余莉 劉銳 賈周 印鑫宇 朱淏波

關鍵詞： 橫向磁通; 永磁電機; 有限元分析; 直線電機; 功率密度; 扭矩

中圖分類號： TN03?34; TP391.9 ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?文獻標識碼： A ? ? ? ? ? ? ? ? ?文章編號： 1004?373X（2019）05?0100?04

Modeling analysis of cylindrical transverse?flux PM motor with double Ω?hoop stator

YU Li， LIU Rui， JIA Zhou， YIN Xinyu， ZHU Haobo

（Nanjing University of Information Science & Technology， Nanjing 210044， China）

Abstract： The method of integrating two sets of stator cores in the same armature makes the structure of transverse?flux permanent magnet （PM） linear motor with double Ω?hoop stator more compact， and space utilization， efficiency and power density high. On the basis of analyzing the new transverse flux permanent magnet linear motor with double Ω?hoop stator， two kinds of cylindrical transverse flux permanent magnet motors with double Ω?hoop stator transverse are designed. The finite element analysis （FEA） method is used to carry out the comparative analysis for the flux density waveform in the air gap， back electromotive force （EMF）， flux linkage and electromagnetic torque of two kinds of motors. The results show that the three?phase structure motor has compact structure， and is applicable to the strictly?limited motor volume and high torque occasions; the single?phase structure motor is ideal for the magnetic flux density distribution， counter EMF， flux linkage parameter waveform， and is a better choice in high?precision occasion.

Keywords： transverse flux; permanent magnet motor; finite element analysis; linear motor; power density; torque

0 ?引 ?言

橫向磁通電機與軸向電機、徑向電機相比在磁路結構上有其獨特之處：電樞繞組與定子齒槽所在平面相互垂直，以此達到電負荷與磁負荷解耦，從而使得電機在一定范圍內(nèi)借助磁能變化率的提升達到提高出力的目的。傳統(tǒng)結構電機的設計大多是通過磁路優(yōu)化和磁性材料的選擇來提高功率密度，由于傳統(tǒng)結構上的限制，其功率密度的提升受到制約，解決這一瓶頸的最有效途徑是結構和原理的創(chuàng)新和改進。

橫向磁通永磁電機（TFPMM）因其高功率密度和高扭矩的特征，在電負荷和磁負荷結構受到的限制較少[1?5]。賈周等人提出一個用于車輪驅動領域的雙C型定子橫向磁通永磁電機[6]，研究結果表明，雙C型定子結構可以顯著提高橫向磁通永磁發(fā)電機的功率密度。趙玫等研究了圓筒型橫向磁通永磁直線電機，并與傳統(tǒng)徑向磁通和軸向磁通直線電機的推力密度進行了對比分析[7]。寇寶泉等構建了一種雙向交鏈橫向磁通平板型永磁直線同步電機，克服了傳統(tǒng)橫向磁通永磁電機初級空間利用率不高的缺陷[8]。李紅梅等設計了一種定子疊片式外轉子橫向磁通永磁電機，實現(xiàn)兼顧抑制其漏磁和齒槽轉矩的研究目標[9]。因此，新型橫向磁通永磁電機的研發(fā)對我國電機領域的發(fā)展具有重要的實踐價值。

1 ?雙Ω定子橫向磁通永磁電機結構

由于傳統(tǒng)結構限制，電機的電氣材料通常無法充分利用整個電機的體積[10]。而雙Ω型定子橫向磁通永磁直線電機克服了傳統(tǒng)形式橫向磁通永磁直線電機體積龐大、材料和空間利用不充分、漏磁嚴重等缺點，其具體結構為在同一個電樞上整合兩組定子鐵心使其結構更加緊湊，相比于傳統(tǒng)單邊定子和雙邊定子機型的空間利用率顯著提高，進而達到提高效率和功率密度的目的。本文在分析新型雙Ω定子橫向磁通永磁直線電機的基礎上設計了兩類圓筒形的雙Ω定子橫向磁通永磁電機，同時驗證了其設計的合理性，并對比分析了兩種電機的優(yōu)劣勢。

1.1 ?電機結構介紹

單相結構的雙Ω定子橫向磁通永磁電機的結構如圖1a）所示，該類型電機包括定子和轉子兩部分。其中，定子部分包括Ω型定子鐵心組、集中電樞繞組;動子部分包括動子鐵心、永磁體。Ω型定子鐵心組包括開口方向相反的多個內(nèi)開口定子鐵心和多個外開口定子鐵心，內(nèi)開口定子鐵心和外開口定子鐵心在轉子運動的圓周方向上均勻地間隔錯列放置，共用一個放置在定子鐵心槽內(nèi)的電樞繞組。同一定子鐵心的兩側齒部所對應的兩塊動子鐵心的磁極方向相反，同一左/右側相鄰的動子鐵心之間嵌入一塊永磁體。該單相結構如需三相運行時，應沿與繞組平行方向上依次放置三個相同的結構并互為相差120°電角度。

三相結構的雙Ω定子橫向磁通永磁電機的結構如圖1b）所示。該電機同樣包括定子和轉子兩部分，其中，轉子部分與單相結構相同，定子部分不再共用同一個集中繞組，而是每一極分配一個繞組，即該電機的單極結構包括單個內(nèi)開口定子鐵心、單個對應的外開口定子鐵心和單個繞組。不同于單相結構，三相結構的電機僅僅通過自身結構就能夠實現(xiàn)三相運行。三相結構電機的Ω型定子鐵心部分的頂端同樣也為Ω型，其開口寬度略大于繞組寬度，開口深度為2 rad，這樣可以在一定程度上提高繞組厚度的設計范圍。

1.2 ?工作原理

圓筒型雙Ω定子橫向磁通永磁電機主要包括定子鐵心、動子鐵心、永磁體和繞組四部分。一對極磁路依次經(jīng)過：永磁體[R41]→動子鐵心[R3]→定子鐵心[S11]→動子鐵心[R3]→永磁體[R42]→動子鐵心[R3]→定子鐵心[S12]→動子鐵心[R3]→永磁體[S41]，進而形成一個閉合回路。隨著動子的旋轉運動，Ω型定子鐵心中匝鏈的磁通方向改變，進而在電樞繞組中產(chǎn)生交變電動勢。由于橫向磁通電機磁路的三維特性，直接由平面圖表示出整個磁路結構有一定的困難，故一對極磁路走向圖分為主視圖和左視圖兩部分，單相結構的磁路走向圖如圖2所示。其一對極仿真磁路圖如圖3所示，三相結構的磁路走向和一對極仿真磁路圖同單相結構類似。

2 ?雙Ω定子橫向磁通永磁電機的性能分析

本文所提出的圓筒型雙Ω定子橫向磁通永磁電機同樣適用于一般橫向磁通永磁電機的理論研究。當電樞繞組引入正弦電流時，定子鐵心中的磁鏈發(fā)生相應改變，繼而引起動子的運動。雖然該電機結構與之前的橫向磁通永磁電機的結構不同，但磁路的工作原理相同，而且經(jīng)驗證也可以得到相似的試驗結果。

2.1 ?氣隙磁密分析

氣隙是電機能量轉換的重要場所，電機的輸出轉矩和感應電勢在很大程度上取決于氣隙中的磁通密度分布，因此氣隙磁通密度波形的優(yōu)劣直接影響電機的性能[11]。電機氣隙磁場如若含有幅值較大的齒諧波時，電機旋轉時就很可能造成相繞組交鏈磁鏈的波動，進一步導致相繞組反電勢的波動和相電流的脈動，并引起電磁轉矩的波動，最終引起電機的振動和噪聲[12]。由此可見，準確計算電機氣隙內(nèi)的磁場分布是很重要的，本文兩類電機經(jīng)過三維有限元仿真得到其對應的沿圓周分布的氣隙磁通密度波形圖，如圖4所示。

從圖4中可以看出，單相結構的氣隙磁密波形是較為理想的梯形波，三相結構的氣隙磁密波形形似于正弦波，但其波形的理想程度遠不如單相結構，可以看出單相結構的參數(shù)設置更為合理。另外，從圖4中還可以看出，兩類電機的氣隙磁密振幅均為0.5 T左右，而定子鐵心內(nèi)的磁密振幅約為1.6～1.8 T，驗證了該電機的合理性。

2.2 ?空載分析

為了驗證本文設計的永磁直線電機的性能，圖5給出了兩類電機在運行速度為1 500 rad/min時的空載反電動勢波形，圖6給出了兩類電機在運行速度為1 500 ?rad/min時的空載磁鏈波形。

從圖5可以看出，當電機運行在空載、恒速度為1 500 rad/min時，單相結構電機的反電勢波形和三相結構電機的反電勢波形均為正弦變化的曲線，且三相結構電機的三相電壓有很好的對稱性。從圖6可以看出，電機的磁鏈波形與電樞繞組的反電動勢波形相耦合，磁鏈的振幅接近0.2 Wb，反電動勢的振幅約為30 V，同時兩組定子鐵心在繞組中產(chǎn)生的同步反電動勢的相位相同。

2.3 ?負載分析

負載分析是電機運行時所承載負載的能力，本文所采用的電機通過有限元分析得到的負載電動勢波形如圖7所示，磁鏈波形如圖8所示，電磁轉矩波形如圖9所示。

從圖7可以看出，當電機運行在負載、恒速度為1 500 rad/min時，單相結構電機的反電勢波形和三相結構電機的反電勢波形均為接近正弦變化的曲線，且三相結構電機的三相電壓同樣有很好的對稱性。與圖5所示的空載反電動勢相比，圖7中負載時的感應電動勢波形和磁鏈波形的正弦程度稍差，這是由于空載反電動勢的相位僅由永磁體產(chǎn)生的磁場決定，而帶負載時的感應電動勢波形由永磁體和負載電流共同作用所產(chǎn)生的磁場決定[13]。

從圖9可以看出，單相結構的雙Ω定子橫向磁通永磁電機在額定狀態(tài)下電磁轉矩在35 N[?]m左右，三相結構的雙Ω定子橫向磁通永磁電機在額定狀態(tài)下電磁轉矩在70 N[?]m左右，且其脈動幅值不是很大，表明兩類電機參數(shù)較為合理，滿足設計的基本要求。另外，在高轉矩場合，同樣工作狀態(tài)下的三相結構雙Ω定子橫向磁通永磁電機比單相結構雙Ω定子橫向磁通永磁電機更有優(yōu)勢。

3 ?結 ?論

本文所提到的兩類圓筒型雙Ω定子橫向磁通永磁電機在三維空間具有獨特的橫向拓撲結構，其磁通密度分布、反電勢、磁鏈波形和電磁轉矩通過三維有限元分析得到的仿真結果表明：

1） 單相結構的雙Ω定子橫向磁通永磁電機和三相結構的雙Ω定子橫向磁通永磁電機的磁通密度分布、反電勢波形、磁鏈波形以及電磁轉矩的相關參數(shù)都較為合理，性能參數(shù)符合電機設計的基本要求。

2） 在同樣的工作條件下，三相結構的雙Ω定子橫向磁通永磁電機結構相對于單相結構電機更加緊湊，其輸出轉矩是單相結構電機的2倍，但磁通密度分布、反電勢、磁鏈參數(shù)波形的正弦化程度不如單相結構電機，因此三相結構電機適用于對電機體積限制嚴格、轉矩高的場合。

3） 在同樣的工作條件下，單相結構的雙Ω定子橫向磁通永磁電機的磁通密度分布、反電勢、磁鏈參數(shù)波形的正弦化程度比三相結構電機好，因此單相結構電機適用于電機精度要求較高的場合。

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