牛犇

?

高壓深埋富水流砂地層凍結(jié)法施工技術(shù)研究

牛犇

（中鐵三局集團(tuán)有限公司，山西 太原 030001）

針對某隧道出現(xiàn)的大量高壓涌水、涌砂現(xiàn)象，采用地面垂直凍結(jié)法進(jìn)行隧道施工。用有限元數(shù)值模擬分析方法確定了凍結(jié)參數(shù)，計(jì)算得到，開挖段凍結(jié)壁最大拉應(yīng)力出現(xiàn)在凍結(jié)壁底部外側(cè)，最大值為0.82 MPa；最大壓應(yīng)力出現(xiàn)在開挖面腰部靠近支護(hù)側(cè)，最大值為2.73 MPa；最大剪應(yīng)力出現(xiàn)在開挖面底部兩側(cè)位置，最大值為1.03 MPa。結(jié)合現(xiàn)場工業(yè)施工，發(fā)現(xiàn)凍結(jié)施工方法在高壓深埋富水流砂地層中能有效地解決涌水、涌砂問題，保證隧道順利施工。

高壓深埋；富水；流砂地層；凍結(jié)施工

1 引言

某隧道受F2斷層影響，出現(xiàn)涌水、涌砂，涌渣體推移39 m后抵至襯砌臺車（部分涌砂傾入臺車內(nèi)部）并擠壓襯砌臺車，門架、立柱等部位變形損壞，在襯砌臺車洞口側(cè)施做砂袋擋渣墻后逐步穩(wěn)定。

據(jù)物探資料顯示，該斷層通過隧道洞身里程為DK10+250～DK10+430，紅糜子灣——黑馬泉大斷裂（F2）：走向近南北向，向北延伸至韋州以北，向南與六盤山東側(cè)的大斷裂相接，近場區(qū)內(nèi)其長度為49 km。兩邊地層不連續(xù)，東盤為下第三系淺紅色、磚紅色砂巖，西盤為下白堊系藍(lán)灰色泥巖夾泥灰?guī)r。斷層面傾向西，傾角達(dá)80°以上，為一高角度正斷層。由于斷層通過處地表多被第四系地層覆蓋，破碎帶寬約180 m，破碎帶內(nèi)主要以斷層角礫為主。該斷裂在程兒山隧道與線路約67°通過。

斷層內(nèi)以第三系富水砂巖和泥巖、頁巖、泥灰?guī)r組成，富水砂巖呈流體狀具有高地壓力（最大壓力2.99 MPa），泥巖、頁巖及泥灰?guī)r應(yīng)按膨脹巖考慮，遇水易軟化；F2斷層破碎帶核心段寬度為32 m，主要以松軟、破碎的富水含砂體（斷層砂礫）組成，且內(nèi)部承壓較大，地質(zhì)條件極為復(fù)雜。高壓涌水涌砂是施工過程中的難題。

針對此種地質(zhì)情況，采取迂回導(dǎo)洞方法施工，但與正洞同一里程遇到相同的地質(zhì)情況，迂回導(dǎo)洞法掌子面有坍涌危險(xiǎn)，欲采用降水和注漿等措施處理，但該種地質(zhì)情況導(dǎo)致鉆頭損壞、流沙順鉆孔噴涌，降水和加固目的均無法實(shí)現(xiàn)，因此采用凍結(jié)法施工。凍結(jié)法分為水平凍結(jié)法和垂直凍結(jié)法，水平凍結(jié)法需在洞內(nèi)鉆孔，由于洞內(nèi)鉆孔難以實(shí)現(xiàn)，因此采用地面垂直凍結(jié)法施工[1-3]。

凍結(jié)法施工的核心是在地層中鉆孔后埋入加鹽水或液氮的鋼管，通過利用人工制冷手段使結(jié)構(gòu)周圍不穩(wěn)定的含水圍巖凍結(jié)成封閉的、具有足夠強(qiáng)度和剛度的凍結(jié)壁，然后進(jìn)行施工作業(yè)的一種施工方法。凍結(jié)壁能保證地層穩(wěn)定，同時還能起隔水作用，保證地下工程施工的順利進(jìn)行[4-6]。凍結(jié)法分為垂直凍結(jié)和水平凍結(jié)，由于水平鉆孔無法鉆進(jìn)等多種因素影響，程兒山隧道采用地面垂直凍結(jié)法施工。

2 凍結(jié)參數(shù)設(shè)計(jì)

2.1 凍結(jié)壁厚度計(jì)算

采用ANSYS有限元分析軟件進(jìn)行應(yīng)力場分布情況的有限元數(shù)值分析，并根據(jù)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行了強(qiáng)度驗(yàn)算。

2.2 計(jì)算模型和參數(shù)

根據(jù)隧道尺寸建立三維計(jì)算模型，凍土彈性模量為150 MPa，泊松比0.3，密度1 800 kg/m3。凍結(jié)壁厚度按頂部8 m、兩側(cè)及底部4 m計(jì)算，開挖段高2 m。計(jì)算模型分為已支護(hù)段、開挖段和未支護(hù)段三段。

采用Solid92單元劃分四面體網(wǎng)格，共劃分156 437個網(wǎng)格，網(wǎng)格劃分如圖1所示。凍結(jié)壁左右兩側(cè)施加側(cè)壓力，凍結(jié)壁底部施加固定約束邊界。

圖1 有限元模型網(wǎng)格劃分圖

2.3 計(jì)算結(jié)果

開挖段凍結(jié)壁的主應(yīng)力和剪應(yīng)力分布如圖2、圖3、圖4所示。

圖2 凍結(jié)壁第一主應(yīng)力σ1分布云圖

圖3 凍結(jié)壁第三主應(yīng)力σ3分布云圖

圖4 開挖段凍結(jié)壁剪應(yīng)力分布云圖

計(jì)算得到，在開挖段內(nèi)，凍結(jié)加固體最大拉應(yīng)力值為0.82 MPa，最大壓應(yīng)力值為2.73 MPa，最大剪應(yīng)力為1.03 MPa。強(qiáng)度驗(yàn)算如表1所示。

表1 計(jì)算結(jié)果強(qiáng)度驗(yàn)算

最大拉應(yīng)力σ1max/MPa最大壓應(yīng)力σ3 max/MPa最大剪應(yīng)力τmax/MPa 計(jì)算值0.822.731.03 允許值2.06.02.4 安全系數(shù)2.42.22.3

根據(jù)以上計(jì)算和強(qiáng)度驗(yàn)算結(jié)果，凍土帷幕的設(shè)計(jì)厚度滿足強(qiáng)度要求。

按照平均溫度為﹣15 ℃的凍土，凍結(jié)壁頂部厚度8 m，兩側(cè)及底部厚度4 m，開挖段高2 m，底部凍土強(qiáng)度指標(biāo)取單軸抗壓強(qiáng)度6.0 MPa，抗拉強(qiáng)度2.0 MPa，抗剪強(qiáng)度2.4 MPa，進(jìn)行了ANSYS三維數(shù)值分析，分析得出安全系數(shù)都在2以上，安全儲備得以保證。

3 地面垂直凍結(jié)技術(shù)

3.1 凍結(jié)孔位布置

根據(jù)現(xiàn)場平整的場地確定凍結(jié)深度為233.5 m，設(shè)計(jì)凍結(jié)孔5排，分別為5排凍結(jié)孔，每排孔排間距2.74 m，兩邊2排分別有28個凍結(jié)孔，孔間距1.62 m；中間三排各11個凍結(jié)孔，孔間距3.16～3.2 m；封頭孔12個，孔間距1.56 m。凍結(jié)孔共計(jì)101個，測溫孔6個。凍結(jié)管布置如圖5所示。

圖5 凍結(jié)管布置圖

3.2 凍結(jié)孔施工

第一組鉆孔選擇：在F7～F12凍結(jié)孔中選擇2個孔，在C3～C8凍結(jié)孔中選擇2個孔，在B組和D組孔中選擇2個孔（盡量靠近F組鉆孔）。

第一組鉆孔施工：第一組鉆孔主要是以灌漿為目的。為實(shí)現(xiàn)灌漿目的，第一組鉆孔開孔直徑Φ216 mm，Φ216 mm直徑鉆至孔深200 m下Φ194 mm套管，然后換Φ142 mm鉆頭鉆進(jìn)，鉆進(jìn)過程中出現(xiàn)漏漿，下止?jié){塞進(jìn)行灌漿。灌漿結(jié)束，投孔鉆進(jìn)，鉆進(jìn)中出現(xiàn)漏漿，停鉆灌漿。重復(fù)以上工序，直至鉆孔達(dá)到設(shè)計(jì)深度（236.5 m）。

單孔灌漿量：第一組鉆孔灌漿量以鉆孔吸漿量為準(zhǔn)，灌漿壓力（表壓為0）灌漿開始，觀察隧道擋水墻變化情況，無異常情況。每次灌漿結(jié)束標(biāo)準(zhǔn)，以灌漿泵壓力表為準(zhǔn)（0.1 MPa）。灌漿過程中觀察擋水墻有異常，立即停止灌漿，下鉆投孔觀察漏漿情況，漏漿時繼續(xù)鉆進(jìn)，不漏漿轉(zhuǎn)為鉆進(jìn)。

鉆孔通過灌漿處理后，會出現(xiàn)不漏漿孔壁坍塌情況，在斷層帶鉆進(jìn)鉆孔坍塌是必然的，對于鉆孔坍塌不漏水采用旋噴方法通過。旋噴長度以方鉆桿長度為準(zhǔn)。

3.3 后續(xù)孔施工

第一組孔施工結(jié)束后，斷層漏失可能得到緩解，大部分鉆孔不漏或微漏。對于微漏鉆孔采用加濃泥漿的辦法解決，結(jié)合鉆孔坍塌進(jìn)行旋噴注漿解決漏失與坍塌。鉆孔進(jìn)入斷層帶不漏漿，也會出現(xiàn)孔壁坍塌無法鉆進(jìn)，此時，采用旋噴注漿方法通過。

鉆孔施工中，大部分鉆孔在斷層帶中，都要進(jìn)行旋噴注漿通過。由于旋噴注漿占用時間較長，為縮短工期，旋噴注漿后立即移孔開新孔。新孔旋噴注漿后，再移到老孔，循環(huán)施工減少等待時間。

A1～A6和E1～E6鉆孔施工，施工中可能會出現(xiàn)漏水，漏水會發(fā)生在鉆孔結(jié)束前9 m孔段。此時鉆孔進(jìn)尺很快時，可以頂漏鉆進(jìn)。頂漏鉆進(jìn)時間不能超過2 h。否則，進(jìn)行水泥球堵漏處理。

4 凍結(jié)效果分析

4.1 測一孔降溫情況

外測1#孔設(shè)計(jì)深度234 m，測點(diǎn)有9個，位于E3、E4孔中心連線垂直向外1 200 mm位置處，其降溫趨勢如圖6所示。

圖6 測一孔降溫曲線圖

4.2 凍土發(fā)展速度

根據(jù)測溫孔降溫推算出的凍土發(fā)展速度如表2所示。

表2 外測1#孔

層位/m平均降溫/（℃/d）距凍結(jié)孔最近距離凍土發(fā)展速度/（mm/d） 500.071 43317.5 1500.111 31418.8 2070.181 24410.5 2130.151 15312.1 2170.131 15314.1 2210.111 15313.9 2250.121 12218.4 2290.131 12221.6 2330.091 12218.4

凍結(jié)孔按測6發(fā)展速度，B、C、D排及F7～12內(nèi)排孔按內(nèi)測4發(fā)展速度。A21～27與U型區(qū)域凍結(jié)孔同時投孔按20 mm/d。E5驗(yàn)證孔投入時間是03-13，發(fā)展速度頂板、隧道正中按25 mm/d，底板按30 mm/d。根據(jù)測溫孔發(fā)展，凍土發(fā)展速度取值如表3所示。

表3 凍土發(fā)展速度

測1取值測3取值 2131521429 2211522233 2292223035 測5取值內(nèi)測4取值 2153521435 2203522235 2293523035

根據(jù)5個測溫孔計(jì)算出的凍土發(fā)展速度，按每個孔投孔時間計(jì)算出凍土發(fā)展半徑，結(jié)合凍結(jié)管偏斜圖，繪制出04-13，U形區(qū)域凍結(jié)90 d和05-03，凍結(jié)110 d，隧道頂板210 m、隧道正中220 m、隧道底板230 m的凍結(jié)壁預(yù)想交圈圖如圖7所示。凍結(jié)后掌子面情況如圖8所示。經(jīng)過凍結(jié)前后掌子面對比，不難得出凍結(jié)法施工效果明顯，克服了涌水、涌砂及個別段落突水、突泥無法施工的難題。

圖7 220 m 110 d交圈圖

5 結(jié)論

從測溫孔數(shù)據(jù)顯示，在隧道頂板位置﹣200～﹣216 m地層溫度較高，降溫緩慢，分析后得出如下原因：①隨著隧道泥沙的涌出，隧道上方地層擾動較大，地層巖性變化很大，或在隧道頂板往上有較大空洞或地層松散；②注漿時下套管都是在﹣200 m以下注漿，大量的水泥漿和水玻璃存留在該部位，水泥的水化熱很大，影響上部溫度，水玻璃屬堿性化學(xué)品，冰點(diǎn)較低，影響凍結(jié)發(fā)展速度，從原始地溫測量可以驗(yàn)證該結(jié)論（﹣200～﹣216 m層位原始地溫為20 ℃，其余層位為15.5 ℃）。

通過3個層位凍結(jié)壁預(yù)測交圈圖可以看出，04-13，U形區(qū)域凍結(jié)90 d交圈圖，已全部交圈，但隧道頂板及正中，受幾個補(bǔ)孔位置的孔影響，凍結(jié)壁薄弱，隧道底部交圈情況好于頂板及中部。U型區(qū)域往后的中間3排孔由于孔間距及排間距較大，交圈程度上還存在間隙。05-03日，U型區(qū)域凍結(jié)110 d交圈圖，已全部交圈，凍結(jié)效果已非常明顯，凍結(jié)壁厚度及凍結(jié)壁強(qiáng)度經(jīng)驗(yàn)算滿足設(shè)計(jì)要求，U型區(qū)域往后的中間3排凍結(jié)孔也已全部交圈。

［1］楊小平，林培欽，叢竺，等.凍結(jié)降溫導(dǎo)致地鐵盾構(gòu)隧道漏水的數(shù)值與理論分析［J］.隧道建設(shè)，2018，38（2）：176-182.

［2］許黎明，陳曉堅(jiān)，彭正勇，等.海底隧道聯(lián)絡(luò)通道凍結(jié)法施工健康監(jiān)測技術(shù)研究［J］.隧道建設(shè)，2018，38（2）：295-299.

［3］申志軍，夏勇.黃土隧道馬蹄形盾構(gòu)工法選擇及應(yīng)用［J］.隧道建設(shè)，2017，37（12）：1518-1528.

［4］任輝，胡向東，陳錦，等.異形加強(qiáng)凍結(jié)管在管幕凍結(jié)法中的凍結(jié)效果及使用方法研究［J］.隧道建設(shè)，2015，35（11）：1169-1175.

［5］周家作，譚龍，韋昌富，等.土的凍結(jié)溫度與過冷溫度試驗(yàn)研究［J］.巖土力學(xué)，2015，36（3）：777-785.

［6］楊更社，奚家米.煤礦立井凍結(jié)設(shè)計(jì)理論的研究現(xiàn)狀與展望分析［J］.地下空間與工程學(xué)報(bào)，2010，6（3）：627-635.

2095－6835（2019）05－0042－04

U455.49

A

10.15913/j.cnki.kjycx.2019.05.042

牛犇（1968—），男，本科，高級工程師，主要從事隧道及地下工程、橋梁工程方面研究。

〔編輯：嚴(yán)麗琴〕