王祝成，梁 昊，徐 凱，韓國(guó)慶，陳寶康，施延洲

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標(biāo)準(zhǔn)ASME PTC 4.3—1968和ASME PTC 4.3—2017關(guān)于空氣預(yù)熱器性能計(jì)算區(qū)別

王祝成，梁 昊，徐 凱，韓國(guó)慶，陳寶康，施延洲

（西安熱工研究院有限公司蘇州分公司，江蘇 蘇州 215153）

本文針對(duì)實(shí)際工程常用的美國(guó)標(biāo)準(zhǔn)ASME PTC 4.3—1968和ASME PTC 4.3—2017中關(guān)于空氣預(yù)熱器性能計(jì)算方法的區(qū)別進(jìn)行了分析，詳細(xì)比較了空氣預(yù)熱器漏風(fēng)率計(jì)算及修正、煙氣阻力修正的差異。試驗(yàn)案例計(jì)算結(jié)果表明：2個(gè)標(biāo)準(zhǔn)計(jì)算的空氣預(yù)熱器漏風(fēng)率結(jié)果相對(duì)偏差值為2.06%，得空氣預(yù)熱器漏風(fēng)率修正值的相對(duì)值偏差為12.73%，煙氣阻力修正值的相對(duì)值偏差為22.91%；如果將ASME PTC 4.3—1968標(biāo)準(zhǔn)修正公式中煙氣量改成基于每小時(shí)計(jì)量，則2個(gè)標(biāo)準(zhǔn)計(jì)算的漏風(fēng)率修正值的相對(duì)值偏差為2.62%，煙氣阻力修正值的相對(duì)值偏差為1.28%。

ASME PTC 4.3—1968；ASME PTC 4.3—2017；空氣預(yù)熱器；漏風(fēng)率；煙氣阻力；計(jì)算方法；修正；性能試驗(yàn)

通常，電站鍋爐省煤器后都布置有空氣預(yù)熱器（空預(yù)器），以降低排煙溫度，預(yù)熱空氣，強(qiáng)化燃燒，提高鍋爐效率?？疹A(yù)器通常有管式、回轉(zhuǎn)式和熱管式3種形式[1]，主要性能通常包括煙氣側(cè)效率、漏風(fēng)率、修正系數(shù)、煙風(fēng)阻力和煙風(fēng)溫度[2]。國(guó)內(nèi)常用空預(yù)器熱力性能試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)有中國(guó)標(biāo)準(zhǔn)和美國(guó)標(biāo)準(zhǔn)2種[3-6]。目前，使用的國(guó)標(biāo)為《電站鍋爐性能試驗(yàn)規(guī)程》（GB/T 10184—2015）中8.6章節(jié)部分，2015年之前國(guó)標(biāo)為《電站鍋爐性能試驗(yàn)規(guī)程》（GB 10184—88）中的9.6章節(jié)和附錄部分。上述標(biāo)準(zhǔn)有關(guān)空預(yù)器試驗(yàn)性能的內(nèi)容編寫相對(duì)簡(jiǎn)單，只給出了空預(yù)器漏風(fēng)率等的基本定義和簡(jiǎn)化公式，沒(méi)有涉及到漏風(fēng)率修正計(jì)算及阻力修正計(jì)算。目前，使用的美國(guó)標(biāo)準(zhǔn)為《空氣預(yù)熱器試驗(yàn)規(guī)程》（ASME PTC 4.3—2017），2017年之前使用的版本為《空氣預(yù)熱器試驗(yàn)規(guī)程》（ASME PTC 4.3—1968），此版本延續(xù)時(shí)間接近40年，被國(guó)內(nèi)廣大工程技術(shù)人員普遍使用。美國(guó)標(biāo)準(zhǔn)ASME PTC 4.3—2017和ASME PTC 4.3—1968在空預(yù)器性能計(jì)算和修正方面存在差別，會(huì)對(duì)試驗(yàn)結(jié)果造成一些影響。國(guó)內(nèi)已有學(xué)者對(duì)ASME PTC 4.1—1964、ASME PTC 4.3—1968標(biāo)準(zhǔn)的使用做了研究[7-10]，但對(duì)ASME PTC 4.3—2017的實(shí)際使用研究較少。

本文主要分析ASME PTC 4.3—2017和ASME PTC 4.3—1968 2個(gè)標(biāo)準(zhǔn)關(guān)于空預(yù)器性能試驗(yàn)中漏風(fēng)率和煙氣阻力計(jì)算及修正的區(qū)別，并結(jié)合試驗(yàn)案例進(jìn)行比較分析，為理解和使用標(biāo)準(zhǔn)提供參考。

1 空預(yù)器漏風(fēng)率計(jì)算

1.1 漏風(fēng)率計(jì)算公式

ASME PTC 4.3—1968中空預(yù)器漏風(fēng)率定義為漏到煙氣側(cè)的空氣質(zhì)量，除以進(jìn)入空預(yù)器煙氣質(zhì)量，計(jì)算公式為

式中：L為空預(yù)器漏風(fēng)率，%；G14、G15分別為進(jìn)、出空預(yù)器濕煙氣量，kg/kg（每千克入爐燃料，下同）。

ASME PTC 4.3—2017中空預(yù)器漏風(fēng)率定義與ASME PTC 4.3—1968相同，計(jì)算為

式中：Aln為空預(yù)器漏風(fēng)率，%；Fg14n、Fg15n分別為進(jìn)、出空預(yù)器濕煙氣量，kg/kJ（每千克入爐燃料，下同）。

1.2 漏風(fēng)率計(jì)算公式區(qū)別

2個(gè)標(biāo)準(zhǔn)關(guān)于空預(yù)器漏風(fēng)率的區(qū)別主要表現(xiàn)在空預(yù)器進(jìn)、出口濕煙氣量的單位和計(jì)算上。ASME PTC 4.3—1968為基于每千克入爐燃料的濕煙氣量，ASME PTC 4.3—2017為基于每千焦入爐燃料的濕煙氣量，兩者濕煙氣量轉(zhuǎn)換為

式中：HVF為每千克入爐燃料的高位熱值，kJ/kg；Fg14,Fg15為空預(yù)器進(jìn)、出口濕煙氣量，kg/kJ；G14,G15為空預(yù)器進(jìn)、出口濕煙氣量，kg/kg。

ASME PTC 4.3—2017標(biāo)準(zhǔn)中空預(yù)器漏風(fēng)率計(jì)算公式還可表示為式(4)，該式對(duì)于標(biāo)準(zhǔn)ASME PTC 4.3—1968也同樣適用，等同于式(1)分子分母同時(shí)乘以入爐燃料流量（kg/h）。

式中：Al為空預(yù)器漏風(fēng)率，%；Al為空氣側(cè)漏到煙氣側(cè)的流量，kg/h；Fg14為空預(yù)器進(jìn)口煙氣流量，kg/h。

ASME PTC 4.3—1968濕煙氣量為式(5)和式(6)之和，其中式(5)為干煙氣量計(jì)算、式(6)為煙氣中水分計(jì)算；ASME PTC 4.3—2017濕煙氣量為式(7)和式(8)之和，其中式(7)為干煙氣量計(jì)算、式(8)為煙氣中水分計(jì)算。2個(gè)標(biāo)準(zhǔn)中關(guān)于煙氣中水分計(jì)算公式(6)、公式(8)完全等價(jià)，而關(guān)于干煙氣量計(jì)算公式(5)、公式(7)則有所區(qū)別。式(5)煙氣量計(jì)算需要O2、CO2、CO等煙氣成分分析及入爐煤元素分析等相關(guān)參數(shù)。而式(7)煙氣量計(jì)算需要煙氣中氧量分析及入爐煤元素分析等相關(guān)參數(shù)，不再需要現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量煙氣中的CO、CO2體積分?jǐn)?shù)，也就不需要CO、CO2的測(cè)試儀器。盡管這會(huì)造成干煙氣量計(jì)算值有所不同，但空預(yù)器漏風(fēng)率是相對(duì)值，因此對(duì)漏風(fēng)率計(jì)算結(jié)果影響較小。

2 空預(yù)器漏風(fēng)率修正

2.1 漏風(fēng)率修正公式

空預(yù)器漏風(fēng)量主要受到空預(yù)器冷端風(fēng)側(cè)與煙氣側(cè)之間壓差和冷端風(fēng)溫的影響（式(9)）。ASME PTC 4.3—1968經(jīng)過(guò)對(duì)壓差和空氣溫度偏離設(shè)計(jì)值修正的空預(yù)器漏風(fēng)量見(jiàn)式(10)，修正的漏風(fēng)率見(jiàn)式(11)。

式中：(AL)為修正后的空預(yù)器漏風(fēng)量，kg/kg；(AL)為空預(yù)器漏風(fēng)量，kg/kg；Δ(8-15)D為設(shè)計(jì)的空預(yù) 器冷端空氣進(jìn)口與出口煙氣之間的靜壓差，kPa；Δ(8–15)為測(cè)量的空預(yù)器冷端空氣進(jìn)口與空預(yù)器出口煙氣之間的靜壓差，kPa；A8D為設(shè)計(jì)的空預(yù)器入口空氣溫度，K；A8為測(cè)量的空預(yù)器入口空氣溫度，K；G14D為設(shè)計(jì)的空預(yù)器進(jìn)口濕煙氣量，kg/kg；G14為測(cè)量的空預(yù)器進(jìn)口濕煙氣量，kg/kg。

ASME PTC 4.3—2017經(jīng)過(guò)對(duì)壓差和空氣溫度偏離設(shè)計(jì)值修正的空氣熱漏風(fēng)率為

式中：AlCr為經(jīng)過(guò)壓差和空氣溫度修正后的空預(yù)器漏風(fēng)率，%；AlCr為經(jīng)過(guò)壓差和空氣溫度偏離設(shè)計(jì)值修正的漏風(fēng)量，kg/h；Fg14Ds為設(shè)計(jì)的空氣預(yù)熱器進(jìn)口煙氣流量，kg/h。

對(duì)于兩分倉(cāng)空預(yù)器，經(jīng)過(guò)壓差和空氣溫度修正后的漏風(fēng)量見(jiàn)式(13)，對(duì)于多分倉(cāng)空預(yù)器（三分倉(cāng)），經(jīng)過(guò)壓差和空氣溫度修正后的漏風(fēng)量見(jiàn)式(14)。

式中：DiA8Fg15SDs為設(shè)計(jì)的空預(yù)器冷端二次風(fēng)進(jìn)口與出口煙氣之間的靜壓差，kPa；DiA8Fg15S為測(cè)量的空預(yù)器冷端二次風(fēng)進(jìn)口與出口煙氣之間的靜壓差，kPa；A8SDs為設(shè)計(jì)的空熱器二次風(fēng)進(jìn)口溫度，K；A8S為測(cè)量的空預(yù)器二次風(fēng)進(jìn)口溫度，K；AlFg為設(shè)計(jì)的一次風(fēng)泄漏量占總空氣泄漏量（漏到煙氣側(cè)），%；DiA8Fg15SDs為設(shè)計(jì)的空預(yù)器冷端一次風(fēng)進(jìn)口與出口煙氣之間的靜壓差，kPa；DiA8Fg15P為測(cè)量的空預(yù)器冷端一次風(fēng)進(jìn)口與出口煙氣之間的靜壓差，kPa；A8PDs為設(shè)計(jì)的空預(yù)器一次風(fēng)進(jìn)口溫度，K；A8P為測(cè)量的空預(yù)器一次風(fēng)進(jìn)口溫度，K。

2.2 漏風(fēng)率修正公式區(qū)別

2個(gè)標(biāo)準(zhǔn)對(duì)于空預(yù)器漏風(fēng)率修正的區(qū)別主要表現(xiàn)在計(jì)算公式上。ASME PTC 4.3—1968標(biāo)準(zhǔn)提供了二分倉(cāng)空預(yù)器漏風(fēng)率的修正公式，ASME PTC 4.3—2017標(biāo)準(zhǔn)分別提供了二分倉(cāng)和多分倉(cāng)（三分倉(cāng)）空預(yù)器的漏風(fēng)率修正公式。

對(duì)于三分倉(cāng)空預(yù)器漏風(fēng)率修正，如果使用ASME PTC 4.3—1968標(biāo)準(zhǔn)，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)經(jīng)驗(yàn)，一、二次風(fēng)冷端壓差通常采用算術(shù)平均處理，一、二次風(fēng)空氣溫度通常采用風(fēng)量加權(quán)處理：

式中：Δ(8–15)P為空預(yù)器冷端一次風(fēng)進(jìn)口與出口煙氣之間的靜壓差，kPa；Δ(8–15)S為空預(yù)器冷端二次風(fēng)進(jìn)口與出口煙氣之間的靜壓差，kPa；A8P、A8S為空預(yù)器進(jìn)口一、二次風(fēng)溫度，K；AP、AS為空預(yù)器進(jìn)口一、二次風(fēng)流量，kg/h。

ASME PTC 4.3—1968標(biāo)準(zhǔn)中空預(yù)器漏風(fēng)率修正公式中的煙氣流量G14、G14D為基于每千克入爐燃料的煙氣量，ASME PTC 4.3—2017標(biāo)準(zhǔn)中空預(yù)器漏風(fēng)率修正公式中的煙氣流量Fg14、Fg14Ds為基于每小時(shí)的煙氣量。ASME PTC 4.3—1968標(biāo)準(zhǔn)關(guān)于空預(yù)器漏風(fēng)率修正公式(11)隱含了入爐燃料流量試驗(yàn)值等于設(shè)計(jì)值的條件。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)經(jīng)驗(yàn)，在空預(yù)器漏風(fēng)率修正中應(yīng)使用基于每小時(shí)的煙氣量。但實(shí)際工作中也有部分技術(shù)人員完全按照公式(11)修正，其結(jié)果存在較大差異。

3 空預(yù)器煙風(fēng)阻力修正

3.1 煙風(fēng)阻力修正公式

空預(yù)器煙氣阻力（靜壓差）主要受空預(yù)器煙氣流量和煙氣溫度影響。ASME PTC 4.3—1968經(jīng)過(guò)對(duì)流量和溫度偏離設(shè)計(jì)值修正的空預(yù)器煙氣阻力為

式中：Δ(14–15)為修正后的空預(yù)器煙氣阻力，kPa；Δ(14–15)為測(cè)量的空預(yù)器煙氣阻力，kPa；GD為設(shè)計(jì)的煙氣流量（取空預(yù)器進(jìn)、出口煙氣流量平均值），kg/ kg；G為測(cè)量的煙氣流量，kg/ kg；G14D、G15D為設(shè)計(jì)的空預(yù)器進(jìn)、出口煙溫，K；G14、G15為測(cè)量的空預(yù)器進(jìn)、出口煙溫，K。

ASME PTC 4.3—2017經(jīng)過(guò)對(duì)流量和溫度偏離設(shè)計(jì)值修正的空預(yù)器煙氣阻力為

式中：DiFg14Fg15Cr為經(jīng)過(guò)煙氣量和煙氣溫度修正后的空預(yù)器煙氣阻力，kPa；DiFg14Fg15為測(cè)量的空預(yù)器煙氣阻力，kPa；Fg14Ds為設(shè)計(jì)的空預(yù)器進(jìn)口煙氣流量，kg/h；Fg14為測(cè)量（或計(jì)算）的空預(yù)器進(jìn)口煙氣流量，kg/h；Fg14Ds、Fg15Ds為設(shè)計(jì)的空預(yù)器進(jìn)、出口煙氣溫度，K；Fg14、Fg15為測(cè)量的空預(yù)器進(jìn)、出口煙氣溫度，K；為修正系數(shù)，由空預(yù)器廠家提供，一般為1.7~1.8。

3.2 煙風(fēng)阻力修正公式區(qū)別

ASME PTC 4.3—1968標(biāo)準(zhǔn)空預(yù)器煙氣阻力修正公式中煙氣流量采用空預(yù)器進(jìn)、出口流量平均值，并且是基于每千克入爐燃料的煙氣量，同樣是隱含了入爐燃料流量試驗(yàn)值等于設(shè)計(jì)值的條件。當(dāng)入爐燃料流量試驗(yàn)值與設(shè)計(jì)值不同時(shí)，基于每千克入爐燃料的煙氣流量進(jìn)行修正的煙氣阻力結(jié)果明顯與常識(shí)不符。在空預(yù)器煙氣阻力修正實(shí)際使用中，多使用基于每小時(shí)的煙氣量。

ASME PTC 4.3—2017標(biāo)準(zhǔn)空預(yù)器煙氣阻力修正公式中煙氣流量采用空預(yù)器進(jìn)口流量，并且是基于每小時(shí)的煙氣量，其煙氣阻力與煙氣量的成正比。而ASME PTC 4.3—1968標(biāo)準(zhǔn)中煙氣阻力與煙氣量的二次方成正比。

4 試驗(yàn)案例分析

某燃煤電廠亞臨界300 MW級(jí)機(jī)組鍋爐為一次中間再熱、單爐膛、平衡通風(fēng)、固態(tài)排渣、∏型布置、四角切園燃燒，采用直吹式制粉系統(tǒng)。該機(jī)組安裝脫硫與脫硝裝置，設(shè)計(jì)煤種為晉北煙煤。煤質(zhì)設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)見(jiàn)表1，鍋爐主要設(shè)計(jì)參數(shù)見(jiàn)表2。在300 MW工況下，進(jìn)行了空預(yù)器性能測(cè)試，試驗(yàn)測(cè)試數(shù)據(jù)見(jiàn)表3。

表1 煤質(zhì)設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)

Tab.1 The design quality data of the coal

表2 鍋爐主要設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)

Tab.2 Main design data of the boiler

表3 空預(yù)器性能測(cè)試結(jié)果

Tab.3 Performance test data of the air heaters

分別使用ASME PTC 4.3—1968和ASME PTC 4.3—2017 2個(gè)標(biāo)準(zhǔn)計(jì)算空預(yù)器漏風(fēng)率和煙氣阻力。ASME PTC 4.3—1968修正公式涉及到的煙氣量分別采用基于每千克入爐燃料計(jì)量和基于每小時(shí)計(jì)量，一、二次風(fēng)冷端壓差采用算術(shù)平均處理，一、二次風(fēng)空氣溫度采用風(fēng)量加權(quán)處理，計(jì)算結(jié)果對(duì)比見(jiàn)表4。從表4可以看出：使用標(biāo)準(zhǔn)ASME PTC 4.3—1968計(jì)算A/B空預(yù)器漏風(fēng)率為4.73%/4.52%，漏風(fēng)率修正值為4.60%/4.73%（修正公式中煙氣量基于每千克入爐燃料計(jì)量）、4.13%/4.24%（修正公式中煙氣量改為基于每小時(shí)入爐燃料計(jì)量），A/B空預(yù)器煙氣阻力修正值為1.95 kPa/1.70 kPa（修正公式中煙氣流量基于每千克入爐燃料計(jì)量）、2.43 kPa/2.11 kPa（修正公式中煙氣量改為基于每小時(shí)入爐燃料計(jì)量）；使用標(biāo)準(zhǔn)ASME PTC 4.3—2017計(jì)算A/B空預(yù)器漏風(fēng)率為4.65%/4.41%，漏風(fēng)率修正值為4.04%/4.10%，A/B空預(yù)器煙氣阻力修正值為2.36 kPa/2.11 kPa。

表4 空預(yù)器性能試驗(yàn)計(jì)算結(jié)果

Tab.4 Calculation results of performance test data of the air heaters

2個(gè)標(biāo)準(zhǔn)計(jì)算的空預(yù)器漏風(fēng)率絕對(duì)值偏差為0.09%，相對(duì)值偏差為2.06%。ASME PTC 4.3—1968中空預(yù)器漏風(fēng)率和煙氣阻力修正值與ASME PTC 4.3—2017計(jì)算得到得到的修正值偏差較大，空預(yù)器漏風(fēng)率修正值的絕對(duì)值偏差為0.59%，相對(duì)值偏差為12.73%，煙氣阻力修正值的絕對(duì)值偏差為0.42 kPa，相對(duì)值偏差為22.91%。如果將ASME PTC 4.3—1968漏風(fēng)率和煙氣阻力修正公式中的煙氣量改成基于每小時(shí)計(jì)量，則兩個(gè)標(biāo)準(zhǔn)空預(yù)器漏風(fēng)率修正值的絕對(duì)值偏差為0.11%，相對(duì)值偏差為2.62%，煙氣阻力修正值的絕對(duì)值偏差為0.03 kPa，相對(duì)值偏差為1.28%。

ASME PTC 4.3—1968標(biāo)準(zhǔn)從頒布執(zhí)行，迄今已有約40年，國(guó)內(nèi)許多在役火電機(jī)組空預(yù)器有關(guān)設(shè)計(jì)參數(shù)均依據(jù)該標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行計(jì)算，如果要求空預(yù)器性能試驗(yàn)結(jié)果與設(shè)計(jì)值對(duì)比，最好使用ASME PTC 4.3—1968版本。為了更好地正確使用此標(biāo)準(zhǔn)，空預(yù)器漏風(fēng)率和煙氣阻力修正公式中的煙氣量建議改成基于每小時(shí)計(jì)量，從而使得修正結(jié)果更加合理。

5 結(jié) 論

1）使用ASME PTC 4.3—1968標(biāo)準(zhǔn)時(shí)，空預(yù)器漏風(fēng)率試驗(yàn)需要測(cè)量空預(yù)器進(jìn)、出口煙氣中O2、CO、CO2體積分?jǐn)?shù)；使用ASME PTC 4.3—2017標(biāo)準(zhǔn)時(shí)，試驗(yàn)中需要測(cè)量空預(yù)器進(jìn)、出口煙氣中的O2體積分?jǐn)?shù)，不再需要CO、CO2的測(cè)試儀器。試驗(yàn)案例計(jì)算結(jié)果表明，2個(gè)標(biāo)準(zhǔn)計(jì)算的空預(yù)器漏風(fēng)率絕對(duì)值偏差為0.09%，相對(duì)值偏差為2.06%。

2）ASME PTC 4.3—1968標(biāo)準(zhǔn)中空預(yù)器漏風(fēng)率和煙氣阻力修正公式中的煙氣量基于每千克入爐燃料計(jì)量；ASME PTC 4.3—2017標(biāo)準(zhǔn)中空預(yù)器漏風(fēng)率和煙氣阻力修正公式中的煙氣量基于每小時(shí)計(jì)量。試驗(yàn)案例計(jì)算結(jié)果表明，2個(gè)標(biāo)準(zhǔn)修正值偏差較大，建議將ASME PTC 4.3—1968標(biāo)準(zhǔn)中空預(yù)器漏風(fēng)率和煙氣阻力修正公式中的煙氣量改為基于每小時(shí)計(jì)量。

3）ASME PTC 4.3—1968標(biāo)準(zhǔn)中空預(yù)器漏風(fēng)率修正公式應(yīng)用在三分倉(cāng)空預(yù)器時(shí)，建議將一、二次風(fēng)冷端壓差進(jìn)行算術(shù)平均處理，一、二次風(fēng)空氣溫度進(jìn)行風(fēng)量加權(quán)處理，或者直接參照ASME PTC 4.3—2017標(biāo)準(zhǔn)修正方法執(zhí)行，2種處理方法的修正值比較接近。

4）ASME PTC 4.3—1968標(biāo)準(zhǔn)中空預(yù)器煙氣阻力修正公式中煙氣量取為空預(yù)器進(jìn)、出口煙氣流量平均值；ASME PTC 4.3—2017標(biāo)準(zhǔn)取為空預(yù)器進(jìn)口煙氣流量，并且2個(gè)標(biāo)準(zhǔn)煙氣阻力修正公式中煙氣量的冪有所區(qū)別。

5）新建或在役火電機(jī)組空預(yù)器性能考核試驗(yàn)應(yīng)根據(jù)空預(yù)器廠家原始設(shè)計(jì)資料，選擇合適的ASME PTC 4.3標(biāo)準(zhǔn)版本，如果使用ASME PTC 4.3—1968標(biāo)準(zhǔn)時(shí)，特別需要注意修正公式中煙氣量的計(jì)算問(wèn)題，建議改成基于每小時(shí)計(jì)量。

［1］ 應(yīng)靜良, 李永華, 龐力平, 等. 電站鍋爐空氣預(yù)熱 器[M]. 北京: 中國(guó)電力出版社, 2002: 1-13. YING Jingliang, LI Yonghua, PANG Liping, et al. Air preheater for utility boilers[M]. Beijing: China Electric Power Press, 2002: 1-13.

［2］ 王祝成, 施延洲. GB 10184—88標(biāo)準(zhǔn)中排煙溫度修正方法的改進(jìn)探討[J]. 鍋爐技術(shù), 2011, 42(5): 56-59.WANG Zhucheng, SHI Yanzhou. Discussion on improvement of correction method of outgoing gas temperature in GB 10184—88 codes[J]. Boiler Technology, 2011, 42(5): 56-59.

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［10］ 王祝成, 孟桂祥, 姚勝, 等. ASME PTC 4.1標(biāo)準(zhǔn)鍋爐效率的問(wèn)題探討[J]. 鍋爐技術(shù), 2018, 49(4): 27-32. WANG Zhucheng, MENG Guixiang, YAO Sheng, et al. Discussion on steam generator efficiency in ASME PTC 4.1—1964 codes[J]. Boiler Technology, 2018, 49(4): 27-32.

Difference in air heaters performance calculation between ASME PTC 4.3—1968 and ASME PTC 4.3—2017

WANG Zhucheng, LIANG Hao, XU Kai, HAN Guoqing, CHEN Baokang, SHI Yanzhou

(Xi’an Thermal Power Research Institute Co., Ltd., Suzhou Branch, Suzhou 215153, China)

The differences of air heaters performance calculation method between ASME PTC 4.3—1968 and ASME PTC 4.3—2017 are discussed, and the difference in calculation and correction of percent air heater leakage, as well as correction of flue gas resistance, are compared in detail. The calculation results of the performance test case show that, the relative deviation of the percent air heater leakage calculated by the two standards is 2.06%, and the relative deviation of the percent air heater leakage corrected by the two standards is 12.73%, and the relative deviation of flue gas resistance corrected by the two standards is 22.91%. If the amount of flue gas in the correction formula is changed to be based on hourly in ASME PTC 4.3—1968, the relative deviation of the percent air heater leakage corrected by the two standards is 2.62%, and the relative deviation of flue gas resistance corrected by the two standards is 1.28%.

ASME PTC 4.3—1968, ASME PTC 4.3—2017, air preheater, percent air heater leakage, flue gas resistance, calculation method, correction, performance test

TK223.3

A

10.19666/j.rlfd.201812228

王祝成, 梁昊, 徐凱, 等. 標(biāo)準(zhǔn)ASME PTC 4.3—1968和ASME PTC 4.3—2017關(guān)于空氣預(yù)熱器性能計(jì)算區(qū)別[J]. 熱力發(fā)電, 2019, 48(5): 25-30. WANG Zhucheng, LIANG Hao, XU Kai, et al. Difference in air heaters performance calculation between ASME PTC 4.3—1968 and ASME PTC 4.3—2017[J]. Thermal Power Generation, 2019, 48(5): 25-30.

2018-12-06

王祝成(1971—)，男，碩士，高級(jí)工程師，主要研究方向?yàn)殄仩t性能試驗(yàn)及優(yōu)化運(yùn)行，wangzhucheng@tpri.com.cn。

（責(zé)任編輯 楊嘉蕾）