(1.湖北省水利水電規(guī)劃勘測(cè)設(shè)計(jì)院，湖北 武漢 430000；2.調(diào)峰調(diào)頻發(fā)電公司，廣東 廣州 510630)

1 引 言

抽水蓄能電站廣泛采用一洞多機(jī)的布置格局，如惠州抽水蓄能電站采用一洞四機(jī)的布置格局，浙江桐柏抽水蓄能電站采用兩洞四機(jī)的布置格局，白蓮河抽水蓄能電站采用一洞兩機(jī)的布置格局，江蘇沙河抽水蓄能電站采用一洞兩機(jī)的布置格局等。由于抽水蓄能電站的水頭一般較高，管線較長(zhǎng)，通常采用埋藏式管道，采用一條引水主管道通過岔管連接多臺(tái)機(jī)組的一洞多機(jī)供水，一定程度上可節(jié)約電站建設(shè)的成本，較為經(jīng)濟(jì)。但是使用一洞多機(jī)布置格局，可能出現(xiàn)位于同一水力單元的機(jī)組間的互相影響，并且甩負(fù)荷的情況將更加復(fù)雜[1]。相對(duì)于其他工程措施而言,優(yōu)化導(dǎo)葉關(guān)閉規(guī)律是處理水力過渡過程問題的最優(yōu)方法[2]。因此，為使抽水蓄能電站能夠經(jīng)濟(jì)可靠地運(yùn)行，通過優(yōu)化導(dǎo)葉關(guān)閉規(guī)律和進(jìn)水球閥關(guān)閉規(guī)律，來解決抽水蓄能電站并行可逆機(jī)組在水力過渡過程中出現(xiàn)的問題，具有重要意義。

近些年來相關(guān)單位和學(xué)者對(duì)抽水蓄能電站導(dǎo)葉關(guān)閉規(guī)律作了深入的研究。楊建東[3]認(rèn)為水輪機(jī)工況下對(duì)導(dǎo)葉關(guān)閉規(guī)律優(yōu)化的重要影響因素包括水輪機(jī)機(jī)型、調(diào)保參數(shù)控制值以及調(diào)壓室類型和布置方法等，從而提出了兩段折線關(guān)閉規(guī)律，主要是依據(jù)實(shí)際工程經(jīng)驗(yàn)和水錘傳播規(guī)律來判定折線關(guān)閉規(guī)律的折點(diǎn)位置。Wylie,E.B.等[4]以簡(jiǎn)單管道的研究為例，闡述了一種確定最優(yōu)關(guān)閉規(guī)律的新方法——反演法，并將這種新方法推廣使用到復(fù)雜輸水系統(tǒng)。但是，難以實(shí)現(xiàn)最優(yōu)關(guān)閉規(guī)律的計(jì)算。張健等[5]提出了三段式折線關(guān)閉規(guī)律，三段折線關(guān)閉規(guī)律與兩段折線關(guān)閉規(guī)律的區(qū)別在于導(dǎo)葉關(guān)閉中間段引入延時(shí)段，通過引入延時(shí)段避免了因?qū)~關(guān)閉和機(jī)組轉(zhuǎn)速上升共同作用引起的抽水蓄能電站可逆式機(jī)組流量變化，尾水管水錘壓力能得到有效的控制，江蘇沙河抽水蓄能電站已經(jīng)運(yùn)用了這種關(guān)閉規(guī)律。于桂亮等[6]對(duì)一洞兩機(jī)抽水蓄能電站的導(dǎo)葉關(guān)閉規(guī)律進(jìn)行了研究，分別分析對(duì)比三種典型關(guān)閉規(guī)律：直線關(guān)閉規(guī)律、兩段式折線關(guān)閉規(guī)律和延時(shí)直線關(guān)閉規(guī)律，對(duì)比結(jié)果表明前兩種關(guān)閉規(guī)律的缺陷能夠通過延時(shí)折線關(guān)閉規(guī)律得以顯著的改善，蝸殼進(jìn)口最大壓力能得到明顯控制。劉立志等[7]研究了延時(shí)直線關(guān)閉規(guī)律，對(duì)比分析使用延時(shí)直線關(guān)閉規(guī)律和兩段折線關(guān)閉規(guī)律分別進(jìn)行水力過渡過程計(jì)算的結(jié)果，發(fā)現(xiàn)前者能有效地降低機(jī)組轉(zhuǎn)速最大上升率。

優(yōu)化關(guān)閉規(guī)律和關(guān)閉時(shí)間是水力過渡過程計(jì)算的主要控制因素。但上述研究沒有結(jié)合導(dǎo)葉關(guān)閉狀態(tài)研究對(duì)調(diào)保參數(shù)的影響。本文對(duì)清遠(yuǎn)抽水蓄能電站在最大水頭下，4臺(tái)機(jī)組同時(shí)甩全負(fù)荷，其中1號(hào)機(jī)組導(dǎo)葉拒動(dòng)，球閥關(guān)閉的工況進(jìn)行分析，探討了不同導(dǎo)葉關(guān)閉規(guī)律、進(jìn)水球閥關(guān)閉規(guī)律和導(dǎo)葉關(guān)閉狀態(tài)對(duì)抽水蓄能電站水力過渡過程的影響，以保證抽水蓄能電站機(jī)組在最不利工況下的安全運(yùn)行。

2 水力過渡過程分析模型

清遠(yuǎn)抽水蓄能電站輸水系統(tǒng)采用了首部式開發(fā)、一洞四機(jī)、一級(jí)豎井加一級(jí)斜井的布置格局。進(jìn)行水力過渡過程計(jì)算時(shí)的管網(wǎng)系統(tǒng)物理模型見圖1，圖1中J25、J24、J23、J22分別代表1號(hào)機(jī)組、2號(hào)機(jī)組、3號(hào)機(jī)組、4號(hào)機(jī)組；J30代表尾水調(diào)壓室。

2.1 控制方程

任意圓管中水流的運(yùn)動(dòng)控制方程組包括連續(xù)方程和運(yùn)動(dòng)方程，見式(1)、式(2)。

連續(xù)方程：

(1)

運(yùn)動(dòng)方程：

(2)

式中H——以某一水平面為基準(zhǔn)的測(cè)壓管水頭，m；

Q——斷面的平均流量，m3/s；

A——圓管截面面積，m2；

D——圓管直徑，m；

a——水擊波傳播速度，m/s；

t——時(shí)間，s；

g——重力加速度，m/s2；

x——沿管道軸線的位移，m；

圖1 管道參數(shù)計(jì)算簡(jiǎn)圖

θ——管道軸線與水平面夾角，(°)；

f——Darcy-Weisbach沿程摩阻系數(shù)。

2.2 特征線法

特征線法是目前用于計(jì)算輸水系統(tǒng)水力瞬變的所有數(shù)值計(jì)算方法中最為常見的一種。特征線法可用于處理各類復(fù)雜的水力邊界的問題，分析各種輸水系統(tǒng)的水力瞬變，而且相比其他差分法，具有較好的精度[8-9]。

式(1)和式(2)是一組擬線性雙曲型偏微分方程，抽水蓄能電站輸水系統(tǒng)過渡過程計(jì)算分析，主要是計(jì)算求解上述方程中的流量Q和水頭H。

2.3 節(jié)點(diǎn)邊界條件

為了求解邊界節(jié)點(diǎn)的瞬變參數(shù)，需補(bǔ)充邊界條件如下。

2.3.1 機(jī)組節(jié)點(diǎn)邊界條件

水輪發(fā)電機(jī)組兩側(cè)節(jié)點(diǎn)相距較短，因此在瞬變工況連續(xù)方程仍然成立，故可知：水輪發(fā)電機(jī)組兩側(cè)節(jié)點(diǎn)的斷面平均流量與水輪機(jī)發(fā)電機(jī)組中間任意節(jié)點(diǎn)的斷面平均流量相等。

不考慮發(fā)電機(jī)組的局部水頭損失和流速水頭的變化，由根據(jù)能量方程可知：水輪發(fā)電機(jī)組兩側(cè)節(jié)點(diǎn)的測(cè)壓管水頭與水輪機(jī)發(fā)電機(jī)組中間任意節(jié)點(diǎn)的測(cè)壓管水頭相等。

2.3.2 尾水調(diào)壓室節(jié)點(diǎn)邊界條件

任何結(jié)構(gòu)型式的調(diào)壓室均不能對(duì)壓力管道或尾水管道中的水擊波產(chǎn)生完全反射，因此，在進(jìn)行抽水蓄能電站水力機(jī)械系統(tǒng)過渡過程計(jì)算時(shí)，應(yīng)作為一個(gè)水力元件參加整個(gè)水力系統(tǒng)的瞬流計(jì)算。一洞四機(jī)條件下，阻抗式調(diào)壓室的邊界條件如下：

不計(jì)節(jié)點(diǎn)局部水頭損失，則

H1+H2+H3+H4=H5+HD

(3)

假定該節(jié)點(diǎn)處水流滿足連續(xù)方程，則調(diào)壓室流量連續(xù)方程為

Q1+Q2+Q3+Q4=Q5+QD

(4)

式中HD——調(diào)壓室水位，m；

QD——通過連接管進(jìn)、出調(diào)壓室的流量，m3/s；

H5——水流通過調(diào)壓室之后的測(cè)壓管水頭，m；

Q5——水流通過調(diào)壓室之后的斷面平均流量，m3/s。

Q和H的下標(biāo)1、2、3、4是指一洞四機(jī)條件下，各水輪發(fā)電機(jī)組一側(cè)節(jié)點(diǎn)的值，即H1是指第一臺(tái)水輪發(fā)電機(jī)組上(或下)側(cè)管道節(jié)點(diǎn)的測(cè)壓管水頭值。

3 現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)與數(shù)值模擬對(duì)比分析

依托實(shí)際抽水蓄能電站進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)甩荷試驗(yàn)，并分別結(jié)合數(shù)值計(jì)算和現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)比較分析導(dǎo)葉關(guān)閉規(guī)律對(duì)調(diào)保參數(shù)的影響規(guī)律，進(jìn)而驗(yàn)證數(shù)值模型對(duì)抽水蓄能電站并聯(lián)運(yùn)行可逆式機(jī)組水力過渡過程模擬的可靠性。

3.1 電站的基本情況

清遠(yuǎn)抽水蓄能電站位于廣東省清遠(yuǎn)市清新縣太平鎮(zhèn)境內(nèi)，上、下水庫(kù)同屬于北江一級(jí)支流秦皇河。電站總裝機(jī)容量1280MW，輸水系統(tǒng)采用一洞四機(jī)方案布置。上、下水庫(kù)水位差約475m，輸水系統(tǒng)長(zhǎng)度約為2779m。

導(dǎo)葉關(guān)閉規(guī)律的優(yōu)化選擇需要滿足的調(diào)保參數(shù)控制條件為：機(jī)組最大轉(zhuǎn)速上升率不超過45%；蝸殼進(jìn)口壓力不超過780m水柱；尾水管進(jìn)口壓力不低于12m水柱。

3.2 現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)

水輪機(jī)甩負(fù)荷時(shí)導(dǎo)葉采用兩段折線關(guān)閉規(guī)律，第一段采用快關(guān)(時(shí)長(zhǎng)約2.41s)，折點(diǎn)為相對(duì)開度為73%的位置；第二段為慢關(guān)(時(shí)長(zhǎng)約69.1s)。同時(shí)關(guān)閉導(dǎo)葉與進(jìn)水球閥，進(jìn)水球閥關(guān)閉時(shí)長(zhǎng)為70.5s，見圖2。

圖2 水輪機(jī)甩負(fù)荷時(shí)導(dǎo)葉、進(jìn)水球閥關(guān)閉規(guī)律

對(duì)4臺(tái)機(jī)組同時(shí)進(jìn)行了甩全負(fù)荷試驗(yàn)，試驗(yàn)時(shí)上游水位為602.76m、下游水位為122.67m，凈水頭為480.09m。試驗(yàn)結(jié)果見表1。由表1可知，?轉(zhuǎn)速變化率滿足調(diào)保要求，4臺(tái)機(jī)組轉(zhuǎn)速變化趨勢(shì)基本保持一致，最大轉(zhuǎn)速變化率為37.5%；?蝸殼水壓均能滿足調(diào)保要求，4 臺(tái)機(jī)組蝸殼水壓振動(dòng)周期、波形衰減趨勢(shì)一致，蝸殼最大水壓力為686.5m；?尾水管水壓力也能滿足調(diào)保要求，4 臺(tái)機(jī)組的尾水管水壓波形變化也趨于一致，尾水管最小水壓力約為44.8m。

表1 四臺(tái)機(jī)組甩全負(fù)荷時(shí)計(jì)算結(jié)果與實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)對(duì)比

3.3 模型驗(yàn)證

對(duì)比分析表1可知：蝸殼進(jìn)口最大水壓力、尾水管最小絕對(duì)壓力現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)的實(shí)測(cè)值與數(shù)值計(jì)算結(jié)果誤差保證在5%以內(nèi)，而機(jī)組最大轉(zhuǎn)速上升率的數(shù)值計(jì)算誤差控制在10%以內(nèi)。因此，本文數(shù)值方法對(duì)抽水蓄能電站并聯(lián)運(yùn)行可逆式機(jī)組大波動(dòng)過渡過程模擬可靠。

4 工程算例的數(shù)值模擬分析

根據(jù)比較不同水位和運(yùn)行組合的計(jì)算結(jié)果可知，該水電站蝸殼末端最大動(dòng)水壓力、尾水管最小壓力和機(jī)組最大上升率出現(xiàn)在如下工況：最大水頭502.73m下，4臺(tái)機(jī)組同時(shí)甩全負(fù)荷，其中1號(hào)機(jī)組導(dǎo)葉拒動(dòng)，2號(hào)～4號(hào)機(jī)組導(dǎo)葉正常關(guān)閉，球閥關(guān)閉。因此，為使蝸殼末端最大水壓力、尾水管最小絕對(duì)壓力和機(jī)組最大上升率均保有合適的安全裕度，對(duì)該控制工況進(jìn)一步計(jì)算分析導(dǎo)葉關(guān)閉規(guī)律和進(jìn)水球閥關(guān)閉規(guī)律的影響。

4.1 導(dǎo)葉直線關(guān)閉，進(jìn)水球閥直線關(guān)閉

抽水蓄能電站可逆式機(jī)組導(dǎo)葉直線關(guān)閉時(shí),導(dǎo)葉全行程關(guān)閉時(shí)間約為20s，若為大容量可逆式機(jī)組需30s以上。因此在水輪機(jī)正常工況下，采用導(dǎo)葉直線關(guān)閉規(guī)律，并對(duì)導(dǎo)葉關(guān)閉時(shí)間在40～120s設(shè)置多個(gè)計(jì)算工況，見圖3。同時(shí)，對(duì)進(jìn)水球閥關(guān)閉規(guī)律采用0.5s延時(shí)、70s直線關(guān)閉，見圖4。針對(duì)不同的導(dǎo)葉關(guān)閉時(shí)間配合使用相同的進(jìn)水球閥關(guān)閉規(guī)律。

圖3 導(dǎo)葉直線關(guān)閉規(guī)律

圖4 進(jìn)水球閥70s直線關(guān)閉規(guī)律

圖5 采用不同直線關(guān)閉時(shí)間時(shí)導(dǎo)葉正常關(guān)閉機(jī)組尾水管最小絕對(duì)壓力結(jié)果

在水輪機(jī)正常工況下，導(dǎo)葉關(guān)閉規(guī)律采用直線關(guān)閉規(guī)律時(shí)，水力過渡過程計(jì)算結(jié)果見圖5～圖7。由圖5可知：當(dāng)機(jī)組導(dǎo)葉采用40～120s直線規(guī)律關(guān)閉，進(jìn)水球閥采用70s直線規(guī)律關(guān)閉時(shí)，導(dǎo)葉正常關(guān)閉機(jī)組(2號(hào)、3號(hào)、4號(hào)機(jī)組)的尾水管最小絕對(duì)壓力變化趨勢(shì)一致，尾水管最小絕對(duì)壓力隨導(dǎo)葉關(guān)閉時(shí)間增大而增大，但是增加率隨導(dǎo)葉關(guān)閉時(shí)間不同而不同，在導(dǎo)葉關(guān)閉時(shí)間為70～80s時(shí)，尾水管最小絕對(duì)壓力隨導(dǎo)葉關(guān)閉時(shí)間增大而減小；在導(dǎo)葉關(guān)閉時(shí)間達(dá)到100s之后，尾水管最小絕對(duì)壓力趨于一個(gè)定值。

圖6 采用不同直線關(guān)閉時(shí)間時(shí)導(dǎo)葉正常關(guān)閉機(jī)組轉(zhuǎn)速最大上升率結(jié)果

圖7 采用不同直線關(guān)閉時(shí)間時(shí)導(dǎo)葉拒動(dòng)機(jī)組調(diào)保參數(shù)極值結(jié)果

出現(xiàn)這種現(xiàn)象的原因可能在于，在非恒定流情況下，尾水管真空值為

(5)

式中HB——尾水管真空值，m；

Hs——靜力真空值(位置真空值)，僅隨機(jī)組安裝高程和下游水位變化,m；

ΔHB——尾水管內(nèi)水錘壓力減少絕對(duì)值，m；

由圖6可知：正常關(guān)閉機(jī)組(2號(hào)、3號(hào)、4號(hào)機(jī)組)的機(jī)組轉(zhuǎn)速最大上升率變化趨勢(shì)相同，機(jī)組轉(zhuǎn)速最大上升率隨導(dǎo)葉關(guān)閉時(shí)間的增大而增大，但是在導(dǎo)葉關(guān)閉時(shí)間達(dá)到60s以后，機(jī)組轉(zhuǎn)速最大上升率的增大趨勢(shì)漸緩，因此要使機(jī)組轉(zhuǎn)速最大上升率滿足調(diào)保參數(shù)控制值的要求，應(yīng)該采用合理的較短的導(dǎo)葉關(guān)閉時(shí)間。機(jī)組最大轉(zhuǎn)速上升率隨導(dǎo)葉關(guān)閉時(shí)間的縮短而減小的原因主要包括：?導(dǎo)葉有效關(guān)閉時(shí)間越短，機(jī)組就越快通過水輪機(jī)運(yùn)行區(qū)域進(jìn)入制動(dòng)區(qū)域，機(jī)組轉(zhuǎn)速上升歷時(shí)就越短，上升率就越??；?機(jī)組轉(zhuǎn)速上升率近似與導(dǎo)葉關(guān)閉有效時(shí)間的平方根成正比。于桂亮[6]、劉曉麗等[10]和張東升[12]研究導(dǎo)葉關(guān)閉規(guī)律對(duì)抽水蓄能電站過渡過程的影響時(shí)，得到了類似結(jié)論。

由圖7可知：導(dǎo)葉拒動(dòng)機(jī)組(1號(hào)機(jī)組)的轉(zhuǎn)速最大上升率隨導(dǎo)葉關(guān)閉時(shí)間變化不明顯，但是在導(dǎo)葉為40～120s的直線關(guān)閉規(guī)律時(shí)，機(jī)組轉(zhuǎn)速最大上升率都能滿足調(diào)保參數(shù)的控制要求，拒動(dòng)機(jī)組與正常關(guān)閉機(jī)組的轉(zhuǎn)速最大上升率隨導(dǎo)葉關(guān)閉時(shí)間變化規(guī)律基本一致；導(dǎo)葉拒動(dòng)機(jī)組(1號(hào)機(jī)組)的尾水管最小絕對(duì)壓力值隨導(dǎo)葉關(guān)閉時(shí)間的延長(zhǎng)而增大，在導(dǎo)葉關(guān)閉時(shí)間為100s時(shí)，尾水管最小絕對(duì)壓力值出現(xiàn)了折點(diǎn)，但是沒有改變其變化趨勢(shì)，尾水管最小絕對(duì)壓力值在導(dǎo)葉關(guān)閉時(shí)間為40～50s時(shí)，不能滿足尾水管最小絕對(duì)壓力的控制要求。出現(xiàn)的原因與圖5、圖6相似。但是拒動(dòng)機(jī)組的尾水管最小絕對(duì)壓力比正常關(guān)閉機(jī)組小，其轉(zhuǎn)速最大上升率比正常關(guān)閉機(jī)組大。

總之，在導(dǎo)葉直線關(guān)閉總時(shí)間為40s時(shí)，導(dǎo)葉正常關(guān)閉的甩負(fù)荷機(jī)組的各調(diào)保參數(shù)均滿足控制要求，且有較大裕度；但對(duì)于導(dǎo)葉拒動(dòng)的甩負(fù)荷機(jī)組，當(dāng)采用導(dǎo)葉直線關(guān)閉規(guī)律且總時(shí)間大于60s時(shí)，尾水管最小壓力才滿足控制值要求。

4.2 導(dǎo)葉直線關(guān)閉，進(jìn)水球閥兩段折線關(guān)閉

采用4.1中相同的導(dǎo)葉關(guān)閉規(guī)律，但進(jìn)水球閥采用兩段折線關(guān)閉規(guī)律，總關(guān)閉時(shí)長(zhǎng)為75s，采用“先快后慢”的關(guān)閉方式，關(guān)閉時(shí)間為15s時(shí)，調(diào)整進(jìn)水球閥關(guān)閉速率，進(jìn)水球閥關(guān)閉規(guī)律見圖8。

圖8 進(jìn)水球閥兩段折線關(guān)閉規(guī)律

圖9 采用不同直線關(guān)閉時(shí)間時(shí)導(dǎo)葉正常關(guān)閉機(jī)組尾水管最小絕對(duì)壓力結(jié)果

圖10 采用不同直線關(guān)閉時(shí)間時(shí)導(dǎo)葉正常關(guān)閉機(jī)組轉(zhuǎn)速最大上升率結(jié)果

圖11 采用不同直線關(guān)閉時(shí)間時(shí)導(dǎo)葉拒動(dòng)機(jī)組調(diào)保參數(shù)極值結(jié)果

在水輪機(jī)工況下，導(dǎo)葉關(guān)閉規(guī)律為直線關(guān)閉規(guī)律時(shí)，計(jì)算結(jié)果如圖9～圖11所示。由圖9可知：尾水管最小絕對(duì)壓力的變化趨勢(shì)與圖5類似，總體數(shù)據(jù)均相對(duì)較大。因此，進(jìn)水球閥采用折線關(guān)閉較直線關(guān)閉有利于提高抽水蓄能機(jī)組尾水管最小絕對(duì)壓力。

由圖10可知：機(jī)組最大轉(zhuǎn)速上升率的變化趨勢(shì)與圖6類似，總體數(shù)據(jù)均相對(duì)較小。因此，進(jìn)水球閥折線關(guān)閉較直線關(guān)閉有利于減小抽水蓄能機(jī)組最大轉(zhuǎn)速上升率。

由圖11可知：尾水管最小絕對(duì)壓力值在導(dǎo)葉關(guān)閉時(shí)間為40s時(shí)，不能滿足尾水管最小絕對(duì)壓力的控制要求。圖中尾水管最小絕對(duì)壓力的變化趨勢(shì)與圖7類似，但是尾水管最小絕對(duì)壓力均相對(duì)較大，轉(zhuǎn)速最大上升率均相對(duì)較小。因此，進(jìn)水球閥折線關(guān)閉比直線關(guān)閉更有利于改善拒動(dòng)機(jī)組的水力過渡過程。

在采用球閥先快后慢關(guān)閉規(guī)律的條件下，由導(dǎo)葉采用不同關(guān)閉時(shí)長(zhǎng)直線關(guān)閉規(guī)律下的水力過渡計(jì)算結(jié)果可知：在導(dǎo)葉關(guān)閉時(shí)長(zhǎng)為40s時(shí)，導(dǎo)葉正常關(guān)閉的甩負(fù)荷機(jī)組各調(diào)保參數(shù)均滿足控制要求，且有較大裕度；對(duì)于導(dǎo)葉拒動(dòng)的甩負(fù)荷機(jī)組，除40s直線關(guān)閉時(shí)，尾水管最小壓力不能滿足要求外，其余調(diào)保參數(shù)在各種直線關(guān)閉規(guī)律下都能滿足控制要求。

5 結(jié) 語(yǔ)

結(jié)合一洞多機(jī)布置的抽水蓄能電站實(shí)例，有針對(duì)性地開展了機(jī)組導(dǎo)葉直線關(guān)閉時(shí)間和進(jìn)水球閥關(guān)閉規(guī)律對(duì)抽水蓄能電站導(dǎo)葉關(guān)閉機(jī)組和拒動(dòng)機(jī)組水力過渡過程的影響，得出了如下結(jié)論：

a.尾水管最小絕對(duì)壓力隨導(dǎo)葉關(guān)閉時(shí)間增加而上升，導(dǎo)葉關(guān)閉時(shí)間越長(zhǎng)越能滿足尾水管最小絕對(duì)壓力的要求，轉(zhuǎn)速最大上升率隨導(dǎo)葉關(guān)閉時(shí)間增加而上升，但導(dǎo)葉關(guān)閉時(shí)間越長(zhǎng)轉(zhuǎn)速上升率越不能滿足要求，因此為使抽水蓄能機(jī)組調(diào)保參數(shù)滿足要求，選擇合適的導(dǎo)葉關(guān)閉時(shí)長(zhǎng)是必要的。

b.進(jìn)水球閥采用折線關(guān)閉規(guī)律相比進(jìn)水球閥采用傳統(tǒng)的直線關(guān)閉規(guī)律，尾水管最小絕對(duì)壓力增加，機(jī)組轉(zhuǎn)速最大上升率降低。進(jìn)水球閥折線關(guān)閉比傳統(tǒng)直線關(guān)閉更有利于改善抽水蓄能機(jī)組的水力過渡過程。

c.通過對(duì)導(dǎo)葉拒動(dòng)機(jī)組和導(dǎo)葉正常關(guān)閉機(jī)組的調(diào)保參數(shù)比較分析可知，機(jī)組導(dǎo)葉正常關(guān)閉時(shí)，調(diào)保參數(shù)更能滿足控制要求。