呂升東，劉宏偉* ，鄭師光，姜濱*

(1.沈陽中科超硬磨具磨削研究所，遼寧沈陽 110179;2.沈陽海默數(shù)控機床有限公司，遼寧 沈陽 110179)

磨具通常包括普通磨具和超硬材料磨具兩大類， 超硬材料磨具是以金剛石、立方氮化硼(cBN)等超硬材料為磨料制成的磨具［1］。金剛石的硬度高于cBN，但cBN的熱穩(wěn)定性(1200℃)和化學(xué)穩(wěn)定性比金剛石的熱穩(wěn)定性(900℃)和化學(xué)穩(wěn)定性好，cBN不易與鐵元素發(fā)生作用，并且陶瓷cBN磨具具有磨削鋒利、磨削力小、生產(chǎn)效率高、使用壽命長、保形性好等優(yōu)點［2-4］，是理想的高速、高效和高精度的磨削工具［5］，因此非常適合用來加工各種金屬和合金材料。陶瓷磨具的三要素是磨料、結(jié)合劑、氣孔。氣孔在磨削時對陶瓷cBN磨具起容屑和排屑作用，并可容納冷卻液，有助于磨削熱量的散逸。為滿足某些特殊加工要求，氣孔內(nèi)還可以浸漬某些填充劑，如硫磺和石蠟等，以改善磨具的使用性能［6］，因此氣孔對磨具結(jié)構(gòu)與性能具有非常重要的影響。

陶瓷cBN磨具一般是模壓成型，在成型和燒結(jié)過程中可以形成小的天然氣孔，但這些氣孔是隨機的，數(shù)量、形狀、大小與分布都是不可控的，因此需要在配料混料過程中加入適量的造孔劑，實現(xiàn)氣孔的人為調(diào)控。典型的造孔劑為軟木粉、核桃殼粉、焦炭粒和聚合物材料等，這些物質(zhì)可以在低溫下通過受熱揮發(fā)、升華或在較高溫燃燒的生胚中除去，形成氣孔。陶瓷cBN磨具常用的造孔劑是萘，其可通過在約80℃的低溫下升華而被去除。但萘是致癌物質(zhì)，而且具有強烈的刺激性氣味，這意味著生產(chǎn)場所的員工及附近的居民都會受到影響，身體健康會受到侵害。盡管采取了相應(yīng)復(fù)雜且昂貴的保護設(shè)施，但仍然不能完全去除萘造成的污染及危害。國內(nèi)外曾多次尋找萘的替代產(chǎn)品，然而這種嘗試經(jīng)常以失敗而告終，因為這些替代材料常常出現(xiàn)各種問題，不具有造孔劑需要的特性，成型后低回彈。為了得到混料時易均勻分散，與液體潤濕體系相匹配的低膨脹傾向，在配方體系中穩(wěn)定，以及在焚燒時發(fā)出的熱量少，焚燒后無殘留［7］的聚合物作為造孔劑，本實驗選取了四種聚合物，標記為A、B、C、D作為造孔劑，其中A是一種新型生物降解材料，具有良好的生物可降解性，使用后能被自然界中的微生物完全降解，最終生成二氧化碳和水;B是一種無毒環(huán)保的材料，有質(zhì)輕、價廉、易于成型等優(yōu)點;C常用于制作農(nóng)用、食品及工業(yè)包裝用薄膜、電線電纜包覆及涂層、合成紙張等;D是一種安全無毒、用途廣、效果好、用量少的理想食品添加劑。這幾種聚合物在完全燃燒時只生成二氧化碳和水，無刺激性氣味，不產(chǎn)生有害氣體，在燒結(jié)后的陶瓷cBN磨具中無殘留。A、B、C、D的焚燒分解溫度各不相同:D＜B＜A＜C，相互之間相差至少 20℃，C 的分解溫度低于750℃，A、B、C、D混合使用會增加聚合物焚燒分解的溫度區(qū)間，實現(xiàn)聚合物在較大時間的間隔焚燒分解，緩和聚合物分解時產(chǎn)生氣體對生胚造成損壞。因此，本實驗使用聚合物A、B、C、D及以上聚合物的混合物記為ABCD作為造孔劑，研究造孔劑種類和含量對陶瓷cBN磨具結(jié)構(gòu)與性能的影響規(guī)律。

1 實驗

1.1 原料

實驗所用原料有四類:cBN磨料、陶瓷結(jié)合劑、輔助材料和造孔劑。

(1)磨料:cBN。

(2)陶瓷結(jié)合劑:分析純的氧化硅、氧化鋁、硼酸、碳酸鈣、氫氧化鋰、碳酸鈉、碳酸鉀。

(3)輔助材料:糊精液，環(huán)氧樹脂膠。(4)造孔劑:聚合物 A、B、C、D。

1.2 樣品制備

將分析純的氧化硅、氧化鋁、硼酸、碳酸鈣、氫氧化鋰、碳酸鈉、碳酸鉀按照一定比例混合均勻，在1400℃高溫下預(yù)熔，然后經(jīng)水淬、干燥、破碎、球磨后過篩，制成具有一定粒度的低溫陶瓷結(jié)合劑玻璃粉料。將該玻璃料與cBN磨料、造孔劑、糊精液混合均勻。彎曲試樣壓制成35mm×6mm×6mm長方體試驗樣條(c)，干燥后，按照設(shè)定的溫度曲線進行燒成。拉伸試樣壓制成斷裂寬度9mm的8字形樣條(a)，干燥后，按照設(shè)定的溫度曲線進行燒成。陶瓷cBN磨具(b)壓制成 Φ305mm×Φ205mm×5mm圓環(huán)，干燥后，按照設(shè)定的溫度曲線進行燒成，用環(huán)氧樹脂將該圓環(huán)粘接在基體上，放入干燥箱中烘干后修整備用。

1.3 結(jié)構(gòu)與性能檢測

用阿基米德排水法測定試樣的顯氣孔率。采用CMT4304型電子多功能試驗機測定試驗樣條的三點彎曲強度。采用日立S-4800掃描電鏡觀察試驗樣條斷面形貌。以機器人零件為試件，采用沈陽海默數(shù)控機床有限公司生產(chǎn)的雙端面磨床進行磨削實驗，測定磨具磨削性能，采用泰勒接觸式Surtronic25型粗糙度儀觀測磨削后機器人零件的表面形貌。

圖1 試樣及磨具簡圖Fig.1 Sample and abrasive tools

2 結(jié)果與討論

2.1 造孔劑對試驗樣條氣孔率的影響

圖2為不同種類聚合物造孔劑加入不同質(zhì)量分數(shù)時的氣孔率。

圖2 不同種類聚合物造孔劑加入不同質(zhì)量分數(shù)時試樣的氣孔率Fig.2 Porosity of the sample when different kinds of polymer pore formers were added with different mass fractions

由圖2可以看出:隨著加入聚合物造孔劑質(zhì)量分數(shù)的增加，試樣的氣孔率逐漸增大。不同種類聚合物

2.2 造孔劑對試驗樣條力學(xué)性能的影響

圖3為不同種類聚合物造孔劑加入不同質(zhì)量分數(shù)時試樣的拉伸強度。

圖3 不同種類聚合物造孔劑加入不同質(zhì)量分數(shù)時試樣的拉伸強度Fig.3 Tensile strength of the sample when different kinds of polymer pore formers were added with different mass fractions

由圖3可以看出:隨著加入聚合物造孔劑質(zhì)量分數(shù)的增加，試樣的拉伸強度逐漸減小。不同種類聚合物造孔劑在加入相同質(zhì)量分數(shù)時，試驗樣條拉伸強度不同，在加入相同質(zhì)量聚合物造孔劑時試驗樣條拉伸強度C＞ABCD＞A＞D＞B。C對試樣拉伸強度的降低最小，當C的質(zhì)量分數(shù)從0%增加到8%時，試樣拉伸強度由 22.5MPa 下降到 20.5MPa，下降 2MPa。ABCD對試樣的拉伸強度降低幅度略大于聚合物C，當ABCD的質(zhì)量分數(shù)從0%增加到8%時，試樣的拉伸強度由 22.5MPa 下降到 20MPa，下降 2.5MPa。聚合物 A對試樣的拉伸強度影響較為明顯，當A的質(zhì)量分數(shù)從0%增加到8%時，試樣的拉伸強度由22.5MPa下降到19MPa，下降3.5MPa。聚合物D對試樣拉伸強度降低明顯，當D的質(zhì)量分數(shù)從0%增加到8%時，試樣的拉伸強度由22.5MPa下降到 16.25MPa，下降 6.25MPa。聚合物B對試樣拉伸強度的降低最為明顯，當B的質(zhì)量分數(shù)從0%增加到8%時，試樣的拉伸強度由 22.5MPa 下降到 15.5MPa，下降 7MPa?？傮w來看試樣在加入相同質(zhì)量造孔劑時，C對試樣伸強度降低最小，ABCD混合物對試樣拉伸強度降低與C相差不大，A、B、D對試樣拉伸強度降低較為明顯。

2.3 試驗樣條斷面形貌分析

圖4為不同種類聚合物在加入質(zhì)量分數(shù)為6%時試樣的斷面形貌，圖4中顏色較暗的黑色部分為氣孔。

圖4 不同聚合物在加入6%質(zhì)量分數(shù)時試驗樣條的斷面形貌Fig.4 Sectional morphology of test strips when different polymers were added at 6%by mass

從圖4中可以看出，聚合物D的造孔效果最為顯著，但氣孔孔徑分布分散，有個別較大氣孔存在，聚合物ABCD造孔效果較為顯著，氣孔孔徑分布均勻，氣孔位置分布均勻，聚合物C的造孔效果最差，有個別較小氣孔存在，聚合物B造孔效果較差，但氣孔位置分布比較均勻，聚合物A造孔效果也較差，氣孔分布不均勻且有個別小氣孔存在，聚合物C造孔效果也較差，氣孔孔徑分布不均，有較多小氣孔存在。因此，聚合物ABCD的造孔效果最佳。

2.4 磨削實驗結(jié)果分析

試驗所用機床為沈陽海默數(shù)控機床有限公司生產(chǎn)的雙端面磨床;以機器人零件為加工對象，磨削方式采用順磨。冷卻液采用5%水基乳化液，磨削工藝參數(shù)選取磨具轉(zhuǎn)速為1200r/min，工件進給速度為3mm/min，切深采用 0.2mm。

圖5 機器人零件及海默數(shù)控機床雙端面磨床Fig.5 Robot parts and the Haimo CNC machine tool double end grinding machine

表1是不同聚合物在加入6%質(zhì)量分數(shù)時磨具加工檢測參數(shù)，由表1可知，磨具A的平行度較差，為0.004μm，平面度較差，為0.003μm，磨削節(jié)拍較慢，為每件15秒，修整周期較長，為1250件，工件表面粗糙度較大，Ra為0.1760μm。磨具B的平行度較差，為0.005μm，平面度較差，為0.004μm，磨削節(jié)拍較慢，為每件14秒，修整周期較短，為800件，工件表面粗糙度Ra較大，為0.1846μm。磨具C的平行度較好，為0.003μm，平面度較差，為0.002μm，磨削節(jié)拍較慢，為每件17秒，修整周期較長，為1400件，工件表面粗糙度Ra較小，為0.1611μm。磨具D的平行度較差，為0.004μm，平面度較差，為 0.003μm，磨削節(jié)拍最快為每件11秒，修整周期較短，為980件，工件表面粗糙度Ra較大，為0.1774μm。磨具 ABCD的平行度較好，為 0.002μm，平面度較好，為0.001μm，磨削節(jié)拍較塊，為每件12秒，修整周期較長，為1500件，工件表面粗糙度Ra較小，為0.1584μm。

表1 不同聚合物在加入6%質(zhì)量分數(shù)時磨具加工檢測參數(shù)Table 1 Abrasive tool processing parameters of different polymers when adding 6%mass fraction

圖6為不同聚合物在加入6%質(zhì)量分數(shù)時磨具磨削機器人零件表面效果。

圖6 不同聚合物在加入6%質(zhì)量分數(shù)時磨具磨削機器人零件表面效果(×50)Fig.6 Surface effect of grinding grinding robot parts with adding 6%mass fraction for different polymers(×50)

由圖6可以看出磨具A磨削后的機器人零件粗糙度較大，表面沒有刀花，磨具B磨削后的機器人零件粗糙度較大，表面刀花較多，磨削紋路雜亂，磨具C磨削后的機器人零件粗糙度較小，表面刀花較少，磨具D磨削后的機器人零件粗糙度較大，表面有輕微刀花，磨具ABCD磨削后的機器人零件粗糙度較小，表面刀花較少。

3 結(jié)論

(1)聚合物D的造孔效果最為顯著，但試樣拉伸強度降低較明顯;聚合物C對試樣的拉伸強度降低最小，但造孔效果不明顯;聚合物B對試樣拉伸強度度降低最大，造孔效果不明顯;聚合物A對試樣拉伸強度降低較小，造孔效果不明顯;聚合物ABCD的混合物對試樣拉伸強度降低較小，造孔效果顯著，是理想的造孔劑。

(2)聚合物D試樣氣孔較大，氣孔孔徑及分布不均;聚合物A、C試樣氣孔較小，氣孔位置不均，存在個別小氣孔;聚合物B試樣氣孔較小，孔徑分布均勻;聚合物ABCD試樣氣孔較大，氣孔孔徑均勻，氣孔分布均勻。

(3)磨具A磨削后的工件平行度較差，平面度較差，磨削節(jié)拍較慢，修整周期較長，工件表面粗糙度較大。磨具B磨削后的工件平行度較差，平面度較差，磨削節(jié)拍較慢，修整周期較短，工件表面粗糙度較大。磨具C磨削后的工件平行度較好，平面度較差，磨削節(jié)拍較慢，修整周期較長，工件表面粗糙度較小。磨具D磨削后的工件平行度較差，平面度也較差，磨削節(jié)拍最快，修整周期較短，工件表面粗糙度較大。磨具ABCD的平行度較好，平面度也較好，磨削節(jié)拍較快，修整周期較長，工件表面粗糙度較小。