季 策，王 巍，黃華貴，彭春彥

(1.燕山大學(xué) 國家冷軋板帶裝備及工藝工程技術(shù)研究中心，河北 秦皇島 066004；2.燕山大學(xué) 機械工程學(xué)院，河北 秦皇島 066004)

0 引言

泡沫鋁基體中分布著大量的微細孔洞，具備吸聲、隔熱、阻燃、減震、阻尼、吸收沖擊能、電磁屏蔽等多種優(yōu)異功能[1-4]，是一種新型的輕質(zhì)功能材料，在輕質(zhì)結(jié)構(gòu)、包裝、絕緣、減震和噪音阻尼等領(lǐng)域具有廣闊的應(yīng)用前景[5-8]。然而，泡沫鋁自身強度不高，在實際應(yīng)用中力學(xué)性能較差且難以連接，嚴(yán)重限制了工業(yè)化應(yīng)用進程。因此，泡沫鋁填充材料應(yīng)運而生，通過特殊復(fù)合工藝使泡沫鋁與覆層金屬結(jié)合，實現(xiàn)在保證力學(xué)性能的同時充分發(fā)揮其輕質(zhì)、多功能的特點[9-12]。

國內(nèi)外學(xué)者針對泡沫鋁填充材料的成形工藝開展了大量研究工作，目前主要有黏結(jié)劑法、熱噴涂法、粉末冶金法、焊接法等。黏結(jié)劑法最為常見，但屬于物理結(jié)合，耐高溫和耐腐蝕性能較差，產(chǎn)品使用環(huán)境具有一定限制[13]；熱噴涂法是利用氣體噴射將液態(tài)金屬沉積到泡沫鋁表面，但生產(chǎn)效率較低[14]；粉末冶金法包括壓制復(fù)合和軋制復(fù)合兩種，前者主要用于截面形狀復(fù)雜構(gòu)件，而后者主要用于夾芯板生產(chǎn)，生產(chǎn)效率較高，但邊部易出現(xiàn)開裂[15]；焊接法是通過釬焊、激光焊、擴散焊等工藝使泡沫鋁與覆層金屬連接，有利于大尺寸構(gòu)件的制備[16-17]。目前，在獲得良好結(jié)合效果的同時，高效率、短流程的制備工藝成為當(dāng)前行業(yè)的研究熱點[18]。

本課題基于傳統(tǒng)吹氣發(fā)泡法，結(jié)合連鑄工藝中間包底吹氬技術(shù)與擠壓工藝中匯流模具設(shè)計理念，提出一種底吹反擠復(fù)合工藝以實現(xiàn)泡沫鋁填充管的近終成形，為驗證該工藝可行性，依據(jù)相似性原理，自主搭建了成形容腔的等比例物理模擬實驗平臺，利用CCD相機對氣泡群的分布進行了圖像采集，分析了氣體流量、液體黏度和匯流模具等因素對氣泡群分布情況的影響規(guī)律。

1 底吹反擠復(fù)合工藝原理

泡沫鋁填充管底吹反擠復(fù)合工藝原理如圖1所示，主要分為3個步驟：

1) 鋁液增黏：在鋁液中加入SiC顆?；蛘進g/Ca等粉末，對其進行攪拌，以使顆?；蚍勰┰阡X液中分散均勻，制備發(fā)泡實驗所需的預(yù)制漿料。

2) 發(fā)泡成形：成形裝置分為澆注容腔和成形容腔，如圖1所示，在坩堝的成形容腔內(nèi)，氣體以一定流量和壓力通過底部透氣磚注入預(yù)制漿料，分散的氣泡上浮后被收集進入?yún)R流模具，到達液面后與牽引提升裝置的底板接觸并不斷匯聚凝固成泡沫鋁；澆注容腔內(nèi)預(yù)制漿料在液位控制器作用下，液面高度始終比成形容腔內(nèi)高出H，澆注容腔和成形容腔的液位差對匯流模具外側(cè)和成形容腔內(nèi)側(cè)間的預(yù)制漿料形成向上的反擠壓力P，促使預(yù)制漿料(無氣泡)進入冷卻結(jié)晶器，凝固形成外包覆層，并與芯部泡沫鋁在持續(xù)高溫作用下形成冶金結(jié)合。

3) 連續(xù)成形：牽引提升裝置不斷拉坯，實現(xiàn)泡沫鋁填充管的連續(xù)復(fù)合成形。

圖1 泡沫鋁填充管底吹反擠復(fù)合工藝示意圖
Fig.1 Schematic diagram of bottom blowing anti-extrusion process of aluminum foam-filled tube

2 物理模擬實驗

2.1 實驗平臺

基于相似性原理，按照設(shè)備尺寸搭建了成形容腔的等比例物理模擬實驗平臺，結(jié)構(gòu)及原理如圖2所示，主要包括發(fā)泡裝置和圖像采集裝置兩部分。發(fā)泡裝置的成形容腔物理模型采用透明亞克力管以便于觀察內(nèi)部氣泡運動情況，底部吹氣裝置采用氣孔分布均勻的透氣磚，其與氣瓶間通過流量計、流量調(diào)節(jié)閥、單向閥連接，以實現(xiàn)流量調(diào)整和防止管內(nèi)液體回流；圖像采集裝置主要由CCD相機、NI采集設(shè)備以及LabVIEW圖像采集軟件構(gòu)成，可以采集氣泡在透氣磚表面形成、脫離、上升的動態(tài)過程。

圖2 物理模擬實驗裝置
Fig.2 Physical simulation experimental research equipment

2.2 實驗方案

結(jié)合實際生產(chǎn)，在設(shè)備參數(shù)一定的條件下，選取的工藝變量包含氣體流量、液體黏度兩個，并且為驗證匯流模具對氣泡的匯聚效果以及對成形容腔內(nèi)的流場影響，在兩個工藝變量基礎(chǔ)上分別開展了有內(nèi)置匯流模具和無內(nèi)置匯流模具兩種工況。

實驗材料中氣體采用壓縮空氣，液體采用甘油水溶液，其中壓縮空氣氣體流量設(shè)定為50 L/h、100 L/h、150 L/h、200 L/h、250 L/h五種工況，甘油水溶液配比根據(jù)實際發(fā)泡實驗中增黏后的鋁液黏度確定[19]，具體配比方案及對應(yīng)的液體黏度如表1所示[20]。

表1 室溫甘油水溶液黏度Tab.1 Viscosity of glycerol aqueous solution atroom temperature

2.3 實驗步驟

1) 配置所需黏度的甘油水溶液，攪拌均勻，將其倒入成形容腔物理模擬裝置內(nèi)靜置；

2) 打開圖像采集系統(tǒng)，調(diào)整CCD相機位置、亮度、焦距，以獲得清晰圖像，設(shè)置存儲路徑；

3) 打開氣瓶，調(diào)節(jié)流量調(diào)節(jié)閥使氣體流量至設(shè)定值，采集氣泡運動圖像；

4) 實驗結(jié)束后，停止圖像采集，關(guān)閉氣瓶，打開單向閥，將甘油水溶液從底部放出；

5) 然后重復(fù)步驟1)～4)，進行其它工況實驗。

3 實驗結(jié)果及分析

3.1 無匯流模具時氣泡群分布

無匯流模具時不同液體黏度和氣體流量下成形容腔內(nèi)部氣泡群分布如圖3～5所示，吹氣流量和液體黏度對氣泡群影響如下：

1) 吹氣流量影響：從圖3～5中可以看出，氣體流量為50 L/h時，成形容腔內(nèi)氣泡數(shù)量較少，湍流強度較低，氣泡在脫離透氣磚之后近似自由上升，如圖3 (a)、圖4 (a)和圖5 (a)所示；當(dāng)氣體流量增加到100 L/h時，氣泡數(shù)量增多，湍流強度增強，氣泡群會出現(xiàn)輕微的周期脈動，即擺動現(xiàn)象，如圖3 (b)、圖4 (b)和圖5 (b)所示；當(dāng)氣體流量繼續(xù)增加時，氣泡數(shù)量顯著增多，湍流強度繼續(xù)增大，因此CCD相機采集的平面圖像中出現(xiàn)明顯的堆疊現(xiàn)象，并且氣泡群的周期脈動增強，如圖3(c)～(e)、圖4(c)～(e)和圖5(c)～(e)所示。

2) 液體黏度影響：當(dāng)液體黏度為2.095 mPa·s時，氣體流量較小時氣泡群直徑差異較為顯著，存在直徑較大的氣泡，如圖3(a)和(b)所示，即使氣體流量增大，氣泡群直徑差異也明顯存在，如圖3(c)至(e)所示；當(dāng)液體粘度達到6.051 mPa·s 和10.96 mPa·s 時，氣泡群直徑差異顯著減小，氣泡直徑均勻性得到顯著改善，效果在氣體流量較小時更為顯著，如圖4(a)和圖5(a)所示。

此外，從圖中可以看出，雖然在氣體流量為50 L/h和100 L/h時，成形容腔內(nèi)側(cè)管壁附近氣泡很少，但整體分布均勻性較差；而當(dāng)氣體流量為150 L/h至250 L/h時，成形容腔內(nèi)側(cè)管壁附近存在大量的氣泡，且尺寸不均，并且氣泡群的周期脈動顯著。綜上可知，在無匯流模具時無法同時實現(xiàn)泡沫鋁填充管的連續(xù)成形和覆層壁厚精確調(diào)整。

圖3 2.095 mPa·s 甘油水溶液無匯流模具時不同氣體流量時的氣泡群分布
Fig.3 Bubble group distribution at different gas flow rates in a glycerol aqueous solution at 2.095 mPa·s without a confluence mould

圖4 6.051 mPa·s 甘油水溶液無匯流模具時不同氣體流量時的氣泡群分布
Fig. 4 Bubble group distribution at different gas flow rates in a glycerol aqueous solution at 6.051 mPa·s without a confluence mould

圖5 10.96 mPa·s 的甘油水溶液無匯流模具時不同氣體流量時的氣泡群分布
Fig. 5 Bubble group distribution at different gas flow rates in a glycerol aqueous solution at 10.96 mPa·s without a confluence mould

3.2 有匯流模具時氣泡群分布

有匯流模具時不同液體黏度和氣體流量下成形容腔內(nèi)部氣泡群分布如圖6、圖7和圖8所示，吹氣流量和液體黏度對氣泡群影響與上述分析基本一致，在氣體流量和液體黏度均較低時，氣泡直徑差異較為顯著，如圖6(a)所示。此外，與無匯流模具時對應(yīng)工況下氣泡群分布進行對比可以看出，有匯流模具時各工況下氣泡群分布均勻性整體均好于無匯流模具時，成形容腔內(nèi)側(cè)管壁與匯流模具間均無明顯氣泡存在，并且即使在較高氣體流量時，氣泡群分散均勻性和周期脈動現(xiàn)象同樣得到顯著改善，如圖6(e)、圖7(e)和圖8(e)所示。

圖6 2.095 mPa·s 甘油水溶液有匯流模具不同氣體流量時的氣泡群分布
Fig. 6 Bubble group distribution at different gas flow rates in a glycerol aqueous solution at 2.095 mPa·s with a confluence mould

圖7 6.051 mPa·s 甘油水溶液有匯流模具不同氣體流量時的氣泡群分布
Fig.7 Bubble group distribution at different gas flow rates in a glycerol aqueous solution at 6.051 mPa·s with a confluence mould

圖8 10.96 mPa·s 甘油水溶液有匯流模具不同氣體流量時的氣泡群分布
Fig.8 Bubble group distribution at different gas flow rates in a glycerol aqueous solution at 10.96 mPa·s with a confluence mould

因此，匯流模具可以實現(xiàn)氣泡的匯聚，并且通過調(diào)整成形容腔內(nèi)側(cè)管壁與匯流模具間距離可以實現(xiàn)泡沫鋁填充管的壁厚精確控制，進而證明了泡沫鋁填充管底吹反擠復(fù)合工藝的可行性。

4 結(jié)論

本文提出了一種泡沫鋁填充管底吹反擠復(fù)合工藝，并根據(jù)相似性原理，開展了成形容腔的等比例物理模擬實驗研究，驗證了工藝的可行性，得到結(jié)論如下：

1) 吹氣流量較小時，湍流強度較低，氣泡在脫離透氣磚之后近似自由上升，但氣泡群分布均勻性較差，無法實現(xiàn)泡沫鋁填充管的連續(xù)成形；吹氣流量較大時，湍流強度較高，氣泡數(shù)量顯著增多，但在無匯流模具時會出現(xiàn)顯著的周期脈動。

2) 液體黏度較低時，氣泡群分布不均，直徑差異較為顯著；當(dāng)黏度較大時氣泡直徑差異顯著減小，氣泡群分布均勻性得到顯著改善。

3) 有匯流模具時，各工況下成形容腔內(nèi)側(cè)管壁與匯流模具間無明顯氣泡存在，并且氣泡群分布情況均好于無匯流模具時，可顯著改善氣體流量較大時氣泡群的周期脈動現(xiàn)象，驗證了底吹反擠復(fù)合工藝的可行性。