閆俊杰

(中國(guó)石化催化劑有限公司長(zhǎng)嶺分公司，湖南 岳陽(yáng) 414000)

2002年，中國(guó)石化催化劑有限公司長(zhǎng)嶺分公司(下稱長(zhǎng)嶺分公司)與某省設(shè)計(jì)院(下稱設(shè)計(jì)院)合作開(kāi)發(fā)出國(guó)內(nèi)第一套Y型分子篩旋轉(zhuǎn)閃蒸干燥裝置，并應(yīng)用于分子篩車(chē)間。該裝置集氣流干燥和流化床干燥技術(shù)之所長(zhǎng)，克服了一般干燥設(shè)備效率低、能耗大和干燥不均勻等缺點(diǎn)，大幅減少了下游焙燒工序的能耗，提高了產(chǎn)品質(zhì)量【1】。

該旋轉(zhuǎn)閃蒸干燥機(jī)型號(hào)為XS-1400，筒體直徑φ1 400 mm，環(huán)隙口直徑φ1 200 mm，采用皮帶輪驅(qū)動(dòng)，皮帶速比2:1。設(shè)備占地面積小，適合連續(xù)化大生產(chǎn)，具有干燥效果好、效率高、處理量大、可連續(xù)操作、調(diào)節(jié)靈活、易操作等特點(diǎn)。

設(shè)備在投用初期，容積泵僅能以5～8 Hz(全頻50 Hz)的頻率向閃蒸塔進(jìn)料，該頻段對(duì)應(yīng)的處理能力為設(shè)計(jì)處理能力的30%左右，即使是在這么低的處理能力之下，閃蒸主機(jī)運(yùn)行30 min(有時(shí)甚至只有幾min)就會(huì)出現(xiàn)皮帶脫落或斷裂、主機(jī)卡死、生產(chǎn)被迫中斷的現(xiàn)象，整套裝置無(wú)法形成連續(xù)生產(chǎn)能力。本文通過(guò)分析設(shè)備結(jié)構(gòu)，找出了問(wèn)題原因，并采用優(yōu)化設(shè)計(jì)改良設(shè)備結(jié)構(gòu)，完全消除了運(yùn)行時(shí)存在的故障，保證了生產(chǎn)的正常進(jìn)行。

1 設(shè)備簡(jiǎn)介【2】

1.1 工作原理

熱空氣從干燥機(jī)底部進(jìn)入干燥室，經(jīng)氣體分配器后，熱空氣旋轉(zhuǎn)向上流動(dòng)。較大、較濕的物料顆粒在攪拌器的作用下被破碎成細(xì)小顆粒，在熱風(fēng)的作用下處于流化狀態(tài)并沿著干燥室器壁旋轉(zhuǎn)上升。破碎干燥后的細(xì)顆粒被氣流帶出，在除塵器中分離收集。

1.2 特點(diǎn)

1) 物料因受到離心、剪切、碰撞作用而被細(xì)化，呈高度分散狀態(tài)，氣固兩相間相對(duì)速度較大，強(qiáng)化了傳質(zhì)和傳熱；

2) 干燥時(shí)間短，物料不會(huì)過(guò)干燥；

3) 熱空氣在干燥室內(nèi)產(chǎn)生強(qiáng)烈的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，對(duì)器壁上的物料產(chǎn)生強(qiáng)烈的沖刷作用，可有效地防止物料的粘壁現(xiàn)象。

2 主要故障原因分析

2.1 主機(jī)皮帶易脫落、燒毀、斷裂,主機(jī)突然死機(jī)

2.1.1 塔體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不合理

由于分子篩粘附性極強(qiáng)，物料粘附在干燥塔塔體φ1 200～φ1 400 mm的變徑斜面上(見(jiàn)圖1)。當(dāng)粘附在變徑斜面上的物料累積到一定量后，物料的重力大于粘附力，物料就突然垮下來(lái)充塞到攪刀室，使攪拌阻力突然成倍加大，致使主機(jī)皮帶打滑、燒毀、斷裂、脫落，主機(jī)突然死機(jī)。

2.1.2 進(jìn)料管嘴在塔內(nèi)的結(jié)構(gòu)不合理

設(shè)計(jì)院為長(zhǎng)嶺分公司設(shè)計(jì)的進(jìn)料管嘴入塔后成90°向下彎曲，物料入塔后，在重力和泵的壓力雙重作用下，快速向環(huán)隙口移動(dòng)，在環(huán)隙口形成堆積，繼而堵塞環(huán)隙口，使熱風(fēng)難以穿過(guò)環(huán)隙形成風(fēng)場(chǎng)。

圖1 原閃蒸干燥設(shè)備塔體結(jié)構(gòu)

2.1.3 進(jìn)料管嘴出料口在塔內(nèi)的位置不合理

進(jìn)料管嘴離塔壁僅50 mm的距離。熱風(fēng)在塔內(nèi)的速度分布是：在靠近塔壁處風(fēng)速較小，離開(kāi)塔壁后風(fēng)速逐漸增大達(dá)到峰值；然后繼續(xù)向塔中心延伸，風(fēng)速逐漸減小，至塔中心后風(fēng)速達(dá)到最小。

由于靠近塔壁的熱風(fēng)風(fēng)速較小，如果料嘴靠近塔壁，其垂直方向上的物料重力大于浮力，物料會(huì)迅速向環(huán)隙口移動(dòng)；在水平方向上，因物料距塔壁較近，到達(dá)塔壁的時(shí)間也較短，難以干透，未干透的分子篩物料在風(fēng)場(chǎng)的作用下會(huì)迅速粘附在塔壁上，層層粘附，以致成堆。

2.2 生產(chǎn)能力達(dá)不到設(shè)計(jì)要求

通過(guò)對(duì)同類(lèi)設(shè)備的解剖分析和理論計(jì)算，認(rèn)為設(shè)備出現(xiàn)故障原因有以下幾個(gè)方面。

2.2.1 環(huán)隙口的間隙過(guò)小

設(shè)計(jì)院為長(zhǎng)嶺分公司設(shè)計(jì)的閃蒸干燥裝置，其環(huán)隙口間隙為20 mm(環(huán)隙小)，導(dǎo)致：1)熱風(fēng)量過(guò)小，處理能力達(dá)不到設(shè)計(jì)要求；2)熱風(fēng)風(fēng)速過(guò)快，物料吸附在布袋上難以撤出分散，阻力急劇增大，使得處理能力達(dá)不到要求。

閃蒸干燥裝置設(shè)計(jì)參數(shù)見(jiàn)表1。理論計(jì)算【3】如下：

1) 物料衡算：

脫水量M=G2(W1-W2)/(1-W1)

=1279.91 kg/h；

進(jìn)料量G1=G2+M

=2 362.91 kg/h。

表1 閃蒸干燥設(shè)備設(shè)計(jì)參數(shù)

2) 熱量衡算：

① 揮發(fā)水份耗熱

Q1=M(595+0.47t2-θ1)

=1 279.91×(595+0.47×

110.00-15.00)

=808 519.15 kcal/h

=3 384 461.15 kJ/h。

(1 kcal=4.186 kJ)

② 物料升溫耗熱

Q2=G2Cp(θ2-θ1)

=1 083.00×2.090×(60.00-15.00)

=101 856.15 kJ/h。

③ 系統(tǒng)有效熱

Q=(1+f)(Q1+Q2)

=(1+0.15)×(3 384 461.15+

101 856.15)

=4 009 264.90 kJ/h。

3) 干空氣耗量

L1=Q/[Cs(t1-t2)]

=4 009 264.90/

[1.005×(400.00-110.00)]

=13 756.27 kg/h。

4) 排風(fēng)溫度下體積流量

V=(L1+M)×(273.15+t2)/

(273.15+80.00)

=(13 756.27+1 279.91)×

(273.15+110.00)/(273.15+80.00)

=16 313.50 kg/h

=12 744.92 m3/h。

(空氣密度ρa(bǔ)=1.28 kg/m3，

5) 風(fēng)速計(jì)算

① 環(huán)隙為20 mm的環(huán)隙口面積S20:

S20=π×D×0.02

=0.075 3 6 m2

② 環(huán)隙為20 mm的環(huán)隙口風(fēng)速V20:

V20=(t1+273.15)/273.15×V/

(S20×3 600)

=(400.00+273.15)/273.15×

12 744.92/(0.075 4×3 600)

=115.77 m/s

閃蒸干燥對(duì)在塔內(nèi)的熱風(fēng)風(fēng)速要求是30～60 m/s，環(huán)隙為20 mm時(shí)熱風(fēng)風(fēng)速遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過(guò)60 m/s的上限風(fēng)速。

2.2.2 反射錐體與環(huán)隙口的距離太遠(yuǎn)

原設(shè)計(jì)反射錐體底邊與環(huán)隙口的距離約為200 mm，由于距離太遠(yuǎn)，熱風(fēng)在環(huán)隙口至反射錐體之間的渦流大、熱風(fēng)損失大，導(dǎo)致處理能力下降，達(dá)不到設(shè)計(jì)要求。錐體底部渦流形成示意見(jiàn)圖2。

圖2 錐體底部渦流形成示意

2.3 軸承更換困難

原設(shè)計(jì)軸承箱與閃蒸筒體為一個(gè)整體，更換軸承必須拆除閃蒸出口短節(jié)和所有攪刀、反射錐體，然后將軸和軸承一起吊出更換，更換完后再重新組裝。在拆卸過(guò)程中經(jīng)常出現(xiàn)攪刀與軸抱死、拆不下來(lái)的情況，故此必須對(duì)攪刀進(jìn)行破壞性拆除。整個(gè)過(guò)程需要5～6 d才能完成，嚴(yán)重影響了生產(chǎn)的正常進(jìn)行，同時(shí)還造成了配件(攪刀)的損毀浪費(fèi)。

3 改進(jìn)措施

3.1 避免皮帶脫落、燒毀、斷裂和主機(jī)突然死機(jī)

3.1.1 改變進(jìn)料管嘴結(jié)構(gòu)

將進(jìn)塔后的90°彎管割除，改彎管為直通管。

3.1.2 改變進(jìn)料管嘴出料口在塔內(nèi)的位置

將出料口放置在離開(kāi)風(fēng)速峰值又靠近峰值的某一點(diǎn)，物料在該點(diǎn)所受浮力與重力差不多，能呈現(xiàn)短暫的半懸浮狀態(tài)；在水平方向上，物料到達(dá)塔壁的時(shí)間較長(zhǎng)。

改造后的塔內(nèi)出料口見(jiàn)圖3。

圖3 改造后的塔內(nèi)出料口示意

3.2 使生產(chǎn)能力達(dá)到設(shè)計(jì)要求

3.2.1 改變環(huán)隙間距

擬將環(huán)隙間距由20 mm擴(kuò)大至50 mm。理論依據(jù)計(jì)算：

S50=π×D×0.05

=3.14×1.2×0.05

=0.188 4 m2；

V50=(t1+273.15)/273.15×V/

(S50×3 600)

=(400.00+273.15)/273.15×

12 774.92/(0.1884×3 600)

=46.42 m/s。

V50=46.42 m/s在最佳風(fēng)速30～60 m/s之間，理論上是行得通的。由于設(shè)計(jì)院設(shè)計(jì)的閃蒸干燥裝置的環(huán)隙是不可調(diào)的，因此，我們將環(huán)隙口筒體整體向上割掉30 mm。

3.2.2 縮短反射錐體到環(huán)隙口的距離

重新制作反射錐體，使其底邊與環(huán)隙口下邊沿重合。

改造后的放射錐體見(jiàn)圖4。

圖4 改造后的反射錐體示意

3.3 軸承便于更換

將閃蒸軸承箱與筒體分離，改成對(duì)輪連接，對(duì)輪采用剛性連接。經(jīng)改造后，只需將對(duì)輪斷開(kāi)，就可直接更換軸承，徹底解決了軸承更換困難的問(wèn)題。

改造后，更換軸承只需4 h，大大縮短了檢修時(shí)間，為正常生產(chǎn)提供了保障，同時(shí)可節(jié)約部分配件(攪刀)費(fèi)用。

軸承箱改造前后的對(duì)比見(jiàn)圖5。

4 結(jié)語(yǔ)

針對(duì)旋轉(zhuǎn)閃蒸干燥設(shè)備運(yùn)行期間所出現(xiàn)的問(wèn)題，進(jìn)行了改造和完善。通過(guò)改變進(jìn)料管嘴結(jié)構(gòu)、出料口位置和加大環(huán)隙口間距，解決了設(shè)備投用初期存在的死機(jī)等問(wèn)題，大幅提高了閃蒸干燥機(jī)的處理能力；改變軸承箱結(jié)構(gòu)，解決了軸承檢修更換困難的問(wèn)題。通過(guò)上述改造，有效地解決了閃蒸干燥設(shè)備運(yùn)行周期短、產(chǎn)能達(dá)不到要求的問(wèn)題。同時(shí)，設(shè)備的平穩(wěn)運(yùn)行，降低了員工工作強(qiáng)度，保證了生產(chǎn)平穩(wěn)進(jìn)行，提高了效益。改造前后的工藝參數(shù)對(duì)比見(jiàn)表2。

圖5 軸承箱改造前后的對(duì)比

長(zhǎng)嶺分公司在后期投用的閃蒸干燥設(shè)備中都采用了改進(jìn)后的設(shè)計(jì)，投入運(yùn)行后，設(shè)備運(yùn)轉(zhuǎn)良好，完全達(dá)到了生產(chǎn)要求。同時(shí)，閃蒸干燥設(shè)備的成功改造應(yīng)用，為該類(lèi)設(shè)備在其他領(lǐng)域的應(yīng)用提供了寶貴的經(jīng)驗(yàn)。

表2 改造前后工藝參數(shù)對(duì)比