環(huán)隙
- 多級(jí)壓裂一界面破壞試驗(yàn)及數(shù)值模擬研究*
累積塑性應(yīng)變及微環(huán)隙寬度關(guān)系當(dāng)套管內(nèi)壓分別為85、 95 及105 MPa 時(shí), 水泥環(huán)最大等效塑性應(yīng)變值及最大微環(huán)隙寬度值如圖7 所示。圖7 不同內(nèi)壓下水泥環(huán)等效塑性應(yīng)變與微環(huán)隙寬度關(guān)系曲線Fig.7 Correlations between the equivalent plastic strain of the cement sheath and the microannulus under different internal pressures最
石油機(jī)械 2023年5期2023-06-15
- 金重爐優(yōu)化技改項(xiàng)目匯總
異常的情況，如：環(huán)隙、燒嘴座溫度超標(biāo)；氣化爐積灰嚴(yán)重，負(fù)荷提不上去；產(chǎn)氣量低，不能保證裝置長周期運(yùn)行；偏燒、回火導(dǎo)致爐內(nèi)設(shè)備燒壞等問題。針對(duì)金重爐存在的問題，明泉科技提出一系列的優(yōu)化技改措施，使金重爐各項(xiàng)運(yùn)行指標(biāo)得到有效提升，快速達(dá)到同行業(yè)先進(jìn)水平。筆者對(duì)具體改造內(nèi)容進(jìn)行總結(jié)，以期對(duì)同類裝置提供參考。1 環(huán)隙改造原設(shè)計(jì)中實(shí)測環(huán)隙處擋板上沿距龜甲網(wǎng)10～12 cm，橫向距離為18～22 cm，擋板高度為5 cm，流通面積過大并且阻回火效率差，小流量保護(hù)氣無法
氮肥與合成氣 2022年10期2022-10-19
- 螺旋導(dǎo)葉與分離器內(nèi)壁間隙對(duì)分離器內(nèi)流場及分離性能的影響
壁面都會(huì)存在一定環(huán)隙，然而針對(duì)這個(gè)導(dǎo)葉環(huán)隙的影響尚未見專門研究的報(bào)道。 有學(xué)者認(rèn)為，采用焊接、填堵等方式消除環(huán)隙，可以達(dá)到密封或固定導(dǎo)葉的作用；也有人認(rèn)為，可以留有適當(dāng)?shù)?span id="syggg00" class="hl">環(huán)隙，如王志雅指出環(huán)隙寬度一般可按3%～5%的分離器筒體內(nèi)徑來選取，但沒有說明這一選擇的理論依據(jù)［5］。為此， 筆者建立一個(gè)筒徑300 mm 的螺旋導(dǎo)葉式氣液分離器模擬模型，在軸向進(jìn)氣、直流和逆流兩種排氣方式下，通過數(shù)值模擬和試驗(yàn)方法研究導(dǎo)葉環(huán)隙寬度對(duì)氣液分離器內(nèi)流場和分離性能的影響。1
化工機(jī)械 2022年3期2022-08-24
- 氣升式發(fā)酵罐的優(yōu)化設(shè)計(jì)探討
狀空間（以下簡稱環(huán)隙）。發(fā)酵罐底部在環(huán)隙內(nèi)設(shè)有空氣分布器，壓縮空氣以氣泡的形式進(jìn)入環(huán)隙。由于氣泡的存在導(dǎo)致環(huán)隙發(fā)酵液的平均密度小于套筒內(nèi)，從而產(chǎn)生壓力差，形成環(huán)隙內(nèi)發(fā)酵液上升，套筒內(nèi)發(fā)酵液下降的循環(huán)流動(dòng)。如圖1所示。圖1 氣升式發(fā)酵罐示意圖Fig.1 Schematic diagram of airlift fermenter發(fā)酵液自罐底環(huán)隙上升再經(jīng)套筒內(nèi)部下降回流至罐底循環(huán)一次所需的時(shí)間為循環(huán)周期。氣升式發(fā)酵罐優(yōu)化設(shè)計(jì)的目的是在通氣量相同的條件下，提高發(fā)
化工與醫(yī)藥工程 2022年1期2022-06-08
- 航天爐上升管和下降管堵塞原因分析及預(yù)防措施
周期運(yùn)行，氣化爐環(huán)隙堵渣問題就是其中之一。本文通過對(duì)某廠航天氣化爐下降管與上升管環(huán)隙間堵渣故障進(jìn)行分析，探究了事故原因，并提出合理的預(yù)防措施。1 環(huán)隙堵塞現(xiàn)象分析通過對(duì)某廠航天氣化爐在實(shí)際生產(chǎn)運(yùn)行過程中的分析，該氣化爐長期高負(fù)荷運(yùn)行，根據(jù)表現(xiàn)出一系列復(fù)雜現(xiàn)象，總結(jié)出氣化爐激冷室、上升管與下降管之間積渣及堵塞判斷依據(jù)。1）氣化爐液位由39%左右，先緩慢上升，后上升速度加快直至100%，現(xiàn)場液位計(jì)也是顯示滿量程，期間加大排黑量直至最大并對(duì)氣化爐進(jìn)行減負(fù)荷，經(jīng)降
山西化工 2022年2期2022-05-11
- CFR600乏組件轉(zhuǎn)換桶內(nèi)氬氣空間三維傳熱數(shù)值模擬
設(shè)置了環(huán)狀縫隙。環(huán)隙內(nèi)部的氬氣存在不對(duì)稱的流動(dòng)，會(huì)導(dǎo)致環(huán)隙周向結(jié)構(gòu)溫度分布的不對(duì)稱。并且隨著環(huán)隙內(nèi)部Ra的增大，環(huán)隙對(duì)于預(yù)埋件溫度分布不對(duì)稱的影響會(huì)越來越大[1-2]。乏組件轉(zhuǎn)換桶是三級(jí)核安全設(shè)備，為保證設(shè)備能在各種工況下提供相應(yīng)的功能，制定了主容器的設(shè)計(jì)準(zhǔn)則。對(duì)于鈉液以上的結(jié)構(gòu)主要設(shè)計(jì)準(zhǔn)則是：預(yù)埋件下鋼板最高溫度不超過70 ℃。因此，對(duì)氬氣空間及結(jié)構(gòu)部件的溫度分布進(jìn)行詳細(xì)研究對(duì)乏組件轉(zhuǎn)換桶設(shè)計(jì)安全有重要意義。由于乏組件轉(zhuǎn)換桶結(jié)構(gòu)龐大，而且涉及到的傳熱機(jī)理
原子能科學(xué)技術(shù) 2022年4期2022-04-25
- 基于本征正交分解的動(dòng)邊界環(huán)形縫隙流場診斷分析
同心轉(zhuǎn)子壁面間的環(huán)隙流動(dòng)采用奇異攝動(dòng)法推導(dǎo)了流場的0階以及1階攝動(dòng)方程并進(jìn)行了數(shù)值求解。這些研究都是基于縫隙流場，以流體運(yùn)動(dòng)為研究對(duì)象，引入流體運(yùn)動(dòng)方程組進(jìn)行理論推導(dǎo)，并通過邊界條件的對(duì)稱性進(jìn)行合理簡化或應(yīng)用偏微分方程(Partial Drfferential Equation，PDE)方法數(shù)值求解。上述縫隙流動(dòng)的研究方法雖然與試驗(yàn)的部分結(jié)果吻合程度較好，但是由于在物理模型中采用了一元流動(dòng)的層流近似，對(duì)縫隙流動(dòng)中存在的不同流層的流體質(zhì)點(diǎn)相互混摻所引起的附加
水利學(xué)報(bào) 2022年12期2022-02-15
- 基于環(huán)空竄流組合模型的套管環(huán)空壓力預(yù)測*
隙與固井界面的微環(huán)隙，現(xiàn)有的套管環(huán)空壓力預(yù)測模型僅給出了水泥環(huán)綜合滲透系數(shù)的數(shù)值，且大多采用現(xiàn)場數(shù)據(jù)反演得到[14-16]。由于水泥環(huán)上方環(huán)空中存在鉆井液與完井液，其流變性隨溫度與壓力的變化較為復(fù)雜，對(duì)竄流氣體運(yùn)移過程存在影響[17]。基于此，本文利用氣體不穩(wěn)定滲流和氣液兩相流動(dòng)方程，分別描述氣體在水泥環(huán)和環(huán)空液體中的運(yùn)移[18]，考慮界面微環(huán)隙與水泥環(huán)裂隙組成的竄流通道，建立了套管環(huán)空壓力預(yù)測模型。通過現(xiàn)場壓力監(jiān)測數(shù)據(jù)對(duì)模型的準(zhǔn)確性進(jìn)行驗(yàn)證，并提出了套管
石油機(jī)械 2022年1期2022-01-18
- 利用預(yù)應(yīng)力固井方法預(yù)防水泥環(huán)微環(huán)隙研究
泥環(huán)界面處出現(xiàn)微環(huán)隙，進(jìn)而導(dǎo)致環(huán)空帶壓。初緯、劉奎等[7-8]通過理論計(jì)算，認(rèn)為套管內(nèi)壓加卸載過程中，水泥環(huán)內(nèi)側(cè)界面易出現(xiàn)塑性變形。王磊等[9]基于室內(nèi)實(shí)驗(yàn)，指出圍壓作用下水泥石表現(xiàn)出較強(qiáng)的彈塑性特征，并且量化了水泥石累積塑性變形和循環(huán)加卸載次數(shù)的關(guān)系。Li、Xi等[10-11]補(bǔ)充研究了前述室內(nèi)實(shí)驗(yàn)結(jié)果，開展了循環(huán)載荷作用下全尺寸水泥環(huán)密封完整性實(shí)驗(yàn)，證明了套管-水泥環(huán)界面微環(huán)隙是導(dǎo)致環(huán)空帶壓的主要原因。綜上可知，頁巖氣井水泥環(huán)密封完整性失效的主要原因是
特種油氣藏 2021年6期2022-01-14
- 離心萃取器混合區(qū)內(nèi)三相流的CFD-PBM模擬
084）0 引言環(huán)隙式離心萃取器是一種高效的溶劑萃取設(shè)備，其工作區(qū)結(jié)構(gòu)如圖1所示，主要由轉(zhuǎn)筒和外殼構(gòu)成。其工作過程和優(yōu)點(diǎn)可參考文獻(xiàn)[1]。目前，環(huán)隙式離心萃取器已廣泛用于核工業(yè)、廢水處理、生物化工、制藥、稀土分離和濕法冶金等許多工業(yè)領(lǐng)域[2-9]。圖1 環(huán)隙式離心萃取器Fig.1 Annular centrifugal contactor要實(shí)現(xiàn)環(huán)隙式離心萃取器的科學(xué)設(shè)計(jì)和運(yùn)行調(diào)控，必須準(zhǔn)確掌握環(huán)隙式離心萃取器內(nèi)流體流動(dòng)特性。然而，環(huán)隙式離心萃取器混合區(qū)內(nèi)流
流體機(jī)械 2021年11期2021-12-27
- 洗滌冷卻室垂直環(huán)隙空間內(nèi)液相流動(dòng)結(jié)構(gòu)的研究
的液池中，并在“環(huán)隙中空結(jié)構(gòu)”中上升，環(huán)隙中設(shè)有破泡板，有助于合成氣的洗滌和凈化。近年來，研究者們對(duì)洗滌冷卻室內(nèi)氣體穿越液池的過程進(jìn)行了很多研究，例如多相分布特性[1-3]、熱質(zhì)傳遞[4-5]和內(nèi)構(gòu)件流體力學(xué)[6-7]等。對(duì)于洗滌冷卻室液池內(nèi)的液相流動(dòng)結(jié)構(gòu)未有相關(guān)研究。洗滌冷卻室內(nèi)湍動(dòng)劇烈，加之破泡器結(jié)構(gòu)的復(fù)雜性，簡化的流體力學(xué)模型計(jì)算存在較大的偏差，結(jié)果的可靠性也難以保證。因此通過冷模實(shí)驗(yàn)來確定洗滌冷卻室內(nèi)的液相循環(huán)結(jié)構(gòu)具有重要意義。目前，鼓泡塔內(nèi)液體流
化工學(xué)報(bào) 2021年8期2021-08-31
- 雙筒環(huán)隙旋轉(zhuǎn)Couette流的流動(dòng)特性分析
e流動(dòng)。同心圓筒環(huán)隙內(nèi)的流動(dòng)特性研究最早可以追溯到1880年，Margules[1]提出的同心圓筒黏度計(jì)的設(shè)想。在1888年，Couette[2]設(shè)計(jì)出了相對(duì)旋轉(zhuǎn)同心圓筒裝置來測量流體的黏度，并發(fā)表了有關(guān)黏度計(jì)的研究論文，這也是旋轉(zhuǎn)Couette流得名的原因，后來類似的同心圓筒黏度計(jì)被稱為Couette黏度計(jì)。旋轉(zhuǎn)Couette流除可以應(yīng)用于流體黏度測量外，還廣泛應(yīng)用于電機(jī)轉(zhuǎn)子、旋轉(zhuǎn)的滑動(dòng)軸承、數(shù)控機(jī)床的傳動(dòng)裝置、汽車的旋轉(zhuǎn)葉片等機(jī)械領(lǐng)域，該流動(dòng)形式的研究
科技視界 2021年21期2021-08-24
- 不同距徑比下管道后車環(huán)隙螺旋流脈動(dòng)強(qiáng)度特性
間距和流量條件下環(huán)隙螺旋流的水力特性進(jìn)行了試驗(yàn)研究；張春晉等[15-16]基于流固耦合方法對(duì)管道雙車在運(yùn)動(dòng)時(shí)的振動(dòng)問題進(jìn)行了數(shù)值模擬和試驗(yàn)研究。目前，筒裝料管道水力輸送技術(shù)對(duì)于多個(gè)管道車的研究還相對(duì)較少，本文主要對(duì)同型管道雙車在不同距徑比下后車環(huán)隙水流軸向、垂向和橫向脈動(dòng)強(qiáng)度特征進(jìn)行了分析。該研究成果是對(duì)同心環(huán)狀縫隙流理論的補(bǔ)充與完善，也為實(shí)際工業(yè)化過程中管道列車調(diào)度提供參考。2 試驗(yàn)設(shè)計(jì)2.1 試驗(yàn)系統(tǒng)試驗(yàn)管道由多節(jié)內(nèi)直徑D=100 mm的有機(jī)玻璃圓管組
長江科學(xué)院院報(bào) 2021年8期2021-08-11
- 離心萃取器混合區(qū)內(nèi)氣-液兩相流的CFD模擬
轉(zhuǎn)筒和外殼之間的環(huán)隙，在高速旋轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)筒的帶動(dòng)下，兩相液體開始發(fā)生劇烈混合，并在重力作用下流到轉(zhuǎn)筒下面的區(qū)域繼續(xù)劇烈混合，從而實(shí)現(xiàn)傳質(zhì)；混合液在外殼底部固定葉片的作用下通過轉(zhuǎn)筒底部的混合相入口進(jìn)入轉(zhuǎn)筒后，在轉(zhuǎn)筒內(nèi)徑向葉片的作用下加速到轉(zhuǎn)筒轉(zhuǎn)速；兩相液體由于密度不同，因此在轉(zhuǎn)筒內(nèi)受到的離心力大小也不同，重相因受離心力大，被甩到轉(zhuǎn)筒外緣，通過靠近轉(zhuǎn)筒壁的垂直孔道經(jīng)重相堰流入重相收集室，從重相出口流出；而輕相則被擠向轉(zhuǎn)筒內(nèi)側(cè)，經(jīng)輕相堰和水平通道流入輕相收集室，從輕相
流體機(jī)械 2021年6期2021-08-10
- 液體射流內(nèi)部氣泡對(duì)黏性流體氣流式霧化的影響
后，氣液混合物在環(huán)隙氣流作用下產(chǎn)生的霧化液滴其直徑隨注入氣體量的增多呈現(xiàn)先減小后增大的趨勢。雖然向液體射流中注入氣體能夠提高氣流式霧化的效果，但針對(duì)含氣泡黏性流體的氣流式霧化尚缺少系統(tǒng)性的研究。本文在前人工作的基礎(chǔ)上，考察了液體射流內(nèi)部氣泡對(duì)黏性流體氣流式霧化效果的影響，旨在為含氣泡流體氣流式霧化的工業(yè)應(yīng)用提供參考。1 實(shí)驗(yàn)部分實(shí)驗(yàn)裝置如圖1 所示，來自儲(chǔ)罐的液體在加壓罐中被加壓，通過液體流量計(jì)(精度±1.5%) 進(jìn)入噴嘴，并與來自氣體注射泵(精度±0.3
- 重水機(jī)組環(huán)隙氣體系統(tǒng)露點(diǎn)儀標(biāo)定方法改進(jìn)及應(yīng)用
0 引言重水機(jī)組環(huán)隙氣體系統(tǒng)露點(diǎn)儀的使用與標(biāo)定，一直存在一些問題困擾著我們，露點(diǎn)儀使用過程中的漂移問題產(chǎn)生了大量的缺陷。因此，急需加強(qiáng)露點(diǎn)儀的標(biāo)定來使儀表工作的更穩(wěn)定、更可靠。該系統(tǒng)的完整性和可運(yùn)行性，對(duì)操縱員及時(shí)掌握壓力管運(yùn)行狀況提供了一個(gè)在線的監(jiān)測手段。圖1 系統(tǒng)簡圖Fig.1 System diagram圖2 氧化鋁傳感器的結(jié)構(gòu)模型和簡化電路Fig.2 Structure model and simplified circuit of alumina
儀器儀表用戶 2021年6期2021-06-25
- 微環(huán)隙帶壓對(duì)套管可靠性的影響
固井界面上產(chǎn)生微環(huán)隙。Lecampion等[14]認(rèn)為,高壓壓裂液會(huì)從射孔處進(jìn)入由瞬時(shí)高射孔力在固井界面端部造成的初始縫隙并迫使縫隙擴(kuò)展。這些擴(kuò)展的縫隙極易與微環(huán)隙相連形成通道,造成微環(huán)隙帶壓現(xiàn)象,從而威脅套管的安全。而根據(jù)池英柳等[15]的研究可知,微環(huán)隙帶壓正是造成井筒損壞的主要原因之一。由此可見,存在微環(huán)隙帶壓現(xiàn)象的井水泥環(huán)密封均已失效[16-18]；而很多套損井也檢測出固井質(zhì)量差及界面脫離問題[19-20]。然而,目前針對(duì)水泥環(huán)密封失效情況下的套損
科學(xué)技術(shù)與工程 2021年6期2021-04-07
- 環(huán)隙式離心萃取器內(nèi)部兩相流動(dòng)研究進(jìn)展
6041）引 言環(huán)隙式離心萃取器（亦稱為圓筒式離心萃取器，以下簡稱離心萃取器）是基于泰勒渦流和離心分離流原理制得的一體式液-液萃取設(shè)備[1]。離心萃取器的結(jié)構(gòu)主要包含混合室、轉(zhuǎn)鼓、控制堰等部件?；旌鲜液娃D(zhuǎn)鼓可以看作相對(duì)旋轉(zhuǎn)的兩同軸圓柱，當(dāng)轉(zhuǎn)鼓轉(zhuǎn)速高于某一臨界值，環(huán)隙內(nèi)的液-液流動(dòng)發(fā)生失穩(wěn)，并沿著軸線方向產(chǎn)生一系列正反交替、有序排列的環(huán)形渦，這種二次流動(dòng)即泰勒渦流，萃取劑和待萃溶液正是通過泰勒渦流完成了兩相混合。隨著轉(zhuǎn)動(dòng)Reynolds 數(shù)Re 的增加，環(huán)隙
化工學(xué)報(bào) 2021年1期2021-01-30
- 固井界面接觸熱阻對(duì)井筒溫度場預(yù)測的影響
地層的界面存在微環(huán)隙[12-16]，在井筒徑向傳熱過程中形成接觸熱阻[17]。本文推導(dǎo)了固井界面微環(huán)隙充填氣體時(shí)接觸熱阻的計(jì)算方法，設(shè)計(jì)了空氣條件下測試地層-水泥環(huán)、水泥環(huán)-套管界面接觸熱阻的實(shí)驗(yàn)進(jìn)行對(duì)比，最后分析了不考慮界面接觸熱阻的經(jīng)典方法在計(jì)算井筒溫度場時(shí)存在的偏差。1 界面接觸熱阻名義上光滑的固體表面從微觀上看包含很多波峰和波谷。兩個(gè)光滑固體界面接觸時(shí)，僅在部分點(diǎn)發(fā)生接觸，其他大部分空隙由氣體等其他介質(zhì)填充[17-20]。熱流經(jīng)過接觸面時(shí)，會(huì)聚集到
科學(xué)技術(shù)與工程 2020年28期2020-11-10
- 布液器入口參數(shù)對(duì)豎直管外降膜流動(dòng)特性的影響
液器與布液管間的環(huán)隙間距及布液器上方工質(zhì)的靜液柱高度，二者的選擇和設(shè)計(jì)決定了降膜的初始分布，并將對(duì)局部膜厚、波動(dòng)和流動(dòng)特性產(chǎn)生直接影響，從而關(guān)系到整個(gè)降膜蒸發(fā)過程。對(duì)于這一問題，已有一些學(xué)者展開了初步研究。孫健等［7-8］針對(duì)一種垂直降膜吸收器的液體分布器進(jìn)行了試驗(yàn)，得到不同結(jié)構(gòu)參數(shù)下降膜流量和靜液柱高度關(guān)系的試驗(yàn)數(shù)據(jù)，并擬合了此種液體分布器下溴化鋰溶液流量系數(shù)與雷諾數(shù)之間的關(guān)系，并認(rèn)為保證工質(zhì)均勻分布的靜液柱高度不應(yīng)低于60 mm；方書起等［9］通過對(duì)φ
流體機(jī)械 2020年9期2020-10-14
- 體積壓裂過程中固井界面微環(huán)隙擴(kuò)展的數(shù)值模擬
工況下固井界面微環(huán)隙的擴(kuò)展長度。但上述學(xué)者大都忽視了射孔初始損傷對(duì)于后期壓裂過程中界面微環(huán)隙擴(kuò)展的影響,同時(shí)缺乏對(duì)影響界面微環(huán)隙擴(kuò)展因素的分析。針對(duì)上述問題,筆者充分考慮射孔對(duì)水泥環(huán)界面的初始損傷,在此基礎(chǔ)上分析水力壓裂過程中水泥環(huán)界面微環(huán)隙擴(kuò)展演化規(guī)律,利用有限元軟件ABAQUS,建立基于Cohesive單元的三維固井界面微環(huán)隙擴(kuò)展模型,模擬計(jì)算水平井段體積壓裂工況下固井界面微環(huán)隙的擴(kuò)展過程,得出井筒界面完整性的失封長度,同時(shí)分析水泥石彈性模量、圍巖彈性
- 水力壓裂過程中水平段不同位置處套管應(yīng)力差異性分析
鉆井液條帶形成微環(huán)隙進(jìn)而影響了測井結(jié)果。根據(jù)P.A.Parcevaux[14]的研究，認(rèn)為測井結(jié)果反映的固井膠結(jié)質(zhì)量往往和第一膠結(jié)面是否形成微環(huán)隙相關(guān)，而微環(huán)隙的存在會(huì)影響套管在壓裂過程中的應(yīng)力。2. 泵壓和排量頁巖氣井壓裂過程中的工程因素還包括泵壓和排量，泵壓主要影響套管的內(nèi)壓，而排量則主要影響近井筒的溫度場。以往的計(jì)算過程中都認(rèn)為水平段不同位置處套管的內(nèi)壓及溫度變化規(guī)律相同，而忽略了壓裂過程中壓裂液的摩阻和動(dòng)態(tài)溫度變化規(guī)律。壓裂液進(jìn)入水平段后，在摩阻的
鉆采工藝 2020年2期2020-06-04
- 氣化爐激冷環(huán)結(jié)構(gòu)改進(jìn)
寬度200mm的環(huán)隙。煤粉及氧氣在燃燒室反應(yīng)，出燃燒室的1 300℃高溫合成氣和液態(tài)熔渣通過渣口進(jìn)入激冷環(huán)和下降管，與激冷環(huán)和下降管內(nèi)壁覆蓋著的激冷水膜之間進(jìn)行迅速復(fù)雜的傳熱傳質(zhì)過程。高溫合成氣和液態(tài)熔渣的溫度迅速降低，激冷水膜的溫度迅速升高，并有部分激冷水迅速蒸發(fā)進(jìn)入到合成氣中。合成氣和液態(tài)熔渣沿激冷環(huán)和下降管下行進(jìn)入激冷室的正常液面以下，合成氣經(jīng)過水浴冷卻、洗凈分離后，通過下降管和上升管之間的環(huán)隙上行，從合成氣出口離開氣化爐。液態(tài)熔渣被激冷固化后經(jīng)過破
化肥設(shè)計(jì) 2020年1期2020-05-19
- 抽油泵柱塞和泵筒環(huán)隙漏失研究進(jìn)展及方向
49）①抽油泵的環(huán)隙是指泵筒內(nèi)壁與柱塞外壁之間的環(huán)形孔隙［1］。在抽油泵上下往復(fù)運(yùn)動(dòng)過程中，柱塞-泵筒環(huán)隙中的漏失可以有效地減小柱塞與泵筒內(nèi)壁的摩擦，正常的漏失量是油井日產(chǎn)量的2%～5%［2］。抽油泵的間隙選擇過大時(shí)，漏失量增大，從而降低抽油泵的泵效與油田產(chǎn)量；而間隙選擇過小，雖然可以減小間隙漏失量，但使柱塞與泵筒內(nèi)壁的摩擦加劇，嚴(yán)重縮短柱塞和抽油泵的壽命。據(jù)文獻(xiàn)統(tǒng)計(jì)，抽油泵柱塞的漏失量可達(dá)日排量的5.2%［3］。對(duì)抽油泵環(huán)隙漏失量的研究眾多，但對(duì)于其機(jī)理
石油礦場機(jī)械 2020年2期2020-04-13
- 粉-粒噴動(dòng)床內(nèi)水汽化傳熱、傳質(zhì)與脫硫反應(yīng)過程數(shù)值模擬
的區(qū)域?yàn)閲娚鋮^(qū)與環(huán)隙區(qū)外側(cè)，其次為噴泉區(qū)頂端，表明環(huán)隙區(qū)與噴射區(qū)是發(fā)生水汽化的主要區(qū)域。進(jìn)入床層的高溫氣體依次通過噴射區(qū)、噴泉區(qū)及環(huán)隙區(qū)與水分進(jìn)行傳熱。在環(huán)隙區(qū)外側(cè)，料漿隨著顆粒的堆積而堆積，料漿運(yùn)動(dòng)緩慢使得料漿與氣體接觸時(shí)間長，水會(huì)大量汽化；在噴射區(qū)，由于進(jìn)入床層的高溫?zé)煔獾拇罅看嬖?，故該區(qū)域有利于水的汽化；在噴泉區(qū)頂端，顆粒之間劇烈的橫向混合有利于料漿在顆粒表面的充分分散，從而增加高溫氣體與料漿的接觸面積，有利于水的汽化。在環(huán)隙區(qū)內(nèi)側(cè)以及噴泉區(qū)內(nèi)側(cè)，顆
石油學(xué)報(bào)（石油加工） 2020年1期2020-03-27
- 水煤漿氣化爐上升管與下降管之間堵塞的原因分析和預(yù)防措施
爐上升管與下降管環(huán)隙堵渣造成氣化爐頻繁停車，不能保持長周期運(yùn)行，也給檢修作業(yè)帶來巨大的挑戰(zhàn)。本文分析了氣化爐內(nèi)上升管和下降管之間環(huán)隙堵塞的原因，并從工藝操作、設(shè)備改造等方面提出相應(yīng)的建議。1 水煤漿氣化工藝流程合格的水煤漿與氧氣（純度99.6%）經(jīng)過三流道燒嘴充分混合后，在氣化爐燃燒室內(nèi)進(jìn)行不完全氧化反應(yīng)。煤漿燃燒之后，生成粗煤氣和殘留物，經(jīng)過激冷環(huán)進(jìn)入到激冷室，進(jìn)行冷卻分離，粗煤氣在洗滌后經(jīng)過粗煤氣管道進(jìn)入文丘里再次洗滌，然后進(jìn)入洗滌塔水浴洗滌，最后經(jīng)洗
煤化工 2020年6期2020-02-28
- 分布器結(jié)構(gòu)對(duì)環(huán)隙氣升式氣固環(huán)流反應(yīng)器 流體力學(xué)性能的影響
提出了一種新型的環(huán)隙氣升式氣固環(huán)流反應(yīng)器，取消了中心下料管等內(nèi)構(gòu)件，從而大大簡化反應(yīng)器結(jié)構(gòu)，同時(shí)仍能保證較高的氣固接觸效率。在此基礎(chǔ)上，劉夢溪等[15-16]發(fā)現(xiàn)該類反應(yīng)器底部普遍存在一個(gè)滑移區(qū)，該區(qū)域內(nèi)床層密度高、顆粒流動(dòng)不暢，從而大大降低了顆粒環(huán)流和氣固接觸效率，另外，通過該類型反應(yīng)器中分布器安放位置對(duì)反應(yīng)器內(nèi)流體力學(xué)性能的影響分析發(fā)現(xiàn)，滑移區(qū)的位置和大小與導(dǎo)流筒底部氣體分布器結(jié)構(gòu)存在一定的相關(guān)性[17]。本工作借助數(shù)值模擬方法對(duì)3 種不同結(jié)構(gòu)導(dǎo)流筒氣
化學(xué)反應(yīng)工程與工藝 2020年2期2020-02-07
- 閃蒸干燥設(shè)備在分子篩裝置應(yīng)用過程中的改造完善
400 mm，環(huán)隙口直徑φ1 200 mm，采用皮帶輪驅(qū)動(dòng)，皮帶速比2:1。設(shè)備占地面積小，適合連續(xù)化大生產(chǎn)，具有干燥效果好、效率高、處理量大、可連續(xù)操作、調(diào)節(jié)靈活、易操作等特點(diǎn)。設(shè)備在投用初期，容積泵僅能以5～8 Hz(全頻50 Hz)的頻率向閃蒸塔進(jìn)料，該頻段對(duì)應(yīng)的處理能力為設(shè)計(jì)處理能力的30%左右，即使是在這么低的處理能力之下，閃蒸主機(jī)運(yùn)行30 min(有時(shí)甚至只有幾min)就會(huì)出現(xiàn)皮帶脫落或斷裂、主機(jī)卡死、生產(chǎn)被迫中斷的現(xiàn)象，整套裝置無法形成連續(xù)
石油化工設(shè)備技術(shù) 2019年6期2019-11-14
- 催化臭氧化三相環(huán)流反應(yīng)器的CFD模擬
套管將反應(yīng)器分為環(huán)隙區(qū)域和床層中心區(qū)域。1.2 體系物性參數(shù)及工況采用氧氣-水-活性炭冷態(tài)實(shí)驗(yàn)體系替代臭氧-廢水-催化劑反應(yīng)體系，以便于實(shí)驗(yàn)操作和測量［11］。氧氣、水、活性炭3 種物質(zhì)的物性參數(shù)見表1。表1 冷態(tài)實(shí)驗(yàn)體系的物性參數(shù)Table1 Physical properties of cold experimental data針對(duì)此體系一共完成了5 組冷態(tài)實(shí)驗(yàn)，測量所得5 組數(shù)據(jù)具有相同的初始床層液體體積和相同的入口氣量，區(qū)別在初始催化劑存料量不同
石油化工 2019年5期2019-06-03
- 殼牌hybrid氣化爐壓差波動(dòng)原因分析及其控制措施
與外殼體之間稱為環(huán)隙空間(856 mm)，其中，反應(yīng)室由膜式水冷壁采用“管-翅-管”結(jié)構(gòu)組裝(包括頂錐、直管段、底錐)而成， 在膜式水冷壁的環(huán)形空間設(shè)置了壓力均衡設(shè)施——安全水封；安全水封高1.5 m，位于激冷室之上并靠近合成氣的出口，配備一個(gè)安全水封供水系統(tǒng)。此外，氣化爐的頂部還設(shè)計(jì)了環(huán)隙空間氮?dú)獯祾呦到y(tǒng)。正常操作氮?dú)馔ㄟ^流量調(diào)節(jié)閥送到環(huán)隙空間，再通過安全水封釋放到合成氣中，同時(shí)，安全水封是保證氣化爐干區(qū)與濕區(qū)分界、維持氣化爐環(huán)形空間與反應(yīng)室壓差平衡的重
化肥設(shè)計(jì) 2019年2期2019-05-15
- 新型MTO反應(yīng)器環(huán)隙下料管內(nèi)的壓力特性
的料腿下料順暢，環(huán)隙下料管內(nèi)的顆粒可以順暢下料并返回流化床中，催化劑跑損較少；當(dāng)流化床內(nèi)操作氣速Ug為0.75～1.00 m/s時(shí)，環(huán)隙下料管內(nèi)出現(xiàn)積料，封閉罩變徑處出現(xiàn)一段顆粒脫空現(xiàn)象，此處顆粒流動(dòng)不連續(xù)；當(dāng)流化床內(nèi)操作氣速Ug超過1.00 m/s時(shí)，可觀察到旋風(fēng)料腿震動(dòng)強(qiáng)烈，旋風(fēng)分離器頂部出現(xiàn)嚴(yán)重跑料。嚴(yán)梟[15]針對(duì)上述結(jié)果，在環(huán)隙下料管出料口下方80 mm處添加環(huán)形內(nèi)構(gòu)件，研究表明，此內(nèi)構(gòu)件可改善由流化床向環(huán)隙下料管竄氣的不良現(xiàn)象。筆者是在二者研究
石油學(xué)報(bào)（石油加工） 2018年5期2018-10-10
- 6.5 MPa德士古水煤漿燒嘴壓差失效事故分析
管與中心管形成的環(huán)隙，首先與中心管內(nèi)的中心氧在燒嘴頭部內(nèi)腔中實(shí)現(xiàn)預(yù)混合，高黏度的水煤漿被初步霧化。由氧氣、水、煤粉顆粒組成的混合湍流噴出中間噴頭時(shí)，受到外環(huán)氧的沖擊、剪切和摩擦，已被初步霧化的水煤漿又被外環(huán)隙來的氧氣進(jìn)一步?jīng)_散，氧氣與水煤漿之間實(shí)現(xiàn)充分混合，給進(jìn)爐后煤的氣化創(chuàng)造了良好的條件[1]。圖1 德士古燒嘴結(jié)構(gòu)示意2 事故經(jīng)過某年6月1日16:58，氣化爐更換燒嘴開車，使用的燒嘴編號(hào)為SN-A。氣化爐投料后，煤漿量逐漸由25 m3/h提高至35 m3
氮肥與合成氣 2018年8期2018-10-08
- 噴動(dòng)-流化床整體式多噴嘴效應(yīng)CFD模擬
向混合，特別是在環(huán)隙區(qū)底部出現(xiàn)流動(dòng)死區(qū)和某些易黏結(jié)顆粒在環(huán)隙區(qū)的團(tuán)聚現(xiàn)象，對(duì)床內(nèi)傳熱、傳質(zhì)產(chǎn)生不利的影響。新一代的噴動(dòng)-流化床兼具噴動(dòng)床與流化床的優(yōu)點(diǎn)，但所需的氣體流量比單獨(dú)噴動(dòng)和單獨(dú)流化所需的氣流量要大，同時(shí)需要增加一定的旁路供氣輔助設(shè)備[4]。針對(duì)以上柱錐噴動(dòng)床技術(shù)現(xiàn)狀，吳峰等[5]提出了一種整體式多噴嘴噴動(dòng)-流化床結(jié)構(gòu)，在不需要旁路供氣輔助設(shè)備情況下，能有效消除噴動(dòng)床內(nèi)錐體流動(dòng)死區(qū)，強(qiáng)化噴動(dòng)床內(nèi)氣-固相間傳遞過程，從而使得噴動(dòng)床內(nèi)氣-固兩相流動(dòng)狀態(tài)實(shí)
石油學(xué)報(bào)（石油加工） 2018年4期2018-08-10
- Texaco氣化爐上升管與下降管間環(huán)隙堵塞的探討
與上升管結(jié)垢及其環(huán)隙堵塞等問題嚴(yán)重縮短了氣化爐運(yùn)行壽命，增大了檢修頻次，增加了運(yùn)行成本，制約著企業(yè)降本增效的步伐。因此，探討氣化爐激冷室下降管與上升管結(jié)垢及其環(huán)隙堵塞的問題具有重要意義。本文以氣化裝置氣化爐托磚板超溫、下降管與上升管結(jié)垢及其環(huán)隙堵塞的實(shí)際問題，對(duì)激冷水流量、激冷水含固量、水煤漿灰分、環(huán)隙寬度、激冷室液位、氣化爐熱負(fù)荷、燒嘴霧化效果對(duì)其影響進(jìn)行了探討，其結(jié)果為在實(shí)踐應(yīng)用中對(duì)此類異常問題的優(yōu)化處理等提供參考依據(jù)。1 德士古水煤漿加壓氣化工藝流程
天然氣化工—C1化學(xué)與化工 2018年3期2018-07-17
- 基于一種頂噴式干煤粉氣化爐有效氣含量影響因素的探究
蒸汽、煤粉載氣、環(huán)隙吹掃氣、點(diǎn)火燒嘴燃料氣等參數(shù)來提高有效氣含量，探究最佳的操作條件，以期為同類煤氣化操作條件的優(yōu)化提供參考。1 粉煤氣化工藝1.1 工藝流程頂噴式干煤粉氣化裝置由組合燒嘴(點(diǎn)火燒嘴和主燒嘴)、氣化爐系統(tǒng)、煤粉輸送系統(tǒng)、除渣系統(tǒng)、合成氣洗滌系統(tǒng)、黑水閃蒸系統(tǒng)、黑水處理系統(tǒng)以及公用系統(tǒng)等構(gòu)成。氣化裝置的主要任務(wù)是以干煤粉為原料，氧氣、水蒸氣為氣化劑，生產(chǎn)以CO+H2為主的合成氣。其主要工藝流程是低壓煤粉倉內(nèi)的煤粉經(jīng)過兩個(gè)交替循環(huán)的煤鎖斗進(jìn)入煤
化肥設(shè)計(jì) 2018年3期2018-07-06
- 不同內(nèi)軸類型環(huán)隙型水力空化器空化效果的數(shù)值模擬
種不同內(nèi)軸類型的環(huán)隙型水力空化器結(jié)構(gòu)示意圖．空化器除了內(nèi)軸不同外，其余結(jié)構(gòu)與尺寸均相同．外腔直徑為 60,mm，空化器長度為400,mm，外腔與內(nèi)軸中心線重合，3種不同的空化器內(nèi)軸直徑均為 20,mm，內(nèi)軸最大直徑處直徑均為52,mm．采用三維結(jié)構(gòu)網(wǎng)格劃分方案，運(yùn)用專業(yè)網(wǎng)格劃分軟件Ansys Icem對(duì)計(jì)算區(qū)域進(jìn)行空間六面體網(wǎng)格劃分，以球形內(nèi)軸空化器為例，其網(wǎng)格劃分結(jié)果見圖 2．圖1 不同內(nèi)軸類型的環(huán)隙型水力空化器結(jié)構(gòu)示意圖Fig. 1 Structure
天津科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2018年2期2018-05-04
- 固井界面微環(huán)隙產(chǎn)生機(jī)制及計(jì)算方法
01)固井界面微環(huán)隙產(chǎn)生機(jī)制及計(jì)算方法趙效鋒1,2, 管志川1, 史玉才1, 李 濤1, 廖華林1, 蔣金興1, 孫寶江1(1.中國石油大學(xué)石油工程學(xué)院,山東青島 266580; 2.中國石化中原油田分公司石油工程技術(shù)研究院,河南濮陽 457001)針對(duì)油氣井生產(chǎn)過程中固井界面微環(huán)隙的產(chǎn)生和發(fā)展規(guī)律進(jìn)行仿真試驗(yàn)研究,并對(duì)套管-水泥環(huán)界面的黏結(jié)力進(jìn)行測量,基于以上研究建立固井界面微環(huán)隙的理論計(jì)算方法。結(jié)果表明:套管內(nèi)壓過大導(dǎo)致水泥環(huán)產(chǎn)生塑性變形,套管內(nèi)壓減小
- 內(nèi)循環(huán)微型流化床流動(dòng)特性
作氣速和導(dǎo)流管與環(huán)隙區(qū)間竄氣的影響。結(jié)果表明，隨著射流管伸入高度的增大，實(shí)現(xiàn)顆粒內(nèi)循環(huán)流動(dòng)的最小操作氣速變大；存在最優(yōu)的導(dǎo)流管直徑（20 mm），使得實(shí)現(xiàn)顆粒環(huán)流的最小操作氣速較小；增大顆粒裝載量有利于降低顆粒內(nèi)循環(huán)的最小操作氣速。通過檢測示蹤氣體在環(huán)隙區(qū)內(nèi)的質(zhì)譜信號(hào)，發(fā)現(xiàn)在所考察的參數(shù)范圍內(nèi)，反應(yīng)器底部不存在導(dǎo)流管區(qū)向環(huán)隙區(qū)的竄氣；在反應(yīng)器上部，由于顆粒對(duì)氣體的夾帶，環(huán)隙區(qū)上部總能檢測到示蹤氣體，且竄氣特性隨操作氣速的增大而增強(qiáng)。研究結(jié)果可為設(shè)計(jì)適用于化
化工學(xué)報(bào) 2017年10期2017-10-16
- 馬卡山不同植被群落斜坡土體中根土環(huán)隙導(dǎo)流特性①
落斜坡土體中根土環(huán)隙導(dǎo)流特性①郭麗麗1,2，曾 強(qiáng)3，徐則民3*，張有為3，楊繼清4(1 昆明理工大學(xué)國土資源工程學(xué)院，昆明 650500；2 武漢工程科技學(xué)院，武漢 430200；3 昆明理工大學(xué)建筑工程學(xué)院，昆明 650500；4 云南農(nóng)業(yè)大學(xué)建筑工程學(xué)院，昆明 650204)根土環(huán)隙作為一種新型的特殊土壤大孔隙類型，在植被發(fā)育斜坡土體降雨入滲過程中發(fā)揮著重要作用。采集呈貢實(shí)驗(yàn)區(qū)高蓋度不同植被群落斜坡土體，基于水分穿透法，獲取大孔隙特征參數(shù)，結(jié)合套管數(shù)
土壤 2017年1期2017-04-24
- 不同直徑圓柱體同心環(huán)狀縫隙流軸向速度特性研究
，輸送流量增大，環(huán)隙斷面的壓力值整體增大[9]。為便于試驗(yàn)分析，本文將管道車料筒概化為主圓柱體模型，附屬圓柱體則由支腳結(jié)構(gòu)和萬向滾珠組成。水流經(jīng)過管道車形成的環(huán)隙流動(dòng)概化為水流沿圓柱體母線形成的繞流流場問題。本文的研究結(jié)論為合理設(shè)計(jì)管道車型號(hào)、提高運(yùn)輸效率、推動(dòng)管道車應(yīng)用進(jìn)程提供試驗(yàn)依據(jù)。1 試驗(yàn)設(shè)計(jì)1.1 試驗(yàn)系統(tǒng)本試驗(yàn)系統(tǒng)主要由管道系統(tǒng)、動(dòng)力系統(tǒng)、測速系統(tǒng)組成，試驗(yàn)系統(tǒng)整體布置如圖1。本次試驗(yàn)采用多節(jié)內(nèi)徑100 mm有機(jī)玻璃圓管作為試驗(yàn)管道，測試段布設(shè)
中國農(nóng)村水利水電 2017年12期2017-03-21
- 提升管CSVQS系統(tǒng)預(yù)汽提段顆粒速度和停留時(shí)間分布
3 m·s-1，環(huán)隙區(qū)氣速為0.03 m·s-1和0.07 m·s-1，汽提段氣速為0和0.13 m·s-1時(shí)，考察了預(yù)汽提導(dǎo)流筒區(qū)和環(huán)隙區(qū)的顆粒速度分布，同時(shí)在上述條件下，根據(jù)提出的計(jì)算方法，考察了由提升管引入環(huán)流預(yù)汽提段顆粒的平均停留時(shí)間分布。結(jié)果表明，在上述幾種操作條件下，預(yù)汽提段均為中心氣升式環(huán)流，汽提段氣體大部分進(jìn)入導(dǎo)流筒區(qū)。在導(dǎo)流筒區(qū)氣速相同時(shí)，在無汽提風(fēng)時(shí)，導(dǎo)流筒區(qū)顆粒速度隨環(huán)隙區(qū)氣速的增加沿徑向由陡峭分布轉(zhuǎn)變?yōu)槠骄彿植?；在有汽提風(fēng)時(shí)，導(dǎo)流筒
化工學(xué)報(bào) 2016年8期2016-09-18
- 新型氣固環(huán)流反應(yīng)器內(nèi)顆粒流動(dòng)的CFD模擬
分布更加均勻，而環(huán)隙中存在顆粒濃集區(qū)；進(jìn)料區(qū)在0≤L≤0.058 m，0〈r/R〈0.3的范圍內(nèi)固含率增加并且顆粒存在明顯的徑向流動(dòng)。計(jì)算流體力學(xué)；循環(huán)流化床；多尺度；顆粒流動(dòng)；氣固兩相MENG Zhenliang1，2， LIU M engxi1， LI Fei2， WANG Wei2， LU Chunxi1（1State Key Laboratory of Heavy Oil Processing， China University of Petrol
化工學(xué)報(bào) 2016年8期2016-09-18
- 氣液交叉流PM2.5捕集系統(tǒng)結(jié)構(gòu)及降膜流動(dòng)實(shí)驗(yàn)研究
出液體成膜的最佳環(huán)隙間距應(yīng)控制在0.8 mm，液體流量應(yīng)控制在35.2～195.7mL/min。PM2.5氣液交叉流降膜陣列環(huán)隙間距液體流量我國正值工業(yè)化快速發(fā)展階段，近十年影響大氣環(huán)境質(zhì)量的主要因素是各種工業(yè)尾氣排放，其中PM2.5的危害最大[1-2]。PM2.5具有粒徑小、比表面積大、運(yùn)動(dòng)機(jī)理復(fù)雜及常規(guī)除塵設(shè)備難脫除等特點(diǎn)[3]。針對(duì)PM2.5治理的困難性，本課題組利用工業(yè)廢氣廢水自身的低位余能及熱力學(xué)勢差(溫差、濃差和相態(tài)變化),構(gòu)建內(nèi)源性推動(dòng)力“場
化工設(shè)計(jì) 2016年4期2016-09-05
- 導(dǎo)向管噴動(dòng)床內(nèi)單相流場及聲波對(duì)流場影響的數(shù)值模擬
增加；外加聲場使環(huán)隙區(qū)和噴泉區(qū)的氣體流動(dòng)更加均勻，顯著增加環(huán)隙區(qū)和噴泉區(qū)氣流的湍動(dòng)程度，且湍動(dòng)程度隨聲壓級(jí)的增大而顯著增大，隨聲波頻率的升高而小幅度降低。導(dǎo)向管 噴動(dòng)流化床 流場 聲場 數(shù)值模擬噴動(dòng)床是20世紀(jì)50年代中期發(fā)展起來的一種處理小麥等粗大窄篩分顆粒（粒徑dp大于1 mm）的流態(tài)化技術(shù)[1]，隨著噴動(dòng)床技術(shù)應(yīng)用范圍的不斷拓展及研究的不斷深入，出現(xiàn)了各種各樣的改進(jìn)床型。導(dǎo)向管噴動(dòng)床是由傳統(tǒng)噴動(dòng)床的噴動(dòng)區(qū)插入一根引導(dǎo)管構(gòu)成[2]，導(dǎo)向管的引入，使噴射
化學(xué)反應(yīng)工程與工藝 2016年6期2016-02-10
- 超細(xì)粉在內(nèi)循環(huán)流化床中的流態(tài)化特性
噴動(dòng)床基礎(chǔ)上，在環(huán)隙區(qū)引入流化氣，構(gòu)成氣固內(nèi)循環(huán)體系。利用噴嘴噴出的高速射流破碎超細(xì)粉聚團(tuán)，利用流化氣使破碎后的小聚團(tuán)在環(huán)隙區(qū)實(shí)現(xiàn)平穩(wěn)流態(tài)化，同時(shí)消除環(huán)隙死區(qū)，使粉體在環(huán)隙區(qū)與導(dǎo)流管之間穩(wěn)定循環(huán)。并實(shí)驗(yàn)考察不同流化方式下的流化特性，定量分析射流氣速對(duì)超細(xì)粉聚團(tuán)尺寸的影響。1 實(shí)驗(yàn)部分1.1 實(shí)驗(yàn)裝置實(shí)驗(yàn)裝置如圖1所示。流化床體由有機(jī)玻璃制成，為方便觀察，流化床床體、導(dǎo)流管和噴嘴均為半圓柱型。流化床內(nèi)徑為120 mm，高度為1 000 mm；導(dǎo)流管內(nèi)徑為30
化學(xué)反應(yīng)工程與工藝 2015年3期2015-11-18
- 鑿巖機(jī)排氣引射通風(fēng)除塵技術(shù)研究與試驗(yàn)
用鑿巖機(jī)排氣作為環(huán)隙式引射器工作氣流，進(jìn)行鑿巖機(jī)排氣引射通風(fēng)除塵，對(duì)作業(yè)面進(jìn)行抽出式通風(fēng)。探討了鑿巖機(jī)背壓對(duì)鑿巖速度的影響，并據(jù)此設(shè)計(jì)引射器環(huán)隙斷面積參數(shù)，試驗(yàn)表明，鑿巖機(jī)排氣引射通風(fēng)除塵技術(shù)，能夠有效降低獨(dú)頭巷道鑿巖作業(yè)面粉塵濃度。鑿巖作業(yè)面 鑿巖機(jī)排氣 環(huán)隙式引射器 除塵井下掘進(jìn)鑿巖工作面是地下礦山通風(fēng)最困難的區(qū)域之一，鑿巖產(chǎn)塵量大，而獨(dú)頭巷道或天井掘進(jìn)很難形成貫穿風(fēng)流，一般利用局扇進(jìn)行壓入、抽出或壓抽混合式通風(fēng)。為了避免風(fēng)筒被爆破沖擊波、飛石或浮石墜
現(xiàn)代礦業(yè) 2015年9期2015-01-16
- 連續(xù)變化內(nèi)壓下套管-水泥環(huán)-圍巖組合體微環(huán)隙計(jì)算
環(huán)-圍巖組合體微環(huán)隙計(jì)算初緯1,2，沈吉云1，楊云飛3，李勇1，高德利2（1.中國石油集團(tuán)鉆井工程技術(shù)研究院；2.中國石油大學(xué)（北京）；3.Stanford University）固井后井筒內(nèi)壓力的變化可能導(dǎo)致水泥環(huán)破壞或使水泥環(huán)產(chǎn)生塑性變形，從而在第一界面或第二界面處產(chǎn)生微環(huán)隙。基于Mohr-Coulomb準(zhǔn)則，建立了套管-水泥環(huán)-圍巖組合體彈塑性分析模型，對(duì)套管內(nèi)壓力加載和卸載過程進(jìn)行分析，以界面拉力大小判定是否產(chǎn)生微環(huán)隙，并給出了微環(huán)隙大小的計(jì)算公式
石油勘探與開發(fā) 2015年3期2015-01-03
- 針翅套管內(nèi)強(qiáng)迫流動(dòng)阻力特性試驗(yàn)研究
人們對(duì)于針翅套管環(huán)隙的研究不多，對(duì)光滑套管環(huán)隙的研究又主要集中在沸騰換熱及其流動(dòng)特性的研究上［3-6］。針翅套管具有傳熱面積大、可雙側(cè)冷卻、能防止漏流等優(yōu)點(diǎn)，是一種適合潤滑油冷卻的高效強(qiáng)化傳熱元件。為進(jìn)一步了解針翅套管的流動(dòng)阻力特性，本文將描述在換熱條件下，68#汽輪機(jī)油在針翅環(huán)隙內(nèi)流動(dòng)時(shí)摩擦阻力壓降的試驗(yàn)結(jié)果，對(duì)試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行分析討論，以期加深對(duì)傳熱結(jié)果的理解，并將對(duì)試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行回歸分析，以得到針翅套管內(nèi)強(qiáng)迫流動(dòng)時(shí)的摩擦壓降試驗(yàn)關(guān)聯(lián)式。1 試驗(yàn)元件與試驗(yàn)裝
中國艦船研究 2014年3期2014-11-12
- 具有內(nèi)置管的多相流閉式重力熱管傳熱性能
置管，沸騰發(fā)生在環(huán)隙，不易形成大的汽泡，流型以攪動(dòng)流和環(huán)狀流為主，不會(huì)出現(xiàn)空管狀況下的彈狀流．文獻(xiàn)[2]進(jìn)一步提出了最佳環(huán)隙寬度為2～ 3,mm．在汽-液兩相流沸騰傳熱過程中，加入適量的一定粒度的固體顆粒，即為三相流沸騰傳熱，由于固體顆粒的存在，對(duì)傳熱具有明顯的強(qiáng)化作用[4]. 文獻(xiàn)[5-8]將三相流強(qiáng)化傳熱技術(shù)應(yīng)用于重力熱管，在一定的條件下，三相流閉式重力熱管具有一定的強(qiáng)化傳熱效果．筆者在前人研究的基礎(chǔ)上，分別對(duì)具有內(nèi)置管的兩相流及三相流重力熱管的傳熱性
天津大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)與工程技術(shù)版) 2014年10期2014-06-05
- 筒裝料管道水力輸送環(huán)隙流場特性試驗(yàn)研究
流場以及車身周圍環(huán)隙流場的研究相對(duì)較少。筆者將就不同水流流量控制條件下，管道車在運(yùn)移過程中車身周圍環(huán)隙流場水力特性進(jìn)行試驗(yàn)研究。筒裝料管道水力輸送是將裝有物料的柱狀管道車置于運(yùn)動(dòng)水流圓形管道內(nèi)，借助水流的運(yùn)動(dòng)推動(dòng)管道車運(yùn)動(dòng)，從而達(dá)到物料空間輸送的過程。管道車車體前后兩端分別布置了間隔120°的輻射狀支腳，起到了支撐車體的作用，并形成了以管道橫斷面中心和車體斷面中心為軸的同心環(huán)狀縫隙流。管道車運(yùn)動(dòng)過程中，管道車的移動(dòng)使得環(huán)隙流成為動(dòng)邊界水流問題[7]。不同水
- 斷奶仔豬大宗原料混合料膨脹加工參數(shù)試驗(yàn)研究
重點(diǎn)將調(diào)質(zhì)溫度、環(huán)隙開度、喂料速度三個(gè)因素作為變量，以物料的淀粉糊化度、蛋白質(zhì)體外消化率和容重為評(píng)價(jià)指標(biāo)，研究膨脹工藝參數(shù)對(duì)仔豬料大宗原料混合料加工質(zhì)量的影響。1 材料與方法1.1 試驗(yàn)材料試驗(yàn)所采用的仔豬飼料大宗原料配方中玉米、小麥、豆粕和膨化大豆的比例分別為46.95%、10.00%、10.00%、3.69%。1.2 試驗(yàn)試劑及儀器設(shè)備1.2.1 試劑脫支酶（amyloglucosidase）：sigma-aldrichA7095-50 ml，酶活力3
飼料工業(yè) 2014年9期2014-01-21
- 環(huán)隙式離心萃取器快速提取钚的應(yīng)用研究
萃的影響，驗(yàn)證了環(huán)隙式離心萃取器應(yīng)用于重元素快化分離的可行性。1 材料和方法1.1 主要設(shè)備與試劑HL-20環(huán)隙式離心萃取器，北京萃取應(yīng)用技術(shù)研究所產(chǎn)；FH463A型自動(dòng)定標(biāo)器，F(xiàn)J367探頭，北京核儀器廠產(chǎn)；BT100-1F進(jìn)料泵，保定蘭格恒流泵有限公司產(chǎn)。TOPO，分析純，阿法埃沙化學(xué)有限公司產(chǎn)；環(huán)己烷，分析純，廣東光華化學(xué)廠有限公司產(chǎn)； NaNO2，分析純，成都方舟化學(xué)試劑廠產(chǎn)；氨基磺酸，分析純，上海山浦化工有限公司產(chǎn)；HNO3，優(yōu)級(jí)純，成都化學(xué)試劑
核技術(shù) 2013年1期2013-09-23
- 抽油泵靜態(tài)漏失試驗(yàn)與分析
油泵中柱塞和泵筒環(huán)隙漏失量以及游動(dòng)閥和固定閥漏失量直接影響著泵的排量和使用期限，因此漏失量是確定抽油泵等級(jí)的重要依據(jù)，也是衡量抽油泵實(shí)際生產(chǎn)率的重要參數(shù)，它對(duì)抽油泵的設(shè)計(jì)、性能分析、檢定抽油泵制造質(zhì)量、提高抽油泵效率有重要意義.而通過實(shí)驗(yàn)對(duì)抽油泵實(shí)際工作中的動(dòng)態(tài)漏失量進(jìn)行測量是很難實(shí)現(xiàn)的.因此，本文在實(shí)驗(yàn)室內(nèi)建立了測柱塞和泵筒環(huán)隙漏失量以及游動(dòng)閥和固定閥漏失量的實(shí)驗(yàn)裝置，對(duì)常規(guī)泵和斜井泵進(jìn)行了靜態(tài)漏失量測試.1 實(shí)驗(yàn)裝置1.1 柱塞常規(guī)泵柱塞采用的是常見的
吉林化工學(xué)院學(xué)報(bào) 2013年7期2013-08-10
- 環(huán)隙式離心萃取分離技術(shù)研究進(jìn)展
博255434)環(huán)隙式離心萃取分離技術(shù)研究進(jìn)展徐 艷1，張保棟2，張艷紅1，白志山1*(1.華東理工大學(xué)化工機(jī)械研究所，上海200237;2.中國石油化工股份有限公司齊魯分公司，山東 淄博255434)綜述了國內(nèi)外環(huán)隙式離心萃取分離技術(shù)的研究進(jìn)展，包括環(huán)隙式離心萃取器的結(jié)構(gòu)形式和參數(shù)、結(jié)構(gòu)改進(jìn)、流態(tài)及速度分布、水力學(xué)特性和傳質(zhì)特性等;介紹了環(huán)隙式離心萃取分離技術(shù)在核燃料后處理、石油化工及濕法冶金領(lǐng)域的應(yīng)用;指出環(huán)隙式離心萃取分離技術(shù)是未來萃取技術(shù)的發(fā)展方向
合成纖維工業(yè) 2012年4期2012-12-22
- 亞微渦旋的混凝作用研究
筒和固定外筒間的環(huán)隙流場圖像.所得圖像表明環(huán)隙間存在亞微尺度的渦旋.同時(shí)實(shí)驗(yàn)研究了在Taylor-Couette反應(yīng)器環(huán)隙間不同渦旋形態(tài)下聚合氯化鋁(PAC)對(duì)高嶺土懸濁液的混凝效能.結(jié)果表明,在波渦流(WVF)形態(tài)范圍內(nèi)混凝效能達(dá)到了最大(50%以上),這可歸因于渦的閉合特性及其隨時(shí)間的膨脹和收縮.但在波渦流形態(tài)范圍以外得到的混凝效能相對(duì)較低,可歸因于相互連通的非閉合渦特性.水處理；混凝；湍流；PIV；Taylor-Couette流混凝是水處理的重要操作
中國環(huán)境科學(xué) 2012年3期2012-12-20
- 微環(huán)隙對(duì)CBL/VDL測井曲線的影響分析
124011)微環(huán)隙對(duì)CBL/VDL測井曲線的影響分析袁仕俊(中石油塔里木油田分公司勘探開發(fā)研究院，新疆 庫爾勒 841000)王天雨(中石油長城鉆探工程有限公司測井公司，遼寧 盤錦 124011)范文同(中石油塔里木油田分公司勘探開發(fā)研究院，新疆 庫爾勒 841000)郭喜純(中石油長城鉆探工程有限公司測井公司，遼寧 盤錦 124011)李進(jìn)福(中石油塔里木油田分公司勘探開發(fā)研究院，新疆 庫爾勒 841000)金 鑫(中石油長城鉆探工程有限公司測井公司，
長江大學(xué)學(xué)報(bào)(自科版) 2012年34期2012-11-21
- 納米T i O2在環(huán)隙流化床中流動(dòng)特性的實(shí)驗(yàn)研究
米T i O2在環(huán)隙流化床中流動(dòng)特性的實(shí)驗(yàn)研究王 克 英1,2（1. 青島科技大學(xué)化工學(xué)院，山東 青島 266042; 2. 濟(jì)寧市技師學(xué)院，山東 濟(jì)寧 272000）在環(huán)隙流化（AFB）床中，應(yīng)用實(shí)驗(yàn)測量技術(shù)研究了床層壓降和床層膨脹曲線以及最小流化速度的變化規(guī)律。研究結(jié)果顯示，在升速流化時(shí)，隨著氣速增大，床層壓降和床層膨脹比也隨之增大，當(dāng)氣速超過一定值時(shí)，納米TiO2顆粒完全流化，壓降波動(dòng)和床層膨脹比趨于平穩(wěn)。最小流化速度隨著納米TiO2質(zhì)量的增加而增大
當(dāng)代化工 2012年9期2012-09-15
- 彈載氣流壓電發(fā)電機(jī)環(huán)隙變截面進(jìn)氣孔
于文獻(xiàn)［3］中的環(huán)隙直進(jìn)氣結(jié)構(gòu)難以在滿足氣流產(chǎn)生漩渦脫落條件的同時(shí)滿足小尺寸要求，本文在其基礎(chǔ)上提出了應(yīng)用于彈載氣流壓電發(fā)電機(jī)的環(huán)隙變截面進(jìn)氣孔結(jié)構(gòu)。1 環(huán)隙等截面直孔幾何模型小型氣流發(fā)電機(jī)進(jìn)氣孔孔徑較小，不適宜采用風(fēng)動(dòng)渦輪驅(qū)動(dòng)，利用流體致振、聲學(xué)共振驅(qū)動(dòng)原理，設(shè)計(jì)一種非旋轉(zhuǎn)式直孔結(jié)構(gòu)，具有結(jié)構(gòu)簡單、噪聲小、可靠性好、易于小型化等優(yōu)點(diǎn)。非旋轉(zhuǎn)式直孔內(nèi)流態(tài)、速度分布直接決定能否激發(fā)壓電換器和影響發(fā)電機(jī)出力。參考文獻(xiàn)［3］提出的環(huán)隙阻塞型等截面結(jié)構(gòu)如圖1所示，
探測與控制學(xué)報(bào) 2012年3期2012-08-27
- 豎直環(huán)形流道內(nèi)流動(dòng)沸騰傳熱研究
2.1 流型2種環(huán)隙中出現(xiàn)的流型主要有泡狀流、攪混流和攪混—環(huán)狀流，如圖3所示.泡狀流一般發(fā)生在過冷沸騰區(qū)域，大部分氣泡處在孤立狀態(tài)，氣泡之間互相干涉和聚合現(xiàn)象發(fā)生較少.在氣泡聚集的位置，流型轉(zhuǎn)變?yōu)閿嚮炝鳎髁魉疁赝瑫r(shí)到達(dá)飽和點(diǎn).攪混流是3種流型中最重要的流型，幾乎占據(jù)了整個(gè)飽和沸騰區(qū)域.在實(shí)驗(yàn)段的上部，空泡份額較高，環(huán)狀流和攪混流會(huì)同時(shí)發(fā)生，經(jīng)常交織在一起，因此稱之為攪混－環(huán)狀流.圖2 實(shí)驗(yàn)元件Fig.2 Test section需要指出的是，2種環(huán)隙在
哈爾濱工程大學(xué)學(xué)報(bào) 2011年5期2011-03-23
- φ20 mm離心萃取器的水力學(xué)性能
京 102413環(huán)隙式離心萃取器是一種高效的液-液萃取設(shè)備。它具有體積小、萃取級(jí)效率高、開停車方便等優(yōu)點(diǎn)，在制藥、石油化工、濕法冶金、核化工及廢水處理等各種領(lǐng)域已得到廣泛應(yīng)用[1-3]。離心萃取器的工作過程包括混合傳質(zhì)和離心分相兩部分。其中混合傳質(zhì)在環(huán)隙中進(jìn)行，分相在轉(zhuǎn)筒內(nèi)進(jìn)行。離心萃取器兩相接觸時(shí)間短，可以很好地減少溶劑所受輻照程度；同時(shí)，30%TBP萃取Pu(Ⅳ)的反應(yīng)速率較快，適用于作為Purex流程中钚的純化循環(huán)萃取段的離心萃取器。在保證Pu達(dá)到一
核化學(xué)與放射化學(xué) 2011年6期2011-01-22