黃鵬 劉書杰 謝仁軍 黃浩 鄭雙進(jìn)

摘 ?????要：熱應(yīng)力補(bǔ)償器是解決海上稠油井套管損壞的重要技術(shù)途徑。針對(duì)熱熔式應(yīng)力補(bǔ)償器，熱熔材料性能好壞是決定其安全性和可靠性的關(guān)鍵。基于海上稠油井固井工況與熱采條件，針對(duì)幾種鉛錫合金材料開展了熔點(diǎn)測試、線膨脹系數(shù)測試和抗壓強(qiáng)度測試，優(yōu)選出了滿足海上稠油井熱應(yīng)力補(bǔ)償器需要的熱熔材料，對(duì)于研制熱應(yīng)力補(bǔ)償器具有一定的指導(dǎo)意義。

關(guān) ?鍵 ?詞：熱應(yīng)力補(bǔ)償器;熔點(diǎn)測試;線膨脹系數(shù)測試 ; 抗壓強(qiáng)度測試

中圖分類號(hào)：TE935 ??????文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼： ????????文章編號(hào)：1671-0460（2019）04-0708-04

Abstract： Thermal stress compensator is an important way to solve casing damage in offshore heavy oil wells. In view of the hot melt stress compensator， the performance of the hot melt material is the key to its safety and reliability. Based on the cementing conditions and thermal recovery conditions of the heavy oil well， the melting point test， the linear expansion coefficient test and the compressive strength test of several kinds of lead tin alloy materials were carried out. The hot-melt materials meeting the needs of the thermal stress compensator in offshore heavy oil well were selected. The paper is of certain guiding significance for the development of thermal stress compensator.

Key words： Thermal stress compensator; Melting point test; Test of coefficient of linear expansion; Compressive strength test

隨著海上油田開發(fā)規(guī)模的不斷擴(kuò)大，稠油熱采井越來越多，熱應(yīng)力補(bǔ)償器已成為解決海上稠油井套管損壞的重要技術(shù)途徑[1]。補(bǔ)償器是石油天然氣建設(shè)中結(jié)構(gòu)較為特殊的組成部分，補(bǔ)償器能夠吸收由于管道形變而產(chǎn)生的應(yīng)力，因此，對(duì)長輸管道的安全運(yùn)行起著重要的作用[2]。熱應(yīng)力補(bǔ)償器能否對(duì)熱應(yīng)力進(jìn)行補(bǔ)償，關(guān)鍵取決于解鎖結(jié)構(gòu)的安全性和可靠性，針對(duì)熱熔式應(yīng)力補(bǔ)償器，其熱熔材料是決定其安全性和可靠性的關(guān)鍵[3，4]。因此，優(yōu)選或開發(fā)合適的熱熔材料是研制熱應(yīng)力補(bǔ)償器的重要技術(shù)環(huán)節(jié)。渤海油田海上稠油井一般為水平井，垂深1 500～2 000 m，油層段自然溫度45～60 ℃，熱采時(shí)一般注入多元熱流體，注入后井底溫度80～200 ℃?；诤Ｉ铣碛途叹r與熱采條件，確定熱應(yīng)力補(bǔ)償器熱熔材料的性能要求：熔點(diǎn)范圍為80～200 ℃，體積壓縮性系數(shù)≤1%，抗壓強(qiáng)度≥20 MPa。結(jié)合上述性能要求，針對(duì)幾種鉛錫合金材料開展了熔點(diǎn)測試、線膨脹系數(shù)測試和抗壓強(qiáng)度測試，優(yōu)選出了滿足海上稠油井熱應(yīng)力補(bǔ)償器需要的熱熔材料，對(duì)于研制熱應(yīng)力補(bǔ)償器具有一定的指導(dǎo)意義。

1 ?熱熔式應(yīng)力補(bǔ)償器解鎖結(jié)構(gòu)

熱熔式應(yīng)力補(bǔ)償器解鎖結(jié)構(gòu)如圖1所示。注入蒸汽或多元熱流體后井筒溫度升高，當(dāng)熱熔材料環(huán)的溫度達(dá)到其熔點(diǎn)后，熱熔材料熔化喪失對(duì)環(huán)鍵的支撐力，軸向熱應(yīng)力作用在環(huán)鍵的斜邊上致使其向內(nèi)收縮，內(nèi)筒和外筒在軸向熱應(yīng)力的作用下產(chǎn)生相對(duì)滑動(dòng)，從而實(shí)現(xiàn)熱應(yīng)力補(bǔ)償[5]。從解鎖原理可以看出，熱熔材料的熔點(diǎn)與抗壓強(qiáng)度十分關(guān)鍵，直接關(guān)系著解鎖結(jié)構(gòu)的安全性和可靠性。

1-外筒;2-環(huán)鍵;3-內(nèi)筒;4-熱熔材料環(huán);5-通孔

2 ?熱熔材料優(yōu)選實(shí)驗(yàn)

2.1 ?熔點(diǎn)實(shí)驗(yàn)

本實(shí)驗(yàn)采用瑞士梅特勒-托利多熱分析超越系列的DSC3—差示掃描量熱儀進(jìn)行測試，設(shè)備如圖2所示。試樣規(guī)格：粉末樣品。差示掃描量熱法（differential scanning calorimetry，DSC），一種熱分析法，它是在程序升溫的條件下，測量試樣與參比物之間的能量差隨溫度變化的一種分析方法。在差示掃描量熱中，為使試樣和參比物的溫差保持為零在單位時(shí)間所必需施加的熱量與溫度的關(guān)系曲線為DSC曲線。曲線的縱軸為單位時(shí)間所加熱量，橫軸為溫度或時(shí)間。曲線的面積正比于熱焓的變化。

基于海上稠油井的溫度條件，選取了四種鉛錫合金測試其熔點(diǎn)。四種鉛錫合金的DSC曲線如圖3-6所示，其中（a）、（b）、（c）、（d）分別對(duì)應(yīng)于標(biāo)注熔點(diǎn)為1#100 ℃、2#120 ℃、3#150 ℃和4#180 ℃的合金DSC曲線。實(shí)驗(yàn)儀器的測試溫度范圍為30～200 ℃，加溫速度為10 ℃/min。

從以上4種鉛錫合金的DSC曲線可以看出，所測試鉛錫合金在標(biāo)注熔點(diǎn)附近均有一個(gè)較大的吸熱峰，表明合金在該處發(fā)生了熔融反應(yīng)。

觀察DSC曲線峰寬比較窄，可知測試合金在熔融之前無顯著軟化期，即達(dá)到熔點(diǎn)前仍能保持穩(wěn)定的機(jī)械強(qiáng)度。根據(jù)圖3-6中DSC曲線得到四種鉛錫合金的熔點(diǎn)測試結(jié)果，如表1所示。

2.2 ?線膨脹系數(shù)測試實(shí)驗(yàn)

為了評(píng)估熱敏材料在井下溫度場的膨脹變化，本課題對(duì)其材料進(jìn)行線膨脹系數(shù)測試。實(shí)驗(yàn)設(shè)備為湖南湘潭湘儀儀器有限公司的PCY型高溫臥式膨脹儀，如圖7所示。

試樣規(guī)格：φ6×50 mm（合金試樣）、φ11 mm×50 mm（塑料棒試樣）。鉛錫合金試樣如圖15所示，其中φ6 mm×50 mm為線膨脹系數(shù)試樣，φ10 mm×15 mm為抗壓強(qiáng)度測試試樣。塑料棒試樣如圖16所示，其中φ11 mm×50 mm為線膨脹系數(shù)試樣，φ11 mm×15 mm為抗壓強(qiáng)度測試試樣。

四種鉛錫合金的線膨脹系數(shù)測試曲線如圖8-11所示，其中（a）、（b）、（c）、（d）分別對(duì)應(yīng)于標(biāo)注熔點(diǎn)為1#100 ℃、2#120 ℃、3#150 ℃和4#180 ℃的線膨脹系數(shù)測試曲線。

圖8-11中，紫色曲線為線膨脹系數(shù)曲線，綠色曲線為膨脹百分率曲線，橙色曲線為膨脹值曲線。由于起始溫度需與室溫相適應(yīng)調(diào)節(jié)，不作為參考，待趨于平衡后才能獲得有效值，因此主要觀察起始溫度峰后的平穩(wěn)段。四種鉛錫合金線膨脹系數(shù)測試結(jié)果如表2所示。

線膨脹系數(shù)測試結(jié)果表明，四種鉛焊合金在所測試溫度范圍內(nèi)，線膨脹系數(shù)均在10～20×10-6/℃范圍內(nèi)，能夠滿足體積壓縮性系數(shù)≤1%的要求。另外，查詢機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)可知，45#鋼于溫度20～200 ℃時(shí)，線膨脹系數(shù)為12.3×10-6/℃。所測試的四種鉛錫合金線膨脹系數(shù)略高于45#鋼，但在其數(shù)量級(jí)范圍內(nèi)，因此其膨脹性不會(huì)引起熱應(yīng)力補(bǔ)償器體積的明顯變化。

2.3 ?抗壓強(qiáng)度測試實(shí)驗(yàn)

為了評(píng)估熱敏材料在井下軸向壓力作用下的強(qiáng)度，本課題對(duì)其材料進(jìn)行單軸抗壓強(qiáng)度測試。實(shí)驗(yàn)設(shè)備為協(xié)強(qiáng)儀器制造（上海）有限公司的CTM2500微機(jī)控制電子萬能材料試驗(yàn)機(jī)，如圖12所示。試樣規(guī)格：φ10 mm×15 mm。對(duì)四種塑料棒材和五種鉛錫合金進(jìn)行了抗壓強(qiáng)度測試。

針對(duì)4種鉛錫合金開展了抗壓強(qiáng)度測試，測試試樣尺寸為φ9.9 mm×15 mm，加載速度為3 mm/min。本文所計(jì)算的壓縮強(qiáng)度是按加載最大負(fù)荷計(jì)算的，但因在最大負(fù)荷到達(dá)之前材料已經(jīng)發(fā)生顯著變形，根據(jù)金屬材料特性，選取在發(fā)生顯著形變前的下屈服極限作為其屈服強(qiáng)度，其屈服強(qiáng)度測試結(jié)果如表3所示。

從表3可以看出：4#試樣屈服強(qiáng)度低于20MPa，不滿足熱熔材料強(qiáng)度要求。1#、2#和3#試樣屈服強(qiáng)度均大于40MPa，滿足熱熔材料強(qiáng)度要求。

3 ?結(jié) 論

（1）基于熔點(diǎn)測試實(shí)驗(yàn)，選取的四種鉛錫合金熔點(diǎn)均在100～200 ℃范圍內(nèi)，且熔融之前無顯著軟化期，符合熱熔式應(yīng)力補(bǔ)償器功能可靠性要求。

（2）基于線膨脹性系數(shù)測試實(shí)驗(yàn)，四種鉛錫合金的線膨脹系數(shù)在測試溫度范圍均在10～20×10-6/℃范圍內(nèi)，其膨脹性不影響熱熔式應(yīng)力補(bǔ)償器解鎖機(jī)構(gòu)的正常工作。

（3）基于抗壓強(qiáng)度測試實(shí)驗(yàn)，4#試樣屈服強(qiáng)度較低，不符合強(qiáng)度要求;1#和3#試樣材料壓縮性能接近，屈服強(qiáng)度超過40 MPa，符合強(qiáng)度要求;2#試樣屈服強(qiáng)度高達(dá)84.4 MPa，遠(yuǎn)高于其他幾種合金，可重點(diǎn)考察選取。

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