李言亮，郭丹萍，沈芝瑩，林 旭，張 巍

(淮安市水利勘測設(shè)計(jì)研究院有限公司，江蘇 淮安 223005)

河湖工程污染、基床淤積問題嚴(yán)重影響到河湖的生態(tài)環(huán)境，對河湖工程進(jìn)行治理迫在眉睫。吳慧生[1]對河道清淤疏浚工程開挖施工的關(guān)鍵技術(shù)問題進(jìn)行研究，認(rèn)為“清淤+疏浚”具有較好的河道整治效果；單玉書等[2]以太湖為例，對湖底清淤疏浚問題進(jìn)行研究，認(rèn)為清淤疏浚對治理太湖富營養(yǎng)化的作用是有限的；閆亞東等[3]以溫榆河為例，對帶水、脫水2種清淤方式的應(yīng)用進(jìn)行分析，為城市內(nèi)河整治提供建議；朱海洋[4]對河道清淤施工方案進(jìn)行研究，為河湖清淤工程提供參考；包建平等[5]對中小河流的河床清淤和淤泥處理技術(shù)方法進(jìn)行研究，可為類似工程提供參考；較多的研究成果表示，河道清淤疏浚工程將會帶來較好的工程、環(huán)境效益[6-9]；王超等[10]以引水工程為例，對水力特性進(jìn)行分析和計(jì)算。在前人研究基礎(chǔ)之上，以勺湖整治工程為例，對湖水環(huán)境治理進(jìn)行研究。

1 工程概況

勺湖水域面積約7.39×104m2，岸線長度1.98km，蓄滯水量9.46×104m3。根據(jù)地形測量成果，河岸高程為6.50m，現(xiàn)狀湖底高程為4.0～4.3m，湖底淤泥深度1.0～1.3m。勺湖周邊無活水通道，雖勺湖與蕭湖已連通，但僅限于水位與蕭湖齊平，水體無法流動，勺湖還是死水一潭。計(jì)劃對勺湖湖區(qū)進(jìn)行清淤，面積為5.5hm2。新建勺湖退水涵閘一座，φ1.5m鋼筋混凝土管涵，采用頂管施工方案。

2 清淤工程施工方案比選

2.1 干法施工

(1)施工前，勺湖公園湖區(qū)通過機(jī)泵將水通過北側(cè)明渠全部抽排至蕭湖。

(2)開挖湖區(qū)內(nèi)邊緣施工期降排水壟溝。

(3)湖區(qū)土方施工應(yīng)設(shè)臨時(shí)施工道路，其路面結(jié)構(gòu)采用泥結(jié)石路面。通過施工臨時(shí)道路，將湖區(qū)分區(qū)施工。

(4)清淤采用挖機(jī)配合小型裝土車，將土方運(yùn)至湖北側(cè)、友誼路南側(cè)臨時(shí)堆放區(qū)，集中使用帶有防漏設(shè)施的中大型裝土車運(yùn)至黃碼鄉(xiāng)棄土區(qū)。

(5)清淤工程結(jié)束后，拆除施工臨時(shí)道路。

2.2 水力沖淤施工

施工前，勺湖公園湖區(qū)通過機(jī)泵將水通過北側(cè)明渠全部抽排至蕭湖。在沖淤作業(yè)開始之前，首先將湖底的垃圾、雜物等清除，使用攪吸設(shè)備清淤，可配置工人在旁邊使用高壓水槍配合攪吸設(shè)備進(jìn)行清淤。與干法清淤方案的區(qū)別在于，該方法需要留存0.1～0.2m深的湖水，用于淤泥的攪拌，且在清淤過程中需要水源。

若排泥場距勺湖岸邊較近，抽出的泥水混合物由輸泥管吸送至勺湖岸坡邊圍堰筑成的排泥場內(nèi)，并在該區(qū)進(jìn)行泌水沉淀以提高泥漿濃度，排泥場泌出的水經(jīng)排水溝排入勺湖，使用高壓水泵直接抽取作為沖淤用水，若水量不足可抽水補(bǔ)給；若排泥場距河道岸邊較遠(yuǎn)，抽出的泥水混合物由輸泥管吸送至施工現(xiàn)場泥漿罐車(或運(yùn)輸船)，運(yùn)至遠(yuǎn)處的排泥場，泌出的水經(jīng)排水溝排入附近河道。

2方案優(yōu)缺點(diǎn)比較詳見表1。

表1 清淤方案比選

綜合上述優(yōu)缺點(diǎn)的比較分析，本次勺湖清淤工程擬采用干法施工方案。

3 退水涵閘工程設(shè)計(jì)

新建勺湖退水涵閘工程，設(shè)計(jì)流量1.1m3/s。勺湖至工作井段涵洞長約50m，采用明管鋪設(shè)方案，管道為φ1.5m鋼筋混凝土Ⅱ級管涵，縱比降為0.01，進(jìn)口段涵洞中心高程5.3m，出口涵洞中心高程4.8m。

3.1 孔徑設(shè)計(jì)

退水涵洞為壓力管涵，淹沒出流。計(jì)算公式如下：

(1)

(2)

式中，μH—淹沒出流的流量系數(shù)；ht—涵洞出口處水深，m；i—洞底坡降；L—涵洞長度，m；g—重力加速度，m/s2；H0—涵洞進(jìn)口水頭，m；ξz—出口損失系數(shù)；∑ξ—進(jìn)口至出口前局部損失系數(shù)之和；Q—涵洞設(shè)計(jì)流量，m3/s；C—謝才系數(shù)，m1/2/s；R—水力半徑，m。

管道計(jì)算基本資料見表2，水力計(jì)算成果見表3。

表2 管道計(jì)算基本資料表

表3 水力計(jì)算成果

計(jì)算表明在設(shè)計(jì)狀態(tài)工況下，計(jì)算總水頭損失Z<上游設(shè)計(jì)水位5.5m-下游設(shè)計(jì)水位5.1m=0.40m。因此擬定的管涵管徑及管線布置是滿足設(shè)計(jì)要求的。

3.2 沉井設(shè)計(jì)

3.2.1工作井、接收井內(nèi)徑尺寸

本次勺湖退水涵洞工程施工位于主城區(qū)，房屋、道路較多，施工場地較小，難以實(shí)現(xiàn)開挖施工，因此頂管施工的工作井、接收井均采用方形沉井的結(jié)構(gòu)形式，如圖1—2所示。

工作井最小長度:

L≥l1+l3+k

(3)

式中，L—工作井的最小內(nèi)徑長度，m；l1—頂管機(jī)最小下井長度，m；l3—千斤頂長度，一般可取2.5m；k—后座和頂鐵的厚度和富余量，可取1.6m。

本次工作井設(shè)計(jì)中L≥2.4m+2.5m+1.6m=6.5m，故本次工作井長度取6.5m。

根據(jù)淮安區(qū)規(guī)劃局提供的市政管網(wǎng)資料，友誼路兩側(cè)管線布置與現(xiàn)狀地面以下約4.0m，本次設(shè)計(jì)頂管內(nèi)徑為1.50m，壁厚0.15m，洞頂預(yù)留1.5～2.0m安全距離，管道兩側(cè)與墻的安全距離預(yù)留1m，最終確定頂管中心高程為0.0m。

圖1 工作井結(jié)構(gòu)大樣圖(單位：cm)

接收井內(nèi)最小寬度：B=D1+2×1m，D1為管道外徑，D1=管道內(nèi)徑+2×壁厚。

本次接收井設(shè)計(jì)中B=1.8m+2×1m=3.8m，故本次接收井內(nèi)徑取4.0m。

圖2 接收井結(jié)構(gòu)大樣圖(單位：cm)

3.2.2工作井、接收井沉井下沉計(jì)算

沉井下沉系數(shù)應(yīng)滿足以下條件：

kst≥1.05

kst=(Gk-Ffw，k)/Ffk

(4)

式中，kst—下沉系數(shù)；Gk—沉井自重標(biāo)準(zhǔn)值；Ffw，k—下沉過程中水的浮托力標(biāo)準(zhǔn)值，kN，排水下沉?xí)r為0，不排水下沉?xí)r取總浮力的70%；Ffk—井壁總摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值。

(1)工作井

沉井重：

Gk=(7.9+4.5)×0.7×2×9.55×25=4144.7(kN)

摩阻力：井壁側(cè)面的摩阻力如圖3所示。單位摩阻力根據(jù)地質(zhì)資料計(jì)算：f=12.4kN/m2。

井壁總摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值：

Ffk=(7.9+5.9)×(9.55-2.5)×2×12.4=2412.79(kN)

浮托力：本工程采用排水下沉Ffw，k=0。

井壁下沉系數(shù)：

kst=(Gk-Ffw，k)/Ffk=(4144.7-0)/2412.79=1.72>1.05

圖3 井壁摩阻力分布圖

(2)接收井

沉井重：

Gk=(5.4+4.5)×0.7×2×9.25×25=3205.13(kN)

摩阻力:井壁側(cè)面的摩阻力分布如圖3所示。單位摩阻力根據(jù)地質(zhì)資料計(jì)算：f=12.4kN/m2。

井壁總摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值：

Ffk=(5.4+5.9)×(9.25-2.5)×2×12.4=1891.62(kN)

浮托力:本工程采用排水下沉Ffw，k=0。

井壁下沉系數(shù):

kst=(Gk-Ffw，k)/Ffk=(3205.13-0)/1891.62=1.69>1.05

3.2.3沉井下沉穩(wěn)定性驗(yàn)算

下沉穩(wěn)定性應(yīng)滿足下式要求：

(5)

工作井：

接收井：

經(jīng)計(jì)算，沉井穩(wěn)定滿足設(shè)計(jì)要求。

4 結(jié)論

結(jié)合勺湖特點(diǎn)，進(jìn)行湖底清淤工程施工方案的比選，選取干法施工，具有工期短、清淤效果好的特點(diǎn)；通過理論計(jì)算的方法，介紹了勺湖新建退水涵閘的設(shè)計(jì)過程，通過水力計(jì)算、尺寸計(jì)算、下沉計(jì)算以及穩(wěn)定性分析，所選擇的沉井可滿足勺湖退水需求，可為類似的工程提供參考。