高碩，晁毅，陳梁靜

（中鐵建工集團(tuán)有限公司 華北分公司，北京 100170）

0 引言

隨著空間網(wǎng)架結(jié)構(gòu)施工技術(shù)越來越成熟，空間網(wǎng)架結(jié)構(gòu)被廣泛用作建筑屋蓋，其中空間網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的安裝是網(wǎng)架結(jié)構(gòu)施工技術(shù)的關(guān)鍵一項(xiàng)。北京朝陽樞紐房建項(xiàng)目中國鐵道科學(xué)研究院集團(tuán)有限公司生產(chǎn)調(diào)度樓工程（簡稱調(diào)度樓工程）為中國國家鐵路集團(tuán)有限公司、中國鐵路北京局集團(tuán)有限公司、中鐵建工集團(tuán)有限公司重點(diǎn)工程，是世界高鐵大會會議中心，工期要求緊張，其鋼結(jié)構(gòu)網(wǎng)架施工是工期控制關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)，對施工工法安全性、可靠性提出較高要求。

調(diào)度樓工程鋼結(jié)構(gòu)屋蓋網(wǎng)架為正方四角錐焊接球網(wǎng)架，結(jié)構(gòu)水平投影長66.1 m，寬52.8 m，網(wǎng)架高度3 600～4 524 mm，總計質(zhì)量約285 t，最高點(diǎn)結(jié)構(gòu)標(biāo)高37.7 m；屋面網(wǎng)架支座球中心標(biāo)高36.8 m，屋蓋距離樓面高度約16.0 m。因此，以該調(diào)度樓工程為研究對象，總結(jié)研究其空間網(wǎng)架結(jié)構(gòu)施工技術(shù)，以期對相似工程提供參考借鑒。

1 工法特點(diǎn)和工藝原理

調(diào)度樓工程鋼結(jié)構(gòu)焊接球網(wǎng)架施工采用液壓整體同步提升工藝，在提升過程中通過在混凝土支座位置設(shè)置二次受力轉(zhuǎn)換機(jī)構(gòu)實(shí)現(xiàn)提升就位后的支座轉(zhuǎn)換。根據(jù)調(diào)度樓結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，鋼結(jié)構(gòu)網(wǎng)架為4層報告廳頂部樓蓋，其四周將18.5 m高混凝土結(jié)構(gòu)作為鋼結(jié)構(gòu)網(wǎng)架支座，只有在3層頂板混凝土施工完成后立即開始網(wǎng)架拼裝作業(yè)，才能保證既定工期節(jié)點(diǎn)的實(shí)現(xiàn)。故調(diào)度樓工程在施工完成3層頂板第一流水段后便及時插入網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的樓面拼裝工作，可實(shí)現(xiàn)后期混凝土結(jié)構(gòu)施工與鋼網(wǎng)架結(jié)構(gòu)樓面拼裝的同步進(jìn)行，并利用混凝土結(jié)構(gòu)作為鋼網(wǎng)架的提升支座，通過在混凝土支座位置安裝二次受力轉(zhuǎn)換機(jī)構(gòu)實(shí)現(xiàn)網(wǎng)架的提升和卸載，最終在既定工期完成主體結(jié)構(gòu)封頂。

1.1 工法特點(diǎn)

該焊接球網(wǎng)架施工工法適用于中庭空間的鋼網(wǎng)架樓蓋吊裝施工，與其他安裝施工方法相比，具有以下優(yōu)點(diǎn)：

（1）該工法可確保網(wǎng)架在結(jié)構(gòu)面或地面位置拼裝，網(wǎng)架拼裝由高處作業(yè)變?yōu)榈孛孀鳂I(yè)，無需搭設(shè)大體積的滿堂紅腳手架平臺，且網(wǎng)架拼裝可與四周混凝土結(jié)構(gòu)施工同時進(jìn)行。提高安全系數(shù)，降低措施費(fèi)用，保證焊接質(zhì)量，節(jié)約人力，加快施工速度，能有效利用場地。

（2）網(wǎng)架整體拼裝完成后，依據(jù)網(wǎng)架單元受力計算，選取部分支座位置焊接臨時桿件及吊點(diǎn)，并在對應(yīng)混凝土支座頂部設(shè)置二次受力轉(zhuǎn)換機(jī)構(gòu)，通過轉(zhuǎn)換機(jī)構(gòu)實(shí)現(xiàn)網(wǎng)架提升、靜停、桿件嵌補(bǔ)、卸載及網(wǎng)架整體受力支座轉(zhuǎn)換。通過工況計算，支座轉(zhuǎn)換前、后均可使網(wǎng)架結(jié)構(gòu)形成整體穩(wěn)定受力體系。

（3）卸載完成后，拆除二次轉(zhuǎn)換機(jī)構(gòu)及臨時提升桿件，將吊點(diǎn)處的后補(bǔ)桿件與支座球焊接，通過設(shè)計模型計算吊點(diǎn)位置支座所應(yīng)承受的支座反力，使用液壓千斤頂對支座球施加所需預(yù)頂力，調(diào)校支座位置受力情況，最終使整體網(wǎng)架的受力工況與設(shè)計完全一致。

1.2 工藝原理

球形焊接網(wǎng)架液壓整體同步提升中的關(guān)鍵是吊點(diǎn)選取過程和二次轉(zhuǎn)換機(jī)構(gòu)設(shè)置，以及網(wǎng)架提升就位、卸載受力轉(zhuǎn)換完成后個別支座的受力調(diào)校［1-2］。

網(wǎng)架上臨時焊接的提升吊點(diǎn)與上方混凝土結(jié)構(gòu)面上的提升支座選取均通過工況計算確定，非設(shè)計工況下個別桿件受力驗(yàn)算不通過，可對個別桿件進(jìn)行替換增強(qiáng)，使網(wǎng)架在提升過程中及支座轉(zhuǎn)換前后均保證網(wǎng)架結(jié)構(gòu)為整體穩(wěn)定受力體系。

在選取作為混凝土提升支座的位置安裝二次轉(zhuǎn)換機(jī)構(gòu)，通過轉(zhuǎn)換機(jī)構(gòu)實(shí)現(xiàn)網(wǎng)架提升、靜停、桿件嵌補(bǔ)、卸載及網(wǎng)架整體受力支座轉(zhuǎn)換。

支座轉(zhuǎn)換完成后，拆除臨時提升桿件，嵌補(bǔ)剩余桿件環(huán)節(jié)，通過計算原設(shè)計工況下支座處受力，使用液壓千斤頂回頂支座球，對支座球施加經(jīng)設(shè)計復(fù)核的預(yù)頂力，再將支座板和成品支座頂面的間隙距離采用同厚度的鋼板墊緊并進(jìn)行焊接固定，使卸載后的網(wǎng)架受力工況與設(shè)計完全一致。

2 工藝流程及操作要點(diǎn)

2.1 工藝流程

第1 步：網(wǎng)架拼裝在4 層混凝土樓面施工結(jié)束后開始，與4層豎向混凝土結(jié)構(gòu)同時施工。

第2 步：網(wǎng)架在樓面拼裝完成后進(jìn)行相關(guān)質(zhì)量檢測、驗(yàn)收，四周豎向混凝土結(jié)構(gòu)施工完成后加強(qiáng)養(yǎng)護(hù)，待混凝土結(jié)構(gòu)強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度100%。

第3 步：按照施工方案，在原設(shè)計東西兩側(cè)的18 個支座中，選取6 個作為提升吊點(diǎn)，并在北側(cè)增設(shè)2個提升吊點(diǎn)，共計8個提升吊點(diǎn)。

第4 步：在選取的提升吊點(diǎn)柱頂安裝8 個二次受力轉(zhuǎn)換機(jī)構(gòu)，并在網(wǎng)架對應(yīng)位置安裝臨時桿件，與吊具連接形成8個吊點(diǎn)。

第5 步：待混凝土達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度100%后進(jìn)入預(yù)提升階段，提升時先提升10 cm，檢查設(shè)備運(yùn)行數(shù)據(jù)及網(wǎng)架形態(tài)變化，確認(rèn)無誤后靜停12 h。

第6步：靜停12 h后，復(fù)查設(shè)備運(yùn)行數(shù)據(jù)及網(wǎng)架形態(tài)變化，復(fù)查數(shù)據(jù)確認(rèn)符合要求后，一次性提升至設(shè)計標(biāo)高。

第7 步：鋼網(wǎng)架提升完成后，先安裝除8 個吊點(diǎn)以外的網(wǎng)架構(gòu)件，并連接好未作為吊點(diǎn)的12個支座。

第8步：安裝完畢并驗(yàn)收合格后對提升裝置同步逐級卸載，卸載完成再拆除8個提升器及二次受力轉(zhuǎn)換機(jī)構(gòu)。

第9步：最后將吊點(diǎn)位置的結(jié)構(gòu)桿件及支座安裝就位，并對提升吊點(diǎn)位置的支座及支座球施加預(yù)頂力至設(shè)計值，支座底部轉(zhuǎn)換板與主體埋板間的間隙插入同材質(zhì)鋼板進(jìn)行焊接。

各流程所需材料設(shè)備見表1。

表1 各流程所需材料設(shè)備

2.2 操作要點(diǎn)

（1）網(wǎng)架吊點(diǎn)布置原則。①在網(wǎng)架設(shè)計支座位置選取適當(dāng)數(shù)量作為網(wǎng)架吊點(diǎn)，選取的吊點(diǎn)在網(wǎng)架提升時作為整體網(wǎng)架的受力點(diǎn)，計算整體網(wǎng)架跨中最大撓度≤L/200（L為網(wǎng)架跨度），吊點(diǎn)作為支座時，計算全部桿件應(yīng)力比≤1。如桿件應(yīng)力比不符合要求，需進(jìn)行桿件替換以滿足應(yīng)力比要求［3］。②吊點(diǎn)以外的網(wǎng)架支座在受力承托網(wǎng)架整體時，要求整體網(wǎng)架跨中最大撓度≤L/200（L為網(wǎng)架跨度），全部桿件應(yīng)力比≤1，如不滿足，需調(diào)整吊點(diǎn)選取數(shù)量，或通過少量桿件替換補(bǔ)強(qiáng)以滿足要求。

（2）網(wǎng)架吊點(diǎn)的布置。根據(jù)屋蓋網(wǎng)架結(jié)構(gòu)特點(diǎn)與網(wǎng)架單元受力演算模擬分析，主要在網(wǎng)架兩端設(shè)置提升吊點(diǎn)，總計設(shè)置8個吊點(diǎn)進(jìn)行整體提升（見圖1）。

圖1 網(wǎng)架提升吊點(diǎn)布置

（3）提升工況下的施工模擬計算。網(wǎng)架提升采用通用有限元分析軟件SAP2000V14.1及3D3S軟件進(jìn)行模擬計算，單個連廊提升共設(shè)置8個提升吊點(diǎn)。因提升工況與結(jié)構(gòu)設(shè)計使用工況有所不同，需對結(jié)構(gòu)進(jìn)行提升工況分析，采用SAP2000和3D3S對結(jié)構(gòu)進(jìn)行模擬分析，按照壓彎桿件進(jìn)行設(shè)計，在吊點(diǎn)處進(jìn)行豎向約束加水平向彈簧約束，彈簧剛度取0.000 1 kN/mm（可忽略不計），荷載為結(jié)構(gòu)自重（考慮桿件和球總重2 850 kN，馬道、支托及吊頂主龍骨250 kN），自重放大系數(shù)取1.1（主要用于考慮節(jié)點(diǎn)及加勁板自重），驗(yàn)算結(jié)構(gòu)強(qiáng)度荷載組合采用1.4（安全系數(shù)）×1.2（考慮不同步）×（恒荷載）；驗(yàn)算變形采用1.0×（恒荷載）［4］。

采用SAP2000模擬網(wǎng)架整體提升工況，結(jié)構(gòu)主要受力情況見圖2。提升工況下，網(wǎng)架跨中最大下?lián)霞s40 mm（滿足規(guī)范要求L/200=264 mm），吊點(diǎn)反力值最大約549 kN，68 根結(jié)構(gòu)桿件應(yīng)力比不符合要求，需要進(jìn)行更換。通過更換68 根桿件，提升工況下，網(wǎng)架跨中最大下?lián)霞s39 mm（滿足規(guī)范要求L/200=264 mm），吊點(diǎn)反力值最大約557 kN，桿件應(yīng)力比在0.8 以下，滿足提升要求，桿件更換后結(jié)構(gòu)受力情況見圖3；更換前桿件總荷載3 163 kN，更換后桿件總荷載3 180 kN，荷載增加17 kN。采用3D3S軟件對提升工況下的焊接球構(gòu)造及應(yīng)力進(jìn)行計算，結(jié)果表明原設(shè)計截面能滿足提升工況下的受力［5］。

圖2 結(jié)構(gòu)主要受力情況

圖3 桿件更換后結(jié)構(gòu)受力情況

2.2.2 二次受力轉(zhuǎn)換機(jī)構(gòu)設(shè)置及提升裝置選取

（1）二次受力轉(zhuǎn)換機(jī)構(gòu)設(shè)置。根據(jù)框架柱和網(wǎng)架的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)與網(wǎng)架單元受力演算模擬分析，設(shè)置8個轉(zhuǎn)換機(jī)構(gòu)，結(jié)構(gòu)本身受力驗(yàn)算符合設(shè)計要求，滿足現(xiàn)場提升條件，二次受力轉(zhuǎn)換機(jī)構(gòu)布置平面見圖4，桿件參數(shù)見表2。

并發(fā)癥情況：A組出現(xiàn)10例（33.33%）并發(fā)癥，其中7例為切口愈合不良，2例為神經(jīng)根損傷，1例為椎板關(guān)節(jié)突螺釘完全進(jìn)入椎管致馬尾神經(jīng)損傷；B組出現(xiàn)2例（6.67%）并發(fā)癥，其中1例為硬膜囊破裂，1例為椎弓根骨折；C組出現(xiàn)1例（3.33%）并發(fā)癥，為硬膜囊破裂；D組出現(xiàn)3例（2.94%）并發(fā)癥，1例為發(fā)生遲發(fā)性椎管內(nèi)血腫，1例為遲發(fā)性切口感染，1例為終板損傷。置釘失敗例數(shù)A組為6.66%，B組、C組均為3.33%，D組為0.98%。

（2）吊點(diǎn)臨時桿件（見圖5）與提升下吊具設(shè)置。調(diào)度樓工程使用2種下吊具，分別是60 t提升器（B軸、G軸、J軸）和200 t提升器（D軸）使用的下吊具。

2.2.3 網(wǎng)架提升

為確保結(jié)構(gòu)單元及主樓結(jié)構(gòu)提升過程的平穩(wěn)、安全，根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)特性，采用“吊點(diǎn)油壓均衡，結(jié)構(gòu)姿態(tài)調(diào)整，位移同步控制，分級卸載就位”的同步提升和卸載落位控制策略。

表2 二次受力轉(zhuǎn)換機(jī)構(gòu)桿件參數(shù)

（1）姿態(tài)檢測調(diào)整。用測量儀器檢測各吊點(diǎn)的離地距離，計算出各吊點(diǎn)相對高差。通過液壓提升系統(tǒng)設(shè)備調(diào)整各吊點(diǎn)高度，使結(jié)構(gòu)達(dá)到水平姿態(tài)。

（2）整體同步提升。以調(diào)整后的各吊點(diǎn)高度為新的起始位置，復(fù)位位移傳感器。在結(jié)構(gòu)整體提升過程中，保持該姿態(tài)直至提升到設(shè)計標(biāo)高附近。不同步的控制值控制在≤20 mm。在提升階段同時在各吊點(diǎn)共計8個點(diǎn)位附近采用人工輔助檢查，通過水平儀測量網(wǎng)架整體提升時，各吊點(diǎn)處不同步值是否在控制值之內(nèi)，當(dāng)超過不同步值，暫停向上提升，并對該處吊點(diǎn)進(jìn)行檢測并排除問題后方可繼續(xù)提升。

（3）提升速度。整體提升施工過程中，影響構(gòu)件提升速度的因素主要有液壓油管的長度及泵站的配置數(shù)量，按照該方案的設(shè)備配置，整體提升速度約10 m/h。

圖5 吊點(diǎn)臨時桿件

（4）提升過程的微調(diào)。結(jié)構(gòu)在提升及下降過程中，因?yàn)榭罩凶藨B(tài)調(diào)整和桿件對口等需要進(jìn)行高度微調(diào)。在微調(diào)開始前，將計算機(jī)同步控制系統(tǒng)由自動模式切換成手動模式。根據(jù)需要，對整個液壓提升系統(tǒng)中各個吊點(diǎn)的液壓提升器進(jìn)行同步微動（上升或下降），或?qū)闻_液壓提升器進(jìn)行微動調(diào)整。微動即點(diǎn)動調(diào)整精度可以達(dá)到毫米級，完全可以滿足網(wǎng)架鋼結(jié)構(gòu)單元安裝的精度需要。

（5）同步觀測。鋼絞線位置懸有鋼尺，網(wǎng)架提升高度可通過鋼尺刻度直接讀出，當(dāng)發(fā)現(xiàn)提升過程出現(xiàn)高度差異時，將立即進(jìn)行統(tǒng)一調(diào)整。

2.2.4 桿件嵌補(bǔ)與網(wǎng)架支座轉(zhuǎn)換

（1）桿件嵌補(bǔ)。網(wǎng)架提升就位后，將吊點(diǎn)以外的支座網(wǎng)架及連接構(gòu)件全部安裝就位。

（2）網(wǎng)架支座轉(zhuǎn)換。采用SAP2000 模擬提升吊點(diǎn)以外的網(wǎng)架支座受力時網(wǎng)架的整體工況及網(wǎng)架整體在連接桿已安裝就位情況下卸載8個臨時提升吊點(diǎn)時的整體工況，結(jié)構(gòu)主要受力情況見圖6。

圖6 卸載時結(jié)構(gòu)主要受力情況

該工況下，網(wǎng)架跨中最大下?lián)霞s35.9 mm（滿足規(guī)范要求L/200=264 mm），吊點(diǎn)反力值最大約420 kN，結(jié)構(gòu)桿件應(yīng)力比均≤1，滿足要求。

網(wǎng)架結(jié)構(gòu)提升至設(shè)計高度后在吊點(diǎn)外的其他支座處安裝桿件及支座，桿件及支座安裝就位后，通過吊點(diǎn)同步逐級卸載達(dá)成網(wǎng)架支座轉(zhuǎn)換，通過工況計算，支座轉(zhuǎn)換前后均可使網(wǎng)架結(jié)構(gòu)形成整體穩(wěn)定受力體系。

2.2.5 提升吊點(diǎn)拆除與吊點(diǎn)位置處預(yù)頂力施加

根據(jù)網(wǎng)架計算模型，原作為吊點(diǎn)的支座所應(yīng)承受的支座反力見圖7。拆除二次受力轉(zhuǎn)換機(jī)構(gòu)、臨時吊點(diǎn)及臨時桿件，嵌補(bǔ)吊點(diǎn)處的桿件，通過結(jié)構(gòu)設(shè)計受力模型計算，將設(shè)計工況下支座處承受的支座反力作為向該支座處施加的預(yù)頂力，使用液壓千斤頂回頂支座對支座球施加經(jīng)設(shè)計復(fù)核的預(yù)頂力，再對支座預(yù)埋板和支座頂面的間隙距離采用相同厚度的鋼板墊緊并進(jìn)行焊接固定，使完成后的網(wǎng)架受力工況與設(shè)計一致。

圖7 支座反力

3 質(zhì)量控制

（1）網(wǎng)架軸線控制。為確保支座安裝的準(zhǔn)確性，網(wǎng)架整體吊裝的軸線必須嚴(yán)格控制。①地面拼裝網(wǎng)架時嚴(yán)格控制邊支座的平面幾何尺寸?？紤]到網(wǎng)架拼裝時，柱子施工已完成，因此應(yīng)以柱子中心線作為網(wǎng)架拼裝時邊支座的中心線，以清除基礎(chǔ)施工、放線、柱子安裝與基礎(chǔ)軸線的誤差積累。②網(wǎng)架拼裝完成后，實(shí)測網(wǎng)架邊支座和與之對應(yīng)的柱子中心線偏差值，繪制出網(wǎng)架拼裝誤差圖。

將柱頂實(shí)際位置與網(wǎng)架拼裝誤差圖進(jìn)行對比分析，綜合考慮誤差大小和方向，找出網(wǎng)架實(shí)際應(yīng)該安裝的位置，畫出網(wǎng)架安裝迭合圖。網(wǎng)架安裝就位按迭合圖上所注尺寸進(jìn)行安裝。

（2）提升過程中網(wǎng)架撓度控制。通過檢查復(fù)測記錄和試驗(yàn)報告對網(wǎng)架結(jié)構(gòu)在自重及屋面工程完成后的撓度值進(jìn)行對比。

4 安全和環(huán)保措施

4.1 安全措施

（1）提升前檢查。在提升前，對提升裝置進(jìn)行如下檢查：①檢查提升裝置是否符合設(shè)計要求，檢查油管的規(guī)格型號是否符合要求；待網(wǎng)架提升起來后對提升點(diǎn)處的纜風(fēng)繩進(jìn)行緊固，檢查垂直度及提升裝置底座狀況，保證提升裝置質(zhì)量。②檢查網(wǎng)架臨時提升吊點(diǎn)焊縫處是否完好，有無裂痕、銹蝕等，以保證施工時滑輪運(yùn)轉(zhuǎn)流暢［6-7］。③檢查鋼絞線材質(zhì)、規(guī)格是否符合要求，長度是否滿足施工要求，以及有無斷裂點(diǎn)及腐蝕點(diǎn)。④檢查繩卡、繩扣、纜風(fēng)繩規(guī)格是否符合要求，是否有損壞，以保證施工安全性。⑤檢查地錨是否埋設(shè)牢固，以及地錨與纜風(fēng)繩的接頭部位是否牢固。⑥對其他設(shè)備進(jìn)行全面檢查，保證每件施工設(shè)備的正常運(yùn)轉(zhuǎn)。

（2）提升中檢查。在提升過程中，對下列情況進(jìn)行監(jiān)控：①臨時吊點(diǎn)位置、形變、鋼絞線垂直度、鋼絞線連接是否穩(wěn)固。②液壓提升器的運(yùn)轉(zhuǎn)是否正常，運(yùn)動軌跡是否存在障礙，如出現(xiàn)障礙應(yīng)及時清理。③液壓提升器上設(shè)置拉力計，隨時監(jiān)控提升進(jìn)程中跑繩拉力的變化。④檢查繩卡、繩扣是否卡緊、扣緊，安排專人巡視檢查，堅決杜絕無關(guān)人員接觸繩卡、繩扣。⑤鋼絞線的受力狀況。通過拉力計及觀測固定在地錨一端繩夾的夾緊狀況，確定鋼絞線的受力狀況。⑥觀測地錨有無松動，安排人員24 h 監(jiān)控。出現(xiàn)任何異常立即停止提升，各泵源控制閥自動關(guān)閉，提升器液壓鎖自動鎖緊；立即分析問題原因，迅速解決問題。解決不了的問題要及時上報，待問題解決后方可繼續(xù)施工。

4.2 環(huán)保措施

（1）施工用廢機(jī)油及電焊產(chǎn)生的焊渣、廢料應(yīng)集中存放、回收、清運(yùn)。

（2）施工現(xiàn)場應(yīng)做到活完、料凈、場地清。

（3）設(shè)備、材料放置安全合理，施工現(xiàn)場無違章作業(yè)。

5 效益分析

（1）該工法使用的物料屬于周轉(zhuǎn)性物料，液壓提升器拆除后仍可重復(fù)使用，每次使用只需花費(fèi)提升器組裝和提升操作的人工費(fèi)，成本低，且經(jīng)濟(jì)適用。按照傳統(tǒng)搭設(shè)滿堂紅腳手架進(jìn)行高空散拼的費(fèi)用包括腳手架搭設(shè)人工費(fèi)+腳手架材料租賃費(fèi)，合計49.3+96.5=145.8 萬元，調(diào)度樓工程采用整體提升工藝費(fèi)用為44.3 萬元，節(jié)約成本約101.5萬元。

（2）該工法在網(wǎng)架拼裝的同時可進(jìn)行周圍混凝土結(jié)構(gòu)支座的施工及提升裝置的安裝，能有效提高工效，縮短工期。

（3）使用該工法施工時，網(wǎng)架只需在地面進(jìn)行整體拼裝，避免高空作業(yè)，可提高工效、縮短工期、保證質(zhì)量，并有效降低施工安全風(fēng)險。

（4）該工法所用機(jī)具屬于工具化操作，簡單易學(xué)，便于操作，穩(wěn)定性好。

6 結(jié)束語

通過調(diào)度樓工程鋼結(jié)構(gòu)網(wǎng)架施工的實(shí)踐，證實(shí)對于中庭空間的鋼網(wǎng)架樓蓋吊裝施工，網(wǎng)架支座二次受力轉(zhuǎn)換整體提升技術(shù)簡單實(shí)用、經(jīng)濟(jì)有效、安全可靠、節(jié)省工期，可在類似工程中推廣應(yīng)用。