任非凡　劉銓

摘要：加筋土結(jié)構(gòu)在公路特別是高速公路的地基、路堤以及擋墻中有著非常多的應(yīng)用，筋-土界面特性是加筋土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的前提和基礎(chǔ)，也是研究其工作特性、破壞模式和加固機(jī)理的重要途徑。文章從試驗(yàn)、數(shù)值分析和理論解析三個(gè)方面，歸納總結(jié)了國(guó)內(nèi)外土工合成材料筋-土界面特性研究進(jìn)展。研究結(jié)果表明：（1）試驗(yàn)研究方面：國(guó)內(nèi)外學(xué)者主要通過拉拔試驗(yàn)、直剪試驗(yàn)、三軸試驗(yàn)等方法探究了筋材類型與模量、填土類型與力學(xué)特性、試驗(yàn)邊界條件、加載方式和上覆荷載等因素對(duì)界面特性的影響;（2）數(shù)值分析方面：有限元法和離散元法作為最常用分析筋-土界面特性的數(shù)值模擬方法，已經(jīng)越來越多地用于驗(yàn)證模型的正確性和分析筋-土界面特性的影響因素，近年來離散元法中的顆粒流理論及程序（PFC）已在國(guó)內(nèi)外取得了飛速發(fā)展和廣泛應(yīng)用，提供了從細(xì)觀角度研究筋-土界面特性的途徑;（3）理論解析方面：理論解析以國(guó)外為主，其研究關(guān)鍵在于對(duì)筋-土界面摩擦模型的搭建，如線型、雙線型、三線型和非線型模型等。筆者認(rèn)為動(dòng)力、含水率及多因素耦合作用下筋-土界面特性將是今后加筋土結(jié)構(gòu)領(lǐng)域研究重點(diǎn)和發(fā)展方向。

關(guān)鍵詞：加筋土結(jié)構(gòu);界面特性;試驗(yàn)研究;數(shù)值分析;理論解析

中國(guó)分類號(hào)：U416.211文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A

0 引言

加筋土結(jié)構(gòu)早在我國(guó)漢武帝時(shí)期就有應(yīng)用，在修筑萬里長(zhǎng)城嘉峪關(guān)段時(shí)，采用了蘆葦加筋的方法來增強(qiáng)結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性。20世紀(jì)60年代，現(xiàn)代加筋土結(jié)構(gòu)的概念由法國(guó)工程師H.Vidal提出，并建立土的加筋方法與設(shè)計(jì)理論[1]。國(guó)內(nèi)在20世紀(jì)80年代初將土工合成材料用于加筋土結(jié)構(gòu)工程并取得大量成果。實(shí)踐表明，土工合成材料加筋土結(jié)構(gòu)無論在工程適用性、經(jīng)濟(jì)合理性還是環(huán)境友好性等方面都顯示出巨大的優(yōu)勢(shì)，并展現(xiàn)出廣闊的應(yīng)用前景，已廣泛應(yīng)用于加筋土擋墻、加筋土地基、加筋土路基（堤）、加筋土堤壩、加筋土邊坡和加筋土橋臺(tái)等各類加筋土工程中。

基于加筋土結(jié)構(gòu)室內(nèi)模型試驗(yàn)及其工程實(shí)踐，學(xué)者們提出了多種加筋機(jī)理，其中摩擦機(jī)理和等效粘聚力機(jī)理得到較普遍的認(rèn)同[2]。在此基礎(chǔ)上，包承綱[2]系統(tǒng)分析了現(xiàn)有幾種主要加筋理論，將其分為6種理論，并提出了“直接加筋”和“間接加固”兩種作用機(jī)理。而大部分理論都與加筋土結(jié)構(gòu)中土工合成材料筋-土界面有關(guān)。由此可見，筋-土界面相互作用特性是研究加筋機(jī)理的核心問題。此外，在加筋土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，通過界面特性試驗(yàn)所得到界面的物理力學(xué)參數(shù)和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)參數(shù)，也可為結(jié)構(gòu)變形及穩(wěn)定性分析提供依據(jù)。因此，加筋土結(jié)構(gòu)筋-土界[JP1]面特性研究是一項(xiàng)至關(guān)重要的工作。本文將從試驗(yàn)研究、數(shù)值分析研究和理論解析研究三個(gè)方面對(duì)國(guó)內(nèi)外加筋土結(jié)構(gòu)界[JP+1]面力學(xué)特性研究成果進(jìn)行歸納分析與總結(jié)，研究成果對(duì)今后加筋土結(jié)構(gòu)的筋-土界面特性研究及其變形和穩(wěn)定性分析具有一定的指導(dǎo)與借鑒意義。

1 試驗(yàn)研究

本文搜集了目前國(guó)內(nèi)外學(xué)者所開展的加筋土界面特性試驗(yàn)，試驗(yàn)類型主要有：直剪試驗(yàn)、拉拔試驗(yàn)、三軸試驗(yàn)、扭剪試驗(yàn)、斜板試驗(yàn)等（見表1）。其中，拉拔試驗(yàn)和直剪試驗(yàn)是現(xiàn)階段研究筋-土界面特性的最普遍且最為有效的方法。

1.1 拉拔試驗(yàn)

通過拉拔試驗(yàn)，可以探究筋-土界面相互作用機(jī)理及獲取其摩擦系數(shù)。學(xué)者們通過研究加筋材料類型、筋材長(zhǎng)度、筋材埋入深度、填土類型、填土壓實(shí)度、填土含水率、上覆荷載、加載方式、側(cè)壁邊界效應(yīng)、尺寸效應(yīng)、筋材夾持情況等來探究影響筋-土界面特性的因素。其中，加筋材料類型方面：采用不同類型土工合成材料進(jìn)行拉拔試驗(yàn)，得到不同筋材的拉拔系數(shù)。研究表明：拉拔系數(shù)與加筋材料表面接觸面積及其側(cè)向約束有關(guān)[4]，相同情況下土工格柵的最大抗拔力幾乎是土工織物的兩倍[5]。筋材長(zhǎng)度方面：其他條件保持不變時(shí)，最大拉拔力隨著加筋長(zhǎng)度增加而增加，但超過有效加筋長(zhǎng)度后，拉拔力增長(zhǎng)變緩并最終趨于一個(gè)穩(wěn)定值[5]。填料類型方面：采用不同填料（石灰粉煤灰和干粗砂）在壓實(shí)度相同條件下進(jìn)行拉拔試驗(yàn)，石灰粉煤灰相對(duì)于砂土具有更大的拉拔系數(shù)，其原因在于石灰粉煤灰的比表面積更大，所以與筋材的接觸面積也更大[7]。填土壓實(shí)度方面：研究表明填土壓實(shí)度越高，界面的摩擦力就越大，因此，實(shí)際工程中需對(duì)填料的壓實(shí)度進(jìn)行嚴(yán)格控制[8]。另據(jù)研究表明，提高壓實(shí)度雖能明顯提高峰值拉拔強(qiáng)度，但不能有效提高殘余拉拔強(qiáng)度[9]。填土含水率方面：通過對(duì)土工格柵加筋土進(jìn)行拉拔試驗(yàn)，改變土體的含水率，分別測(cè)量最大拉拔荷載，發(fā)現(xiàn)當(dāng)土壤樣品具有最佳含水量（OWC）時(shí)，在相同的法向應(yīng)力下，具有最大的拉拔載荷[10]。上覆荷載方面：隨著上覆法向荷載的增大，界面法向應(yīng)力和界面摩擦力都會(huì)增大，剪應(yīng)力達(dá)到穩(wěn)定值所要求的剪切位移亦增大[11，12]。另外，也有學(xué)者從加載方式（力荷載或位移荷載）、側(cè)壁邊界效應(yīng)（邊界光滑或粗糙）和尺寸效應(yīng)、填料深度以及筋材夾持情況等方面[13]系統(tǒng)分析了試驗(yàn)因素對(duì)拉拔試驗(yàn)的影響。同時(shí)，也有學(xué)者[8]采用新型測(cè)量方法如采用光纖布拉格光柵（FBG）傳感器進(jìn)行試驗(yàn)，研究了砂土與嵌入式土工格柵的相互作用，考慮土壤干密度，初始正應(yīng)力和拉出后端的固定條件對(duì)界面的影響。

1.2 直剪試驗(yàn)

1.2.1 靜力直剪試驗(yàn)

對(duì)于靜力試驗(yàn)來說，剪切速度會(huì)影響筋-土界面的抗剪強(qiáng)度，主要是剪切速度能影響筋-土界面的內(nèi)摩擦角，并且隨著剪切速度的增加，界面內(nèi)摩擦角會(huì)變大，導(dǎo)致加筋-土界面的抗剪強(qiáng)度增大[14]。對(duì)于不同筋材類型的影響，有紡布、無紡布[15]、土工格柵的肋條布置[15]都會(huì)對(duì)筋-土界面處的抗剪強(qiáng)度產(chǎn)生影響。同時(shí)，土體性質(zhì)也會(huì)影響筋-土界面抗剪強(qiáng)度，這主要受土粒表面粗糙度和含水條件控制。當(dāng)土體含水率在最佳含水率的±3%范圍內(nèi)時(shí)，筋-土界面間的粘聚力最大，抗剪強(qiáng)度也最大。當(dāng)土體含水率低于最佳含水率時(shí)，隨著土體含水率的增加，界面抗剪強(qiáng)度逐漸增大，而當(dāng)土體含水率高于最佳含水率時(shí)，則相反[17，18]。

另外，采用直剪試驗(yàn)或是拉拔試驗(yàn)確定界面參數(shù)也有一定的評(píng)判標(biāo)準(zhǔn)。楊和平等[19]用筋材剛度來決定采用的試驗(yàn)方法：剛度較小的筋材用直剪試驗(yàn)確定，而對(duì)剛度較大的筋材則采用拉拔試驗(yàn)確定其強(qiáng)度參數(shù)更符合實(shí)際。湯飛等[20]根據(jù)筋-土破壞面形式的不同采用不同的試驗(yàn)指標(biāo)：若整體沿滑裂面破壞應(yīng)采用拉拔試驗(yàn)指標(biāo)，若沿復(fù)合滑裂面破壞宜用直剪試驗(yàn)指標(biāo)。若只對(duì)于土工格柵筋-界面來說，劉文白等[11]認(rèn)為筋-土相對(duì)位移較小時(shí)直剪試驗(yàn)更為合適;筋-土相對(duì)位移較大時(shí)，拉拔試驗(yàn)則更能反映實(shí)際。

1.2.2 動(dòng)力直剪試驗(yàn)

動(dòng)力直接剪切試驗(yàn)方面，不同加筋材料變形破壞模式與靜力直接剪切作用下不盡相同。土工編織布、土工無紡布加筋土界面的抗剪強(qiáng)度會(huì)發(fā)生軟化現(xiàn)象，而土工膜加筋土界面的抗剪強(qiáng)度發(fā)生了硬化現(xiàn)象[21]。筋-土界面性質(zhì)也與動(dòng)力循環(huán)次數(shù)有關(guān)，界面剪應(yīng)力峰值和剛度會(huì)隨著動(dòng)力循環(huán)次數(shù)的增加而增加[22]，[JP4]但在一定的循環(huán)次數(shù)后（如10次[23]），會(huì)基本保持穩(wěn)定。同時(shí)，界面抗剪強(qiáng)度也與剪切位移幅值有關(guān)，在一定范圍內(nèi)，界面剪應(yīng)力峰值與剪切位移幅值呈正相關(guān)關(guān)系[24]。

1.3 三軸試驗(yàn)

三軸試驗(yàn)特別是大尺寸的三軸模型試驗(yàn)?zāi)茌^好地反映試樣在原位下的應(yīng)力狀態(tài)，越來越多的學(xué)者采用三軸試驗(yàn)研究筋-土界面特性。大尺寸三軸試驗(yàn)結(jié)果表明，在一定壓力范圍內(nèi)，粗粒土的抗剪強(qiáng)度主要取決于土顆粒之間的摩擦力和咬合力，而摩擦力和咬合力主要受到粘聚力[WTB1X]c[HTXH]值和內(nèi)摩擦角[WTBX]φ[HTXH]值的影響[25]。通過在膨脹土內(nèi)植入土工格柵形成加筋土結(jié)構(gòu)進(jìn)行三軸排水剪切試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)膨脹土加筋后粘聚力有明顯提高，加筋結(jié)構(gòu)很好地抑制了剪切帶的發(fā)展，這說明土工格柵對(duì)特殊黏性土也有很好的加筋效果[12]。三軸試驗(yàn)的排水條件對(duì)加筋效果也有較大影響，排水條件下土體的峰值強(qiáng)度和殘余強(qiáng)度會(huì)有明顯提高，且加筋效果會(huì)隨著加筋層數(shù)和筋材模量的增大而增強(qiáng);而在不排水條件下，加筋層數(shù)和筋材模量的變化對(duì)加筋土體強(qiáng)度的影響并不明顯[26]。因此，實(shí)際工程中要十分注意加筋土結(jié)構(gòu)的排水情況。此外，也有很多學(xué)者采用動(dòng)三軸試驗(yàn)來模擬地震荷載以研究加筋土的動(dòng)力性能[27，28]。但是，由于動(dòng)三軸試驗(yàn)受尺寸效應(yīng)的影響很大，所以并不能完全反應(yīng)加筋土結(jié)構(gòu)的真實(shí)受力情況。

由此可見，目前試驗(yàn)條件對(duì)筋-土界面特性的影響已有較多試驗(yàn)成果，主要集中在筋材類型、填料性質(zhì)、上覆荷載、筋材布置、加載速率、邊界條件等，但是對(duì)各種因素的交互影響以及試驗(yàn)條件影響的作用機(jī)理研究不足，特別是考慮動(dòng)力和土體含水率兩個(gè)因素共同作用下的加筋土試驗(yàn)幾乎沒有，而此種情況在自然界常常表現(xiàn)為地震伴隨降雨的工況，出現(xiàn)概率較大，因此復(fù)雜工況下的筋-土界面特性研究需要進(jìn)一步開展。

2 數(shù)值分析研究

2.1 有限元法

有限元法主要包括有限單元法和有限差分法。有限單元法將分析域離散成有限個(gè)單元，有限元分析被廣泛應(yīng)用于筋土相互作用分析[31，32]，常用軟件有ANSYS、ABAQUS、PLAXIS等。有限差分法的基本思想在于利用差分網(wǎng)格劃分求解域離散求解，結(jié)合初始條件、邊界條件，求解線性方程組，最常用軟件為FLAC。

研究表明，采用有限元法分別進(jìn)行直剪試驗(yàn)和拉拔試驗(yàn)獲得的界面摩擦性能差異很大。模擬拉拔試驗(yàn)得到的摩擦系數(shù)約為直剪試驗(yàn)的50%，其原因在于拉拔試驗(yàn)中界面處的漸進(jìn)破壞機(jī)制的發(fā)展。另有學(xué)者利用有限元法分別采用非線性硬化本構(gòu)模型和彈塑性模型研究筋-土界面強(qiáng)度特性，得到了拉拔過程中的界面應(yīng)力、應(yīng)變以及筋材拉應(yīng)力分布等特征[33]。也有學(xué)者通過采用不同的本構(gòu)模型進(jìn)行計(jì)算，并將結(jié)果與實(shí)測(cè)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比，發(fā)現(xiàn)對(duì)于填土和填土-格柵接觸面分別采用摩爾-庫侖（Mohr-Coulomb）彈塑性模型和無厚度接觸面單元模式進(jìn)行模擬最為合理[34]。另外，數(shù)值模型的邊界對(duì)預(yù)測(cè)位移和筋材應(yīng)變也有很大的影響[35，35]。有限差分法方面主要集中于FLAC3D。已有研究表明，該方法可以較好地反映填料的應(yīng)力應(yīng)變和筋-土界面應(yīng)力應(yīng)變的變化規(guī)律，以及拉拔試驗(yàn)中筋材拉應(yīng)力和位移的發(fā)展變化過程和各類因素對(duì)界面受力與變形的影響[37，38]。

2.2 離散元法

早在1979年，Cundall提出采用離散單元法（DEM），該方法是將土體定義為離散材料，以顆粒間的力學(xué)接觸定律為基礎(chǔ)，分析顆粒在各種邊界條件下的宏、細(xì)觀力學(xué)響應(yīng)。離散元法是動(dòng)態(tài)分析的方法，但有時(shí)也為靜態(tài)分析。目前最常用的模擬軟件是顆粒流程序（PFC）。

周健等[39]利用顆粒流程序（PFC2D）來模擬土工格柵加筋土結(jié)構(gòu)的拉拔試驗(yàn)，探究了如何選擇顆粒體材料細(xì)觀參數(shù)以達(dá)到最佳效果。一些學(xué)者采用PFC3D軟件建立顆粒材料的直剪試驗(yàn)?zāi)Ｐ停芯可巴令w粒剛度、密度、直徑、形狀、顆粒速度場(chǎng)和砂土初始孔隙率等參數(shù)對(duì)材料在剪切作用下力學(xué)性能的影響[40，41]。為更好地考慮砂土的顆粒性和筋材的連續(xù)性，有限-離散元法模擬也誕生了，其筋材采用有限元方法模擬，而回填土采用離散元方法模擬，兩者間通過內(nèi)置接口完成力和位移的交換[42]。

綜上所述，數(shù)值分析研究的準(zhǔn)確性取決于界面本構(gòu)模型和參數(shù)合理性。針對(duì)顆粒流程序所做的研究?jī)H僅是對(duì)加筋砂土的簡(jiǎn)單模擬與分析，還未進(jìn)行更深入的研究。同時(shí)，對(duì)于結(jié)構(gòu)性質(zhì)更加復(fù)雜的加筋特殊土的研究還處于探索階段，并且對(duì)于筋材在服役過程中逐漸老化的過程，現(xiàn)階段也暫時(shí)沒有很好的手段進(jìn)行模擬研究。

筋-土界面數(shù)值分析研究匯總見表2。

3 理論解析研究

拉拔試驗(yàn)中，筋-土界面是最容易破壞的地方。對(duì)于這樣的拉拔破壞，確定界面剪切應(yīng)力沿加筋長(zhǎng)度的精確分布對(duì)于預(yù)測(cè)最終拔出能力是至關(guān)重要的。因此，許多學(xué)者都對(duì)這個(gè)問題進(jìn)行了理論研究。

Karmokar等[43]假設(shè)拉拔力是由于土體剪切以及填土-土工織物之間的摩擦而產(chǎn)生的，提出了一種分析拉拔力中剪切力和摩擦力分量的方法，發(fā)現(xiàn)土工織物表面粗糙度對(duì)兩種分量的影響僅僅是界面處的剪切和摩擦面積。Madhav等[44]提出了一種基于雙線型剪應(yīng)力-位移關(guān)系的高伸長(zhǎng)筋材拉拔模型，所得到的非線性控制方程是無量綱化的，以便執(zhí)行參數(shù)分析。Weerasekara等分別在2010年[45]和2017年[46]提出了一種基于非線性剪切應(yīng)力-位移關(guān)系的土工織物界面解析解和建立了另一種線性應(yīng)力-應(yīng)變模型，分別考慮剪切強(qiáng)度衰減、沿土工織物界面的位移軟化效應(yīng)和因剪脹效應(yīng)導(dǎo)致的正應(yīng)力變化的影響。此外，Moraci等[47]、Sieira等[48]和Bacas等[49]建立了土工合成材料與土的抗剪性能分析模型，通過考慮土工織物的表面粗糙度和橫肋形狀的影響，使這些模型能夠更好地評(píng)價(jià)拔出阻力和摩擦力。然而，這些模型假定界面剪應(yīng)力沿筋材同時(shí)達(dá)到最大值。

國(guó)內(nèi)學(xué)者重視加筋土的工程實(shí)用性以及試驗(yàn)研究，并做了大量研究，使得理論知識(shí)遠(yuǎn)遠(yuǎn)落后于工程實(shí)踐，對(duì)于土工合成材料拉拔行為的界面理論解研究起步較晚。劉續(xù)等[50]利用筋-土界面間存在的抗剪剛度系數(shù)G，推導(dǎo)出拉力、筋-土相對(duì)位移沿筋材的分布解。但該解僅在材料發(fā)生小位移條件下才能成立，位移過大將不再適用。李麗萍等[51]采用了雙線型的界面剪切應(yīng)力-位移模型，推導(dǎo)出加筋土結(jié)構(gòu)中筋材拉拔力的分布規(guī)律，但是沒有考慮到筋材拉拔過程的軟化狀態(tài)。賴豐文等[52]提出了非線性特性的彈性-指數(shù)軟化模型，針對(duì)剪切剛度、抗拉剛度、加筋長(zhǎng)度、軟化指數(shù)衰減特征系數(shù)等因素進(jìn)行了參數(shù)分析，該模型考慮了界面的漸進(jìn)破壞。Ren等[53]提出了一種基于雙線型剪切-滑移模型的平面型筋-土界面拉拔力學(xué)行為解析解，并將平面型筋-土全過程力學(xué)行為分成三個(gè)連續(xù)階段：即彈性階段，彈塑性階段和滑移階段，對(duì)于每個(gè)階段，導(dǎo)出了荷載-位移關(guān)系、界面位移分布、界面剪應(yīng)力分布和沿平面筋材的軸向應(yīng)力分布。

目前對(duì)于筋-土界面的理論研究主要集中在國(guó)外學(xué)者，國(guó)內(nèi)研究起步較晚。理論解析研究關(guān)鍵在于對(duì)筋-土界面摩擦模型的搭建，常見的界面模型包括單線型、雙線型、三線型和非線性模型等（如圖1所示）。學(xué)者們也在尋找一種既能準(zhǔn)確反映界面特性又易進(jìn)行參數(shù)標(biāo)定的界面模型。筋-土界面理論解析研究匯總見表3。但是受限于理論解析的局限性，目前很難通過變換界面模型來考慮到土體其他復(fù)雜性質(zhì)（如含水率，顆粒大小等）對(duì)加筋土界面性質(zhì)的影響。

4 結(jié)語

4.1 結(jié)論

開展筋-土界面的力學(xué)特性研究，不但有利于完善加筋土工程的設(shè)計(jì)理論和規(guī)范設(shè)計(jì)方法，還可加快理論研究的步伐，推動(dòng)土工合成材料加筋土技術(shù)更加廣泛應(yīng)用于建設(shè)。本文從試驗(yàn)、數(shù)值分析和理論解析三個(gè)方面對(duì)國(guó)內(nèi)外加筋土結(jié)構(gòu)界面力學(xué)特性研究成果進(jìn)行歸納分析與總結(jié)，主要結(jié)論如下：

（1）試驗(yàn)研究方面：國(guó)內(nèi)外學(xué)者主要通過拉拔試驗(yàn)、直剪試驗(yàn)、三軸試驗(yàn)等方法探究了筋材類型與模量、筋材幾何性質(zhì)與埋深、填土類型與力學(xué)特性、試驗(yàn)邊界條件以及上覆荷載等因素對(duì)界面特性的影響。

（2）數(shù)值分析方面：有限單元法、有限差分法以及離散元法作為最常用分析筋-土界面特性的數(shù)值模擬方法，已經(jīng)越來越多地被用于驗(yàn)證模型的正確性和分析影響加筋-土界面特性的因素，特別是近年來顆粒流理論及程序（PFC）已在國(guó)內(nèi)外得到了廣泛應(yīng)用，提供了從細(xì)觀角度研究加筋-土界面特性的途徑。

（3）理論解析方面：理論解析研究關(guān)鍵在于對(duì)筋-土界面摩擦模型的搭建，常見的界面模型包括單線型、雙線型、三線型和非線型模型等。線性界面模型較易獲得界面剪應(yīng)力、剪切位移、筋材受力等指標(biāo)的閉合解，非線性模型則大多需要聯(lián)合數(shù)值模擬手段來進(jìn)行迭代求解。

4.2 展望

盡管筋-土界面力學(xué)特性研究取得了一些成果，但隨著加筋土結(jié)構(gòu)應(yīng)用領(lǐng)域的不斷拓展，其所處環(huán)境也越來越復(fù)雜，因此對(duì)于復(fù)雜環(huán)境條件下筋-土界面特性研究還有待繼續(xù)。

（1）隨著高速鐵路、高速公路的建設(shè)和發(fā)展，考慮高頻動(dòng)荷載作用下鐵路加筋基床或路堤以及復(fù)雜交通荷載作用下公路加筋土結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性已經(jīng)成為重要的熱點(diǎn)研究課題，因此動(dòng)力作用下筋-土界面特性也會(huì)是重要研究方向。

（2）近年來的震例表明地震前后常伴隨強(qiáng)降雨的發(fā)生，一些加筋土結(jié)構(gòu)發(fā)生了界面穩(wěn)定性變形和破壞，因此如何評(píng)價(jià)動(dòng)力和含水率共同作用下筋-土界面特性是今后加筋土結(jié)構(gòu)領(lǐng)域的研究重點(diǎn)和發(fā)展方向。

（3）加筋土結(jié)構(gòu)服役過程中內(nèi)部筋材性能受到地下水、紫外線輻射以及生物風(fēng)化等多種因素的影響，考慮筋材弱化效應(yīng)對(duì)筋土界面特性的影響也將是一個(gè)重要的研究方向。

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