劉星光 唐有綺 周 遠(yuǎn)

（上海應(yīng)用技術(shù)大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院，上海 201418）

引言

目前，軸向運(yùn)動(dòng)結(jié)構(gòu)的振動(dòng)問(wèn)題受到了廣泛的關(guān)注.隨著機(jī)械產(chǎn)業(yè)的不斷發(fā)展以及人們對(duì)機(jī)械產(chǎn)品的生產(chǎn)效率不斷深入的研究，特別是起重機(jī)的懸臂、傳送帶、帶鋸片以及帶鋼的生產(chǎn)效率的研究，發(fā)現(xiàn)軸向運(yùn)動(dòng)產(chǎn)生的橫向振動(dòng)對(duì)機(jī)械產(chǎn)品的生產(chǎn)效率造成一定的影響.如果我們從這些工程問(wèn)題出發(fā)，以數(shù)學(xué)和物理的視角研究這些軸向運(yùn)動(dòng)結(jié)構(gòu)的振動(dòng)問(wèn)題，可以提高加工質(zhì)量和效率，對(duì)實(shí)際中的相關(guān)工程應(yīng)用給予一定的指導(dǎo)與改進(jìn).因此，對(duì)軸向運(yùn)動(dòng)結(jié)構(gòu)橫向運(yùn)動(dòng)的分析有著非常重要的工程意義，也有著眾多學(xué)者的關(guān)注[1-12].

在這些運(yùn)動(dòng)結(jié)構(gòu)中，Euler 梁、窄板和板是其中較為典型的3 種模型.其中Euler 梁是一維模型，板是二維模型，而窄板作為二者之中的特殊模型.現(xiàn)階段眾多學(xué)者對(duì)于這3 種模型進(jìn)行了深入的研究.軸向運(yùn)動(dòng)梁是軸向運(yùn)動(dòng)結(jié)構(gòu)中最普遍的振動(dòng)模型，無(wú)論是線性還是非線性模型，都已進(jìn)行了廣泛的研究.胡璐等[13]研究了黏性流體環(huán)境下V 型懸臂梁的流固耦合振動(dòng)特性.李彪等[14]研究了軸向運(yùn)動(dòng)黏彈性梁在混合邊界條件下的非線性振動(dòng).高晨彤等[15]分析了考慮剪切效應(yīng)的旋轉(zhuǎn)功能梯度材料楔形梁的橫向彎曲振動(dòng).這些研究并沒(méi)有考慮到梁的長(zhǎng)寬比對(duì)其頻率的影響.

對(duì)于窄板來(lái)說(shuō)，它是板的一種特殊形式.Jeronen[16]給出了非零彎曲剛度的真空軸向移動(dòng)的平板模型，并且確定了線性模型預(yù)測(cè)的臨界速度.Banichuk 等[17]研究了軸向運(yùn)動(dòng)平板在兩輥之間的不穩(wěn)定性.Jeronen 等[18]分析了在小圓柱變形的情況下，軸向運(yùn)動(dòng)膜和平板與周?chē)S向運(yùn)動(dòng)理想流體相互作用的振動(dòng)情況.Saksa 等[19]分析了周?chē)鲃?dòng)流體對(duì)運(yùn)動(dòng)黏彈性板性能的影響.羅驕[20]研究了對(duì)邊簡(jiǎn)支部分浸液軸向運(yùn)動(dòng)薄板的非線性振動(dòng).Banichuk 等[21]研究了勻速運(yùn)動(dòng)平板在兩輥之間的平面外動(dòng)力響應(yīng)，考慮了板的長(zhǎng)寬比對(duì)頻率的影響.

對(duì)于板的橫向振動(dòng)，已有眾多學(xué)者對(duì)其進(jìn)行了深入的研究.邵明月等[22]分析了不同的長(zhǎng)寬比對(duì)變密度紙帶振動(dòng)復(fù)頻率的影響.胡宇達(dá)和張金志[23]針對(duì)磁場(chǎng)環(huán)境中軸向運(yùn)動(dòng)的導(dǎo)電板進(jìn)行了建模問(wèn)題的研究，分析了磁場(chǎng)對(duì)動(dòng)力學(xué)系統(tǒng)分岔特性的影響.以上的研究工作并未涉及到對(duì)邊自由的邊界條件.Robinson[24]建立了具有對(duì)邊夾緊對(duì)邊自由邊界條件和對(duì)邊簡(jiǎn)支對(duì)邊自由邊界條件下的運(yùn)動(dòng)方程，分析了板的長(zhǎng)寬比對(duì)振動(dòng)頻率的影響.Robinson 和Adali[25]研究了夾緊簡(jiǎn)支和簡(jiǎn)支自由邊界條件下截面形狀對(duì)平板穩(wěn)定性的影響.文獻(xiàn)[26-28]采用數(shù)值求解的方法對(duì)自由邊界條件下的板進(jìn)行了分析.Kim等[29]建立了平面內(nèi)均勻軸向張力作用下勻速運(yùn)動(dòng)窄板的模態(tài)譜元，研究了對(duì)邊自由邊界條件下的頻率.Malik 和Bert[30]研究了不同邊界條件下長(zhǎng)寬比對(duì)頻率的影響.對(duì)于自由邊界的板還有兩種特殊情況，即板的剛性振動(dòng).高維成等[31]通過(guò)約束試驗(yàn)數(shù)據(jù)得出自由--自由結(jié)構(gòu)模態(tài)參數(shù)，畫(huà)出了懸臂結(jié)構(gòu)前六階剛性約束振型圖形.姜世杰等[32]運(yùn)用自由梁理論寫(xiě)出具有自由邊界的板的試函數(shù)，并算出了其固有頻率.但是這些文獻(xiàn)并沒(méi)有考慮自由邊界條件下，長(zhǎng)寬比對(duì)自由邊界板頻率的影響.

在工程實(shí)際中，針對(duì)3 種軸向運(yùn)動(dòng)結(jié)構(gòu)，不同的物理參數(shù)對(duì)振動(dòng)的影響并沒(méi)有相關(guān)的文獻(xiàn)去研究.Wang 等[33]利用鐵木辛柯梁和窄板樣條徑向基函數(shù)對(duì)碳納米管進(jìn)行了自由振動(dòng)分析.Zhong 等[34]采用彎曲振動(dòng)分析方法，研究了溫度在4.2 K～300 K 時(shí)空間鋁梁和空間鋁板的動(dòng)態(tài)力學(xué)性能.這些研究只涉及到兩種模型，且沒(méi)有分析長(zhǎng)寬比對(duì)頻率的影響.

針對(duì)以上缺乏的研究，本文為工程實(shí)際中在不同的物理參數(shù)下應(yīng)該采用何種模型提供了依據(jù).本文采用解析和數(shù)值驗(yàn)證的方式進(jìn)行分析.Shen 等[35]運(yùn)用諧波平衡法得到的近似解與數(shù)值計(jì)算結(jié)果進(jìn)行了比較，驗(yàn)證了近似解的正確性.Wen 等[36]和Tang 等[37]采用多尺度法得到的解與數(shù)值計(jì)算得到的結(jié)果進(jìn)行了比較，驗(yàn)證了多尺度得到的結(jié)果的正確性.本文采用微分求積法得到的結(jié)果對(duì)復(fù)模態(tài)法得到的結(jié)果進(jìn)行驗(yàn)證.

本文研究了3 種典型軸向運(yùn)動(dòng)結(jié)構(gòu)的振動(dòng)特性的對(duì)比.考慮阻尼的影響，給出了其控制方程，并通過(guò)復(fù)模態(tài)方法和數(shù)值算例對(duì)其進(jìn)行求解，分析了3 種結(jié)構(gòu)的固有頻率隨軸速的和長(zhǎng)寬比的變化情況，研究了不同軸速、阻尼、剛度和長(zhǎng)寬比等參數(shù)混合時(shí)對(duì)窄板和梁的第一階固有頻率的影響，著重分析了長(zhǎng)寬比和軸速對(duì)窄板和梁的第一階固有頻率的相對(duì)誤差的影響.通過(guò)對(duì)比分析，得出3 種結(jié)構(gòu)在長(zhǎng)寬比和速度給定時(shí)應(yīng)該選擇何種模型的結(jié)論，為振動(dòng)結(jié)構(gòu)的研究提供了重要參考價(jià)值.

1 控制方程

考慮軸向運(yùn)動(dòng)板、窄板和梁這3 種模型，密度為ρ，截面面積為A，彈性模量為E，截面繞中性軸的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量為I，軸力為P，兩支撐之間的長(zhǎng)度為L(zhǎng)，板的寬度為b，阻尼力的黏性阻尼系數(shù)為c，軸速為γ，板的物理模型如圖1 所示.

圖1 軸向運(yùn)動(dòng)板的物理模型Fig.1 The physical model of the axially moving plate

引入無(wú)量綱參數(shù)

在文獻(xiàn)[38-40]的基礎(chǔ)上加上阻尼的影響，分別得到3 種典型結(jié)構(gòu)的控制方程.則板的無(wú)量綱化微分方程和對(duì)邊簡(jiǎn)支對(duì)邊自由邊界條件分別為

窄板的無(wú)量綱化微分方程和簡(jiǎn)支邊界條件分別為

梁的無(wú)量綱化微分方程和簡(jiǎn)支邊界條件分別為

式中，w(x,y,t)，v(x,t)，u(x,t)分別為板、窄板和梁的橫向位移，而D=Eh3/[12(1-μ2)]是板的抗彎剛度，其中μ為泊松比，h為板的厚度.

2 復(fù)模態(tài)求解

軸向運(yùn)動(dòng)板的解可設(shè)為

其中Wnm是板的第nm階模態(tài)函數(shù)，Anm表示待定的復(fù)函數(shù).λnm=δnm+iωnm是板的第nm階復(fù)頻率，虛部ωnm是板的第nm階固有頻率，而實(shí)部δnm表示振幅隨著時(shí)間的衰減率.

將式(8)代入板的控制方程(2)和邊界條件(3)中，得

假設(shè)方程(9)的解為

板的y方向滿足自由邊界的試函數(shù)可設(shè)為[41]

其中前兩個(gè)試函數(shù)表示板的剛性位移，θ1，θ2，···，θM-2是下面超越方程的根

取Ym為無(wú)阻尼靜止的梁的模態(tài)函數(shù)，其滿足正交關(guān)系.式(9)等式兩端乘以Ym，并在區(qū)間[0,1]上積分得

將式(14)中的第2 項(xiàng)和第3 項(xiàng)根據(jù)分布積分展開(kāi)得

將邊界條件(10)代入方程(16)中整理得

式(18)是四階常微分方程，它的解為如下的形式

其中ajn(j=1,2,3,4)是待定常數(shù)，將上式代入方程(18)中得

求解方程(21)得

將邊界條件(10)代入式(20)可以得到系統(tǒng)的色散方程

由式(20)和式(11)得出板的模態(tài)函數(shù)為

在本文中，將式(12)中的3 個(gè)試函數(shù)代入上式求得的模態(tài)函數(shù)分別表示為Wn1，Wn2和Wn3.

同理，軸向運(yùn)動(dòng)窄板和梁的解可設(shè)為

其中，Vn和Un分別是窄板和梁的第n階模態(tài)函數(shù)，Bn和Cn表示待確定的復(fù)函數(shù)。λn=δn+iωn是窄板和梁的第n階復(fù)頻率，虛部ωn是窄板和梁的第n階固有頻率，而實(shí)部δn表示振幅隨著時(shí)間的衰減率.

把板的方程(26)中的Ym=1 可以得到窄板和梁的模態(tài)函數(shù)，而板的系數(shù)o，p和q替換為窄板的系數(shù)e1，e2和e3或者梁的系數(shù)f1，f2和f3.其中

3 微分求積法

前面采用復(fù)模態(tài)法對(duì)板、窄板和梁進(jìn)行了近似求解，本節(jié)采用微分求積法對(duì)前面得到的近似解析結(jié)果進(jìn)行驗(yàn)證.

采用微分求積法對(duì)控制方程進(jìn)行離散，3 種模型的計(jì)算區(qū)域?yàn)? ≤x≤1，0 ≤y≤1.假定x方向的網(wǎng)點(diǎn)個(gè)數(shù)是Nx，y方向的網(wǎng)點(diǎn)數(shù)為Ny.在本文中采用與Chen 和Tang[42]相同形式的采樣點(diǎn).

板的控制方程(2)的解可設(shè)為

其中Ym(y)分別取式(12)中的3 個(gè)試函數(shù)，將式(30)代入板的控制方程(2)中，結(jié)果乘以Ym(y)并將y從0 到1 進(jìn)行一次積分，得到

則板的微分求積近似離散為[43]

將上式寫(xiě)成矩陣形式為

其中，M，G和K分別表示質(zhì)量矩陣、陀螺矩陣和剛度矩陣，它們的維數(shù)均為(N-2)×(N-2).X是廣義位移矩陣，其維數(shù)為(N-2)×1.

同理，窄板的微分求積離散形式為

梁的微分求積離散形式為

將式(36)中的λnm替換為λn，X替換為V和U可以得到窄板和梁的矩陣形式.

若給定E=207 GPa，L=2 m，b=0.5 m，h=0.01 m，ρ=7850 kg/m3，P=6750 N，μ=0.3和c=0.27，板、窄板和梁前四階固有頻率隨軸速的變化如圖2～圖4 所示.其中下文坐標(biāo)中的ω 表示模態(tài)函數(shù)為Wn1時(shí)的板的頻率和窄板的頻率.其中圖2 中實(shí)線和實(shí)點(diǎn)分別代表板頻率的解析和數(shù)值結(jié)果；圓圈和加號(hào)分別代表窄板頻率的解析和數(shù)值結(jié)果.圖3 中實(shí)線和實(shí)點(diǎn)分別代表板頻率的解析和數(shù)值結(jié)果.圖4 中實(shí)線和實(shí)點(diǎn)分別代表梁頻率的解析和數(shù)值結(jié)果.

圖2 板和窄板的頻率(ωn1和ωn)隨軸速的變化Fig.2 The frequencies of the plate(ωn1)and the panel(ωn)vary with the axial speeds

圖3 板頻率ωn2和ωn3的解析與數(shù)值結(jié)果的對(duì)比Fig.3 Comparisons of the analytical and the numerical results of the frequencies ωn2and ωn3of the plate

圖4 梁頻率的解析與數(shù)值結(jié)果的對(duì)比Fig.4 Comparison of the analytical and the numerical results of the frequencies of the beam

從圖2～圖4 可以看出，當(dāng)軸速小于27.84 m/s時(shí)，3 種模型的頻率均隨軸速的增大而減小.從圖2 中可以看出兩者的頻率隨軸速的變化情況相同，這也說(shuō)明了當(dāng)軸速一定時(shí)，窄板是板的一種簡(jiǎn)化形式.從圖3 和圖4 中可以看出模態(tài)函數(shù)為Wn1的板和梁的頻率隨軸速的變化較明顯，對(duì)于模態(tài)函數(shù)為Wn2和Wn3時(shí)，板的頻率變化很小.從數(shù)值上看，對(duì)于模態(tài)函數(shù)為Wn1時(shí)的板和窄板，軸速等于38.03 m/s 時(shí)達(dá)到臨界點(diǎn)；對(duì)于模態(tài)函數(shù)為Wn2和Wn3的板振動(dòng)的第一階固有頻率大于梁和窄板的第四階固有頻率.當(dāng)軸速達(dá)到臨界軸速27.84 m/s 時(shí)，梁的第一階固有頻率開(kāi)始失穩(wěn).由于高頻率的現(xiàn)象不易發(fā)生，所以模態(tài)函數(shù)為Wn2和Wn3時(shí)板的振動(dòng)情況不常見(jiàn).

若假定b=0.5 m，h=0.01 m，γ=1 m/s，P=6750 N，ρ=7850 kg/m3，μ=0.3，c=0.001 和E=207 GPa，3 種模型的前四階頻率隨長(zhǎng)寬比的變化情況如圖5～圖7 所示.其中圖5 中實(shí)線和實(shí)點(diǎn)分別代表板頻率的解析和數(shù)值結(jié)果；圓圈和加號(hào)分別代表窄板頻率的解析和數(shù)值結(jié)果.圖6 中實(shí)線和實(shí)點(diǎn)分別代表板頻率的解析和數(shù)值結(jié)果.圖7 中實(shí)線和實(shí)點(diǎn)分別代表梁頻率的解析和數(shù)值結(jié)果；虛線和加號(hào)分別表示窄板頻率的解析和數(shù)值結(jié)果.

圖5 表示模態(tài)函數(shù)為Wn1的板和窄板的頻率隨長(zhǎng)寬比的變化.很明顯，兩者的變化情況是相同的，再次說(shuō)明了窄板是板的一種簡(jiǎn)化形式，即不考慮y方向的影響，同時(shí)從圖上可看出固有頻率隨著長(zhǎng)寬比的增大而減小，且在長(zhǎng)寬比小于2 時(shí)，頻率急劇減小，之后減小的幅度逐漸減小.

圖5 板和窄板的頻率(ωn1和ωn)隨長(zhǎng)寬比的變化Fig.5 The frequencies of the plate(ωn1)and the panel(ωn)vary with the aspect ratios

圖6 表示模態(tài)函數(shù)為Wn2和Wn3時(shí)，板的頻率變化情況.從圖上可看出隨著長(zhǎng)寬比的增大，板的振動(dòng)頻率先減小后增大，在長(zhǎng)寬比為1.6 時(shí)出現(xiàn)轉(zhuǎn)折點(diǎn).

圖6 板頻率ωn2和ωn3隨長(zhǎng)寬比的變化Fig.6 The frequencies of the plate ωn2and ωn3vary with the aspect ratios

圖7 表示梁和窄板的頻率隨長(zhǎng)寬比的變化，梁的頻率隨長(zhǎng)寬比的增大而增大，并且隨著頻率階數(shù)的增加，頻率隨長(zhǎng)寬比的變化更加明顯.另外，隨著長(zhǎng)寬比的增大，窄板的頻率逐漸接近于梁的頻率，當(dāng)長(zhǎng)寬比等于14.5 時(shí)，以窄板為基礎(chǔ)，窄板和梁的第一階頻率的相對(duì)誤差小于10%.

圖7 梁和窄板的頻率隨長(zhǎng)寬比的變化Fig.7 The frequencies of the beam and the panel vary with the aspect ratios

選取節(jié)點(diǎn)數(shù)N為21，圖2～圖7 中也表示了復(fù)模態(tài)法和微分求積法的比較.從中可以看出，解析方法和數(shù)值方法吻合較好，這也驗(yàn)證了解析結(jié)果的正確性.

圖8 窄板和梁的軸速和剛度對(duì)一階固有頻率的影響Fig.8 The influence of axial speed and the stiffness of the panel and the beam on the first order natural frequency

圖8 窄板和梁的軸速和剛度對(duì)一階固有頻率的影響(續(xù))Fig.8 The influence of axial speed and the stiffness of the panel and the beam on the first order natural frequency(continued)

給定c=0.27，圖8 表示窄板和梁的軸速和剛度對(duì)一階固有頻率的影響.在軸速為0，剛度為1 時(shí)，第一階固有頻率最大；隨著軸速的增大以及剛度的減小，梁先達(dá)到失穩(wěn)狀態(tài)，即當(dāng)軸速為14.8 m/s 和剛度為0.15 時(shí)，梁的頻率先降為0，并且在軸速為18.8 和剛度為0.15 時(shí)開(kāi)始失穩(wěn)，繼續(xù)增大速度和減小剛度，頻率逐漸增大；而窄板的軸速為18.6 m/s 和剛度為0.1 時(shí)，頻率降為0.軸速和剛度對(duì)梁的第一階固有頻率的影響大于對(duì)窄板的第一階固有頻率的影響.

給定ξ=4,h=0.01 m,P=6750 N,E=207 GPa和μ=0.3,圖9 表示阻尼系數(shù)和軸速對(duì)窄板和梁的第一階固有頻率的影響.當(dāng)速度很大時(shí)，隨著阻尼的變化，窄板和梁的第一階固有頻率幾乎不變；當(dāng)速度很小時(shí)，隨著阻尼的變化，窄板的第一階固有頻率幾乎不變，而梁的頻率逐漸減小，但減小幅度很小.

圖9 窄板和梁的阻尼和軸速對(duì)一階固有頻率的影響Fig.9 The influence of damping and the axial speed of the panel and the beam on the first order natural frequency

圖10 窄板和梁的阻尼和剛度對(duì)一階固有頻率的影響Fig.10 The influence of damping and stiffness of the panel and the beam on the first order natural frequency

給定γ=1 m/s，圖10 表示了阻尼和剛度對(duì)窄板和梁的第一階固有頻率的影響.阻尼一定時(shí)，窄板和梁的第一階固有頻率隨著剛度的增大而增大且幅度比較大；剛度一定時(shí)，窄板和梁的第一階固有頻率隨著阻尼的增大而減小且幅度比較??；隨著剛度的變化，阻尼對(duì)窄板和梁的第一階固有頻率的影響都比較??；隨著阻尼的變化，不同的剛度對(duì)窄板和梁的第一階固有頻率的影響相差較小.所以剛度對(duì)第一階固有頻率的影響大于阻尼對(duì)第一階固有頻率的影響.

給定h=0.01 m，P=6750 N，E=207 GPa 和μ=0.3，圖11 表示長(zhǎng)寬比和軸速對(duì)窄板和梁的第一階固有頻率的影響.當(dāng)軸速一定時(shí)，窄板和梁的頻率隨著長(zhǎng)寬比的增大而減小，且長(zhǎng)寬比小于2.5 時(shí)，長(zhǎng)寬比對(duì)頻率的影響很大，大于2.5 時(shí)，長(zhǎng)寬比對(duì)頻率的影響逐漸減小；隨著長(zhǎng)寬比和速度的增大，梁先達(dá)到失穩(wěn)狀態(tài).

圖11 窄板和梁的長(zhǎng)寬比和軸速對(duì)一階固有頻率的影響Fig.11 The influence of the aspect ratio and axial speed of the panel and the beam on the first order natural frequency

給定h=0.01 m，P=6750 N，E=207 GPa 和μ=0.3，圖12 表示了窄板和梁的第一階固有頻率的相對(duì)誤差隨著長(zhǎng)寬比和軸速的變化情況.當(dāng)軸速一定且大于12.6 m/s 小于14 m/s 時(shí)，相對(duì)誤差隨著長(zhǎng)寬比的增大而增大；小于12.6 m/s 時(shí)，相對(duì)誤差隨著長(zhǎng)寬比的增大而減小.當(dāng)長(zhǎng)寬比達(dá)到22.9 以及軸速小于1.2 m/s，相對(duì)誤差小于0.05；當(dāng)長(zhǎng)寬比大于22.9，誤差小于0.05 時(shí)，軸速的范圍逐漸增大到5.1 m/s.當(dāng)長(zhǎng)寬比較大時(shí)，軸速對(duì)相對(duì)誤差的影響比長(zhǎng)寬比小的時(shí)候大.

圖12 窄板和梁的長(zhǎng)寬比和剛度對(duì)一階固有頻率的相對(duì)誤差的影響Fig.12 The influence of the aspect ratio and stiffness of the panel and the beam on the relative error of first order natural frequency

4 結(jié)論

本文研究的目的是針對(duì)不同的物理參數(shù)，尋找合適的力學(xué)模型，以簡(jiǎn)化計(jì)算過(guò)程，更加有利于振動(dòng)理論的研究.采用復(fù)模態(tài)方法求解了板、窄板和梁這3 種模型的固有頻率和模態(tài)函數(shù)，并通過(guò)微分求積法對(duì)復(fù)模態(tài)法所得的結(jié)果進(jìn)行驗(yàn)證，分析了軸速和長(zhǎng)寬比對(duì)前四階固有頻率的影響，采用三維圖的形式著重分析了軸速、阻尼、長(zhǎng)寬比和剛度對(duì)頻率的影響以及軸速和長(zhǎng)寬比對(duì)窄板和板的第一階固有頻率的相對(duì)誤差的影響.通過(guò)分析發(fā)現(xiàn)：當(dāng)其他參數(shù)一定時(shí)，軸速對(duì)梁，窄板和模態(tài)函數(shù)為Wn1時(shí)的板的頻率的影響比較大，而對(duì)模態(tài)函數(shù)為Wn2和Wn3時(shí)的板的頻率影響比較小；梁、窄板和模態(tài)函數(shù)為Wn1時(shí)的板的頻率與長(zhǎng)寬比是反比關(guān)系，而模態(tài)函數(shù)為Wn2和Wn3時(shí)的板的頻率先減小后增大，且在長(zhǎng)寬比為1.6 時(shí)出現(xiàn)轉(zhuǎn)折點(diǎn)；窄板和模態(tài)函數(shù)為Wn1時(shí)的板的頻率變化相同，這也說(shuō)明了窄板是板的簡(jiǎn)化形式；當(dāng)速度很小時(shí)，阻尼對(duì)梁的影響大于窄板的，且在各參數(shù)變化時(shí)，阻尼對(duì)第一階固有頻率的影響很??；長(zhǎng)寬比很小時(shí)，對(duì)窄板和梁的第一階固有頻率的影響很大；當(dāng)長(zhǎng)寬大于22.9 且軸速較小時(shí)，窄板模型可以簡(jiǎn)化為梁的模型，即復(fù)雜模型可以轉(zhuǎn)化為簡(jiǎn)單模型.