張?zhí)扃?，?力，羅雁云，吳 尚

（同濟(jì)大學(xué)鐵道與城市軌道交通研究院，上海201804）

隨著軌道交通的快速發(fā)展，高架線作為一種節(jié)約土地資源、造價(jià)低于地下線的線路形式，在軌道交通領(lǐng)域內(nèi)的應(yīng)用不斷增加［1］。箱梁振動(dòng)產(chǎn)生的結(jié)構(gòu)噪聲主要為200 Hz 以下的低頻噪聲［2］，低頻噪聲具有衰減慢、傳播距離遠(yuǎn)的特點(diǎn)，由此引發(fā)的高架線附近居民的身體健康和煩惱度問(wèn)題日益突出［3-5］。

目前研究者大多采用有限元法［6-7］建立車(chē)輛-軌道-箱梁有限元模型，將軌道不平順作為激勵(lì)，模擬箱梁系統(tǒng)的動(dòng)力響應(yīng)。對(duì)于箱梁結(jié)構(gòu)噪聲輻射問(wèn)題目前主要采用邊界元法［8-10］，將仿真得到的箱梁結(jié)構(gòu)豎向振動(dòng)響應(yīng)作為邊界條件導(dǎo)入到邊界元模型中，計(jì)算箱梁結(jié)構(gòu)噪聲；混合有限元-統(tǒng)計(jì)能量法［11］也常用來(lái)預(yù)測(cè)箱梁結(jié)構(gòu)噪聲?，F(xiàn)有的軌道交通高架箱梁結(jié)構(gòu)振動(dòng)輻射噪聲的仿真分析較少采用有限元法。原因在于：與邊界元相比，有限元需要對(duì)空間和時(shí)間進(jìn)行離散處理，網(wǎng)格密度較大、單元數(shù)目較多，導(dǎo)致計(jì)算速度較慢，但由于本研究對(duì)象為低頻噪聲，對(duì)網(wǎng)格密度的要求不高，因此可以采用有限元-無(wú)限元法。此外，現(xiàn)有研究對(duì)箱梁結(jié)構(gòu)噪聲的模擬很少進(jìn)行各板件振動(dòng)輻射噪聲聲壓貢獻(xiàn)的仿真以及從定量角度分析梁側(cè)噪聲的來(lái)源，而分析梁側(cè)噪聲的貢獻(xiàn)源，有助于針對(duì)性地提出減振降噪措施。

基于30 m 雙線混凝土簡(jiǎn)支箱梁振動(dòng)和結(jié)構(gòu)噪聲現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)，建立了車(chē)輛-軌道-箱梁有限元模型和箱梁振動(dòng)-輻射噪聲有限元-無(wú)限元模型。對(duì)列車(chē)運(yùn)行條件下的箱梁各板件1～200 Hz 頻帶內(nèi)的振動(dòng)和輻射噪聲進(jìn)行仿真，對(duì)單個(gè)板件在行車(chē)側(cè)25 m×13 m 聲場(chǎng)內(nèi)的噪聲聲壓貢獻(xiàn)進(jìn)行計(jì)算，并分析了梁側(cè)低頻結(jié)構(gòu)噪聲的來(lái)源和空間分布特性。

1 車(chē)輛-軌道-箱梁耦合振動(dòng)

1.1 車(chē)輛-軌道-箱梁有限元模型

1.1.1 基本假設(shè)

由于列車(chē)運(yùn)行產(chǎn)生的振動(dòng)是隨機(jī)的，輪對(duì)引起的鋼軌振動(dòng)在輪對(duì)離開(kāi)該點(diǎn)10 個(gè)扣件前后可以忽略，因此僅考慮一節(jié)列車(chē)作用下軌道、箱梁的動(dòng)力響應(yīng)。此外，考慮到鋼軌邊界對(duì)模型動(dòng)力響應(yīng)計(jì)算的影響，車(chē)輪與鋼軌端部距離最小值不能低于30 m，建立的鋼軌長(zhǎng)度為90 m［12］。由于橋墩質(zhì)量較大，列車(chē)荷載作用下的振動(dòng)響應(yīng)較小，因此產(chǎn)生的結(jié)構(gòu)噪聲可忽略不計(jì)。在建立有限元模型時(shí)不考慮橋墩，直接將梁體與地面連接［13］。

1.1.2 參數(shù)設(shè)置

車(chē)輛參數(shù)參照地鐵B型車(chē)，鋼軌為標(biāo)準(zhǔn)60軌；扣件采用彈簧-阻尼單元進(jìn)行模擬，垂向剛度為5×107N·m-1、阻尼為1×104N·s·m-1。基于輪軌接觸的基本理論，采用非線性赫茲接觸模型計(jì)算輪軌法向接觸力，切向摩擦和蠕滑行為則用摩擦系數(shù)法描述。選擇美國(guó)六級(jí)譜作為模型的激勵(lì)，采用三角級(jí)數(shù)法生成軌道高度不平順值［14］，如圖1所示，并將該值對(duì)應(yīng)鋼軌長(zhǎng)度輸入到模型中。

圖1 軌道高低不平順值Fig.1 High and low irregularity of track

箱梁為30 m跨度混凝土簡(jiǎn)支箱梁，采用三維實(shí)體模型，尺寸按照實(shí)際工況設(shè)置，如圖2所示。箱梁彈性模量為3.5×104MPa，密度為2.5×103kg·m-3，泊松比為0.2。兩端邊界條件設(shè)置中僅約束縱向和橫向位移，不約束垂向位移。利用離散的彈簧-阻尼單元模擬箱梁支座，僅考慮垂向剛度1.26×109N·m-1與阻尼2.04×105N·s·m-1。

圖2 箱梁橫截面（單位：mm）Fig.2 Cross section of box girder (unit:mm)

1.2 箱梁振動(dòng)響應(yīng)

某城市軌道交通30 m 跨度雙線混凝土簡(jiǎn)支箱梁跨中橫截面如圖2所示。箱梁底板距地面9 m，橋上無(wú)聲屏障，軌道結(jié)構(gòu)為普通整體道床，采用WJ-2A扣件，運(yùn)營(yíng)車(chē)輛為6節(jié)編組B型車(chē)，通過(guò)平均速度為67.9 km·h-1。在頂板處布置振動(dòng)加速度傳感器，在底板、腹板和翼板處分別布置振動(dòng)加速度傳感器和傳聲器，如圖2 中V1―V4 和N2―N4 所示。圖3為根據(jù)實(shí)際工況采用有限元軟件建立的仿真模型。

圖3 車(chē)輛-軌道-箱梁有限元模型Fig.3 Finite element model of vehicle-track-box girder

表1和圖4分別為實(shí)測(cè)和仿真得到的1～200 Hz內(nèi)箱梁各部分振動(dòng)加速度級(jí)和倍頻程圖。從圖4可以得到以下結(jié)果：由于未考慮多節(jié)列車(chē)通過(guò)的附加作用，仿真結(jié)果略小于實(shí)測(cè)結(jié)果，但很好地模擬了各板件在1～200 Hz內(nèi)的振級(jí)大小關(guān)系，均為底板＞頂板＞翼板＞腹板；仿真結(jié)果較好地體現(xiàn)了振動(dòng)的頻段特性，底板振動(dòng)加速度級(jí)在40～63 Hz頻段內(nèi)出現(xiàn)全局峰值，在5～8 Hz、20～25 Hz頻段附近出現(xiàn)局部峰值，在100 Hz左右存在局部振動(dòng)；翼板振動(dòng)加速度級(jí)在100 Hz左右出現(xiàn)最大值，在5～8 Hz、20～25 Hz和40～63 Hz頻段內(nèi)存在局部振動(dòng)。這說(shuō)明，對(duì)于箱梁振動(dòng)仿真，所建立的車(chē)輛-軌道-箱梁有限元模型具有良好的精度。

表1 各板件振動(dòng)加速度級(jí)仿真值和實(shí)測(cè)值Tab.1 Simulation and measurement values of vibration acceleration level of each plate

圖4 各板件振動(dòng)實(shí)測(cè)和仿真倍頻程Fig.4 Vibration measurement and simulation octave of each plate

2 箱梁振動(dòng)輻射噪聲

2.1 箱梁振動(dòng)輻射噪聲有限元-無(wú)限元理論

聲學(xué)無(wú)限元技術(shù)是一種基于半解析的方法。將聲學(xué)主控方程在球形或橢球形坐標(biāo)系下展開(kāi)，通過(guò)級(jí)數(shù)疊加的形式來(lái)描述橢球面上的聲學(xué)量，然后與有限元輻射邊界匹配在一起，可以滿(mǎn)足無(wú)反射邊界條件［15］。在模擬無(wú)限流場(chǎng)時(shí)，采用聲無(wú)限元技術(shù)來(lái)避免聲波反射對(duì)計(jì)算結(jié)果的影響，該方法可根據(jù)不同需求減小有限元聲場(chǎng)模型，降低建模和計(jì)算成本。

借助有限元軟件模擬箱梁輻射的結(jié)構(gòu)噪聲，可避免由多軟件交叉導(dǎo)致的文件在不同軟件之間轉(zhuǎn)化所帶來(lái)的問(wèn)題?？紤]到本研究關(guān)注的頻率上限為200 Hz，屬于低頻噪聲，因而有限元網(wǎng)格密度不會(huì)太大。與邊界元法相比，無(wú)限元法能夠根據(jù)模型需求改變有限元聲場(chǎng)的大小，從而降低建模和計(jì)算成本，并且兩者計(jì)算結(jié)果相差不多［16］。

2.2 箱梁結(jié)構(gòu)振動(dòng)輻射噪聲仿真模型

建立的箱梁結(jié)構(gòu)振動(dòng)輻射噪聲有限元-無(wú)限元模型如圖5所示。模型主要由三部分組成，即聲-固耦合交界面（箱梁外輪廓）、無(wú)限邊界（箱梁輪廓外的橢圓柱面，是箱梁結(jié)構(gòu)振動(dòng)輻射聲場(chǎng)的外邊界）、空氣（兩邊界之間的填充）。所關(guān)注的頻率上限fmax為200 Hz，因而網(wǎng)格尺寸L根據(jù)L≤c/(6fmax)（c 為聲音在介質(zhì)中的傳播速度，取340 m·s-1）計(jì)算可得網(wǎng)格單元長(zhǎng)度不大于0.28 m［17］。

圖5 箱梁結(jié)構(gòu)振動(dòng)輻射噪聲仿真模型Fig.5 Simulation model of box girder structureborne vibration-radiation noise

將第1.2 節(jié)中仿真得到的箱梁振動(dòng)輸入到有限元-無(wú)限元模型中，可得到各板件近場(chǎng)（對(duì)應(yīng)實(shí)測(cè)測(cè)點(diǎn)）噪聲1～200 Hz 聲壓級(jí)和倍頻程圖，分別如表2和圖6所示?？梢钥闯?，與實(shí)測(cè)對(duì)比，仿真得到的各板件附近噪聲聲壓級(jí)大小規(guī)律與實(shí)測(cè)一致，均為底板＞腹板＞翼板，并且聲壓級(jí)的數(shù)量級(jí)一致；頻譜特征基本相同，在50 Hz 左右出現(xiàn)全局幅值，在5～8 Hz、20～25 Hz 頻段以及100 Hz 均存在局部峰值。由此可知，所建立的有限元-無(wú)限元模型可以很好地模擬板件振動(dòng)輻射噪聲。

2.3 箱梁各板件振動(dòng)輻射噪聲仿真模型

為得到箱梁各板件在梁側(cè)的輻射噪聲，以頂板為例，如圖7 所示，將頂板處的交界面作為聲-固耦合輸入，而其他板件的外輪廓交界面設(shè)置為全反射，此時(shí)計(jì)算得到的輻射聲場(chǎng)即為頂板的輻射噪聲。其他板件的輻射噪聲計(jì)算方法與之類(lèi)似。

表2 各板件附近噪聲聲壓級(jí)仿真值和實(shí)測(cè)值Tab.2 Simulation and measurement values of noise pressure level of each plate

圖6 各板件附近噪聲實(shí)測(cè)和仿真倍頻程Fig.6 Near-field noise measurement and simulation octave of each plate

圖7 板件輻射噪聲模型（以頂板為例）Fig.7 Plate radiation noise model (taking top plate as an example)

圖8 為計(jì)算得到的頂板振動(dòng)在各板件附近（距各板件中心0.05 m）的輻射噪聲頻譜?？梢钥闯?，頂板處的結(jié)構(gòu)噪聲在各頻率處明顯大于在其他板件處的噪聲，由此證明采用此方法可以計(jì)算得到單個(gè)板件振動(dòng)輻射噪聲。

圖8 頂板振動(dòng)在箱梁各板件處的輻射噪聲頻譜Fig.8 Radiation noise spectrum of top plate vibration at each plate of box girder

2.4 板件聲壓貢獻(xiàn)

混凝土箱梁可以看成由多塊矩形板件組成，對(duì)于箱梁附近的場(chǎng)點(diǎn)，可求得箱梁在場(chǎng)點(diǎn)處的總聲壓p。為計(jì)算各板件的振動(dòng)對(duì)場(chǎng)點(diǎn)總聲壓貢獻(xiàn)，采用聲學(xué)貢獻(xiàn)系數(shù)Dc［11，18］，計(jì)算式如下所示：

式中：p*為p的共軛復(fù)數(shù)；pc為構(gòu)件在場(chǎng)點(diǎn)的聲壓；Re指取實(shí)部。

3 梁側(cè)低頻噪聲源分析

為了分析梁側(cè)低頻結(jié)構(gòu)噪聲的主要來(lái)源，從而有針對(duì)性地提出降噪措施，在箱梁跨中截面呈網(wǎng)格狀布置59個(gè)場(chǎng)點(diǎn)，共6列10行，如圖9所示。行B與軌面平齊；行C與腹板中心平行；行D平行于底板噪聲測(cè)點(diǎn)，與底板垂向距離為0.05 m；行J 位于地面，與底板垂直距離為9 m；其余行均為1.5 m等間距布置；列I 位于箱梁中心線處，以5 m 為間距向列車(chē)運(yùn)行一側(cè)布置5列場(chǎng)點(diǎn)。

圖9 梁側(cè)場(chǎng)點(diǎn)位置（單位：mm）Fig.9 Location of the field on beam side (unit:mm)

3.1 聲壓貢獻(xiàn)云圖

箱梁各板塊在梁側(cè)的聲壓貢獻(xiàn)云圖如圖10 所示。對(duì)每個(gè)板件振動(dòng)在梁側(cè)25 m 范圍內(nèi)產(chǎn)生的噪聲（1～200 Hz）進(jìn)行分析，得到以下結(jié)論：

（1）由圖10a可知，底板對(duì)箱梁正下方區(qū)域影響最大，聲壓貢獻(xiàn)最大可達(dá)100%。此外，底板振動(dòng)對(duì)結(jié)構(gòu)噪聲的主要控制區(qū)域在底板下方空間約30°的范圍內(nèi)，如圖10a中虛線所示，在此空間內(nèi)底板對(duì)場(chǎng)點(diǎn)噪聲的聲壓貢獻(xiàn)大于50%。以虛線為界，底板的聲壓貢獻(xiàn)在斜上方場(chǎng)點(diǎn)區(qū)域逐漸減小，直至頂板附近，聲壓貢獻(xiàn)可幾乎忽略不計(jì)，而且底板對(duì)近地面場(chǎng)點(diǎn)的聲壓貢獻(xiàn)大于近箱梁場(chǎng)點(diǎn)的聲壓貢獻(xiàn)。

（2）腹板振動(dòng)對(duì)梁側(cè)空間內(nèi)聲場(chǎng)的主要影響區(qū)域是一條從腹板開(kāi)始斜向下約40°的窄帶（如圖10b中點(diǎn)劃線所在區(qū)域所示），聲壓貢獻(xiàn)約為18%；腹板聲壓貢獻(xiàn)以該窄帶為對(duì)稱(chēng)軸，向兩側(cè)區(qū)域遞減。在窄帶上方區(qū)域，聲壓貢獻(xiàn)減小的幅度較?。环粗谡瓗路絽^(qū)域，聲壓貢獻(xiàn)減小得較快。在梁底板正下方，可以忽略腹板的影響。

（3）由圖10c 可以看出，在頂板上方的區(qū)域，聲壓貢獻(xiàn)大于100%，可見(jiàn)頂板對(duì)此區(qū)域的場(chǎng)點(diǎn)聲壓起主要作用，并且頂板輻射聲壓超過(guò)整體輻射聲壓，說(shuō)明板件振動(dòng)輻射的噪聲在傳遞至該區(qū)域的過(guò)程中，發(fā)生了干涉現(xiàn)象；在頂板邊緣的斜上方區(qū)域，頂板的聲壓貢獻(xiàn)大于50%，說(shuō)明在此區(qū)域聲場(chǎng)也是頂板振動(dòng)的主要作用范圍，主要原因?yàn)槁暤睦@射。從圖10c中50%等值線開(kāi)始（約為20°傾角），頂板的聲壓貢獻(xiàn)沿順時(shí)針?lè)较蚩焖俳档停诘装逭路絽^(qū)域聲壓貢獻(xiàn)減為零。

（4）翼板在梁側(cè)聲場(chǎng)的主要影響范圍為以翼板為切線的圓形區(qū)域，如圖10d所示，在這一范圍內(nèi)翼板的聲壓貢獻(xiàn)為50%～70%；在此區(qū)域外，以該圓形區(qū)域?yàn)橹行?，翼板的影響逐漸減小，在頂板上方和聲場(chǎng)右上方區(qū)域聲壓貢獻(xiàn)減為零；同時(shí)，在圓形區(qū)域下方，在圖10d 中點(diǎn)劃線方向（近似垂直于地面）翼板的聲壓貢獻(xiàn)變化較小，僅從50%降低至40%左右。

此外，箱梁各板件在不同頻率下聲壓貢獻(xiàn)可能有所不同，因此有必要對(duì)此進(jìn)行分析。從第2.2節(jié)的仿真和實(shí)測(cè)結(jié)果可知，各板件振動(dòng)輻射噪聲的峰值基本在40～50 Hz頻段內(nèi)，在100 Hz處出現(xiàn)了較大的局部峰值，因此分析箱梁各板件在40～50 Hz頻段內(nèi)和100 Hz處的梁側(cè)聲場(chǎng)聲壓貢獻(xiàn)，如圖11和圖12所示。

綜合圖10 和圖11、圖12 可以看出：除了個(gè)別區(qū)域由于發(fā)生了聲波的干涉導(dǎo)致局部聲壓分布規(guī)律發(fā)生變化外，各板件在峰值40～50 Hz 頻段內(nèi)、峰值100 Hz 處與1～200 Hz 頻段內(nèi)的梁側(cè)聲場(chǎng)聲壓貢獻(xiàn)分布規(guī)律基本一致。

在3 個(gè)頻段內(nèi)，底板對(duì)梁側(cè)聲場(chǎng)的最大聲壓貢獻(xiàn)均達(dá)到了90%以上；在40～50 Hz頻段內(nèi)，距箱梁中心線20 m的近地面處出現(xiàn)了聲波干涉；在100 Hz處，底板振動(dòng)產(chǎn)生的結(jié)構(gòu)噪聲在距箱梁中心線25 m的近地面以及距地面9 m處出現(xiàn)了聲波干涉。

對(duì)于腹板振動(dòng)而言，在40～50 Hz 頻段內(nèi)、100 Hz 處的聲壓貢獻(xiàn)最大值分別大于25%和180%，大于在1～200 Hz 頻段內(nèi)的最大聲壓貢獻(xiàn)；在40～50 Hz頻段內(nèi)，聲波干涉出現(xiàn)在了距箱梁中心線20 m的近地面處；在100 Hz處，距箱梁中心線20 m、距地面3 m和9 m處出現(xiàn)了聲波干涉。

頂板振動(dòng)在2個(gè)峰值頻率處的聲壓貢獻(xiàn)最大值（250%）同樣大于在1～200 Hz 頻段內(nèi)（140%）；在2個(gè)峰值頻率處，聲波干涉均出現(xiàn)在了距箱梁中心線25 m、距地面11 m處。

翼板振動(dòng)在40～50 Hz 頻段內(nèi)的聲壓貢獻(xiàn)云圖與在1～200 Hz頻段內(nèi)的基本一致，并且聲壓貢獻(xiàn)的最大值均在70%以上；在100 Hz 處，聲波干涉出現(xiàn)在了距箱梁中心線5 m、20 m 的近地面處以及距箱梁中心線20 m、距地面9 m處，并且聲壓貢獻(xiàn)的最大值大于80%。

圖11 40～50 Hz頻段內(nèi)各板件聲壓貢獻(xiàn)云圖Fig.11 Sound pressure contribution coutour of each plate from 40 Hz to 50 Hz

3.2 各板件輻射聲場(chǎng)的空間分布特性

在4個(gè)板件中，腹板聲壓貢獻(xiàn)最小，在考慮降噪措施時(shí)可以不予重點(diǎn)考慮，并且按照箱梁各板件在1～200 Hz頻段內(nèi)的聲壓貢獻(xiàn)大小關(guān)系，箱梁一側(cè)基本可以分為3個(gè)區(qū)域，如圖13所示。

（1）在底板正下方及斜下方30°區(qū)域內(nèi)（區(qū)域1），底板振動(dòng)對(duì)場(chǎng)點(diǎn)噪聲起主要作用，并且各個(gè)板件的聲壓貢獻(xiàn)大小順序?yàn)榈装澹疽戆澹靖拱澹卷敯濉?/p>

（2）在軌面正上方（區(qū)域2-1）及腹板斜上方20°區(qū)域（區(qū)域2-2），頂板振動(dòng)對(duì)場(chǎng)點(diǎn)聲壓貢獻(xiàn)最大（均大于50%，并且在箱梁正上方154°范圍內(nèi)（區(qū)域2-1）大于100%），其次為翼板（約為20%～40%）、腹板（約為10%～20%），底板最小，可忽略不計(jì)。

（3）在上述2個(gè)區(qū)域以外的空間范圍（區(qū)域3）內(nèi)，底板和翼板振動(dòng)聲壓貢獻(xiàn)基本相當(dāng)（約為20%～50%），大于腹板（約為20%），頂板最?。ㄐ∮?0%）。

綜合圖10和圖13分析可得：

圖12 100 Hz處各板件聲壓貢獻(xiàn)云圖Fig.12 Sound pressure contribution coutour of each plate at 100 Hz

圖13 聲場(chǎng)區(qū)域劃分（單位：m）Fig.13 Sound field division(unit:m)

（1）從與箱梁中心線距離的角度來(lái)看，近場(chǎng)聲壓主要受底板振動(dòng)的影響，其次翼板，略大于頂板和腹板；遠(yuǎn)場(chǎng)噪聲主要由底板和頂板的振動(dòng)決定，大于翼板，腹板最小。

（2）從距地面高度的角度來(lái)看，近地面區(qū)域（距地面0～4 m）噪聲各板件聲壓貢獻(xiàn)大小順序?yàn)椋旱装暹h(yuǎn)大于翼板，腹板次之，頂板最小。對(duì)于箱梁附近聲場(chǎng)（箱梁底面以下范圍），板件聲壓貢獻(xiàn)大小順序?yàn)榈装澹疽戆澹卷敯澹靖拱濉Ｏ淞喉敯逡韵?、底板以上區(qū)域內(nèi)，頂板聲壓貢獻(xiàn)略大于翼板，兩者起主要作用，而底板和腹板聲壓貢獻(xiàn)基本在10%～20%；對(duì)于頂板以上聲場(chǎng)，頂板聲壓貢獻(xiàn)基本在50%以上，頂板正上方聲壓貢獻(xiàn)甚至大于100%，遠(yuǎn)大于其他各板件。

板的法向振動(dòng)和聲輻射效率是決定輻射噪聲的主要因素，從第1.2節(jié)的仿真和實(shí)測(cè)分析中可知，底板振動(dòng)最大，并且由于底板面積大于腹板和翼板，振動(dòng)輻射的噪聲較大，因此底板振動(dòng)在底板以下區(qū)域起主要作用。頂板的法向振動(dòng)略小于底板，面積大于底板，但由于箱梁本身的遮蔽作用，頂板振動(dòng)輻射的噪聲難以繞射至底板附近及下方區(qū)域。腹板的法向振動(dòng)小于其他板件，因此對(duì)場(chǎng)點(diǎn)聲壓的影響并不明顯。

4 結(jié)論

（1）采用有限元-無(wú)限元相結(jié)合的方法計(jì)算箱梁結(jié)構(gòu)噪聲具有良好的精度，而且采用同一有限元軟件可以避免多軟件交叉所帶來(lái)的問(wèn)題。

（2）在1～200 Hz頻段內(nèi)，腹板對(duì)整個(gè)聲場(chǎng)的聲壓貢獻(xiàn)均小于20%，在4個(gè)板件中，腹板聲壓貢獻(xiàn)最小。底板正下方及斜下方30°聲場(chǎng)內(nèi)為底板結(jié)構(gòu)噪聲的主要影響區(qū)域，聲壓貢獻(xiàn)達(dá)到50%～100%。在頂板正上方及斜上方20°聲場(chǎng)內(nèi)，頂板起主要控制作用，聲壓貢獻(xiàn)均在50%以上。在前述兩區(qū)域外，底板和翼板是結(jié)構(gòu)噪聲的主要來(lái)源，兩者的聲壓貢獻(xiàn)之和達(dá)到60%～80%。

（3）在輻射噪聲的峰值頻段40～50 Hz 及局部峰值頻率100 Hz 處，各板件在梁側(cè)聲場(chǎng)的聲壓貢獻(xiàn)分布規(guī)律與在1～200 Hz頻段基本一致，區(qū)別為在距箱梁中心線20～30 m的近地面處以及距地面9 m處發(fā)生了聲波干涉。

（4）在1～200 Hz頻段內(nèi)，近場(chǎng)聲壓主要受底板的影響（50%以上），其次是翼板，略大于頂板和腹板。各板件的輻射噪聲在遠(yuǎn)場(chǎng)場(chǎng)點(diǎn)聲壓貢獻(xiàn)大小順序?yàn)椋旱装搴晚敯宕笥谝戆?，略大于腹板。?duì)于近地面場(chǎng)點(diǎn)，各板件聲壓貢獻(xiàn)大小順序?yàn)椋旱装?翼板＞腹板＞頂板。近箱梁場(chǎng)點(diǎn)（底板以下），聲壓貢獻(xiàn)大小順序?yàn)榈装澹疽戆澹卷敯澹靖拱?。箱梁同一高度，頂板聲壓貢獻(xiàn)略大于翼板，兩者起主要作用，而底板和腹板的聲壓貢獻(xiàn)幾乎可以忽略。頂板以上空間，頂板起主要作用，并且聲壓遠(yuǎn)大于其他板件。