王飛，邊會(huì)媛，趙倫，俞軍，譚成仟

（1. 長(zhǎng)安大學(xué)地質(zhì)工程與測(cè)繪學(xué)院，西安 710064；2. 西安科技大學(xué)地質(zhì)與環(huán)境學(xué)院，西安 710054；3. 中國(guó)石油勘探 開發(fā)研究院，北京 100083；4. 西安石油大學(xué)地球科學(xué)與工程學(xué)院，西安 710065）

0 引言

讓納若爾油田位于哈薩克斯坦濱里海盆地東緣，是一大型復(fù)雜碳酸鹽巖油氣田，主要采用注水方式進(jìn)行開發(fā)，目前該油田已進(jìn)入含水快速上升期。因大量水淹層的存在導(dǎo)致測(cè)井解釋困難，部分新井誤射水淹層，剛投產(chǎn)就水淹，嚴(yán)重影響了油層的正常開采。

水淹層是油田注水開發(fā)中后期普遍存在的問題，國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)水淹機(jī)理進(jìn)行了大量研究，取得了一定的成果。趙文杰[1]認(rèn)為當(dāng)注入水電阻率不同時(shí)，砂巖儲(chǔ)集層電阻率與含水飽和度之間的關(guān)系存在明顯差異，當(dāng)注入水與地層水電阻率比值大于2.5 時(shí)，曲線形態(tài)為U型，當(dāng)注入水與地層水電阻率比值小于2.5 時(shí)，曲線單調(diào)遞減；范宜仁等[2]認(rèn)為在巖石束縛水飽和度、殘余油氣飽和度及注入水與地層水礦化度差異的影響下，曲線形態(tài)分為U 型與S 型；田中元等[3]認(rèn)為受注入水與地層水礦化度差異的影響，砂礫巖儲(chǔ)集層電阻率與含水飽和度之間呈現(xiàn)非對(duì)稱U、L 或∽型；俞軍等[4]研發(fā)了淡水—淡水聚合物—清水驅(qū)替過程與淡水—淡水聚合物—污水驅(qū)替過程中不同驅(qū)替階段水淹層定量解釋模型，并將該模型成功應(yīng)用于特高含水期水淹層測(cè)井解釋中；Liu 等[5]研究了不同溫度、礦化度條件下地層水電阻率規(guī)律，并利用電阻率重構(gòu)方法對(duì)水淹層進(jìn)行解釋，取得了較好效果；Yan 等[6]用數(shù)字巖心方法模擬了含水飽和度與電阻率之間的關(guān)系，并建立了地層含水率計(jì)算模型。

目前國(guó)內(nèi)外對(duì)儲(chǔ)集層水淹機(jī)理的研究主要以碎屑巖為研究目標(biāo)[7-13]，而碎屑巖與碳酸鹽巖儲(chǔ)集層在成巖過程和孔隙結(jié)構(gòu)上存在本質(zhì)區(qū)別，碳酸鹽巖儲(chǔ)集層導(dǎo)電機(jī)理復(fù)雜，不同類型儲(chǔ)集層水淹特征差異較大，開展不同類型碳酸鹽巖儲(chǔ)集層水淹機(jī)理研究，建立不同類型碳酸鹽巖儲(chǔ)集層水淹級(jí)別劃分標(biāo)準(zhǔn)對(duì)指導(dǎo)該類油田中后期開發(fā)意義重大，因此有必要探討碳酸鹽巖儲(chǔ)集層的水淹機(jī)理。哈薩克斯坦讓納若爾油田碳酸鹽巖儲(chǔ)集層以孔隙-裂縫為主，溶孔、溶洞并存，儲(chǔ)集層非均質(zhì)較強(qiáng)，儲(chǔ)集層類型復(fù)雜，具有很好的代表性，本文選擇該油田進(jìn)行碳酸鹽巖儲(chǔ)集層水淹機(jī)理研究。

1 研究區(qū)地質(zhì)概況

讓納若爾油田位于濱里海盆地東部，發(fā)育碳酸鹽巖儲(chǔ)集層（記為KT-Ⅱ儲(chǔ)集層），屬于中石炭統(tǒng)莫斯科階下亞階、巴什基爾階和下石炭統(tǒng)。本文以KT-Ⅱ?qū)訛檠芯繉佣危骄紫抖葹?0.6%，平均滲透率38.3×10?3μm2；該層段油藏1988 年投產(chǎn)，1992 年全面注水開發(fā)，2005 年開始加密調(diào)整，目前處于開發(fā)中后期，綜合含水率為42%。

KT-Ⅱ儲(chǔ)集層孔隙類型復(fù)雜，以粒間（溶）孔、體腔孔、粒內(nèi)孔為主，溶洞發(fā)育較少，裂縫類型較多，以縫合線、構(gòu)造縫和成巖縫為主。趙倫等[14]根據(jù)巖心分析資料將目的層段儲(chǔ)集層分為基質(zhì)孔隙型、裂縫型、裂縫孔隙型及復(fù)合型4 類。

2 實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)與原理

2.1 實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)

實(shí)驗(yàn)設(shè)備：主要包括巖心驅(qū)替、電阻率測(cè)量以及離心機(jī)等設(shè)備，實(shí)驗(yàn)中實(shí)施巖心驅(qū)替與電阻率聯(lián)測(cè)（見圖1），采用QuadTech 1715 數(shù)字電橋測(cè)定巖心電阻率。為了使發(fā)育裂縫的巖心實(shí)驗(yàn)中油水驅(qū)替更充分，油驅(qū)水造束縛水階段及水驅(qū)油后期采用URC-628 型超級(jí)巖心離心機(jī)（見圖2）通過控制轉(zhuǎn)子類型、轉(zhuǎn)速進(jìn)行油水驅(qū)替實(shí)驗(yàn)，通過高速數(shù)字相機(jī)、高強(qiáng)度連續(xù)光源，在巖心樣品旋轉(zhuǎn)時(shí)，獲得連續(xù)的油驅(qū)水樣品杯、水驅(qū)油樣品杯中液體界面圖像，進(jìn)而得到產(chǎn)量。

圖1 巖心驅(qū)替與電阻率聯(lián)測(cè)系統(tǒng)裝置圖

圖2 URC-628 型超級(jí)巖心離心機(jī)驅(qū)替裝置示意圖

實(shí)驗(yàn)巖心：取自讓納若爾油田KT-Ⅱ?qū)犹妓猁}巖，包括孔隙型、裂縫型、裂縫孔隙型與復(fù)合型樣品（見圖3），其中裂縫型和裂縫孔隙型樣品中的裂縫為天然 縫，復(fù)合型巖心樣品中的裂縫為人造縫。巖心基礎(chǔ)參數(shù)如表1 所示。

圖3 不同類型儲(chǔ)集層實(shí)驗(yàn)巖心照片

表1 巖石樣品基礎(chǔ)資料

孔隙型巖心實(shí)驗(yàn)步驟：①洗油、洗鹽、烘干并測(cè) 量其孔隙度；②用礦化度為80 000 mg/L 的等效地層水進(jìn)行抽空飽和；③將巖心裝入夾持器中，利用白油驅(qū)替直至飽和狀態(tài)，測(cè)量產(chǎn)水量和電阻率，并計(jì)算束縛水飽和度；④用礦化度為500 mg/L 的模擬地層水驅(qū)替飽和油的巖心樣品，測(cè)量并計(jì)算不同含水飽和度情況下巖心的電阻率和油水產(chǎn)量，直至無油排出為止；⑤重復(fù)步驟①—③，依次選用不同礦化度（4 000，40 000，80 000 mg/L）地層水，重復(fù)第④步。

發(fā)育裂縫的3 種巖心實(shí)驗(yàn)步驟：①同孔隙型巖心實(shí)驗(yàn)的第①步；②同孔隙型巖心實(shí)驗(yàn)的第②步；③將飽和水的巖心置于離心機(jī)的油驅(qū)水樣品杯中，并用白油充滿樣品杯，與轉(zhuǎn)子一起放置到離心機(jī)中開始實(shí)驗(yàn)，利用油水密度差將巖心中的自由水驅(qū)出，得到只含束縛水的飽和油巖心，測(cè)定巖心排出水的體積，計(jì)算束縛水飽和度；④采用數(shù)字電橋測(cè)定飽和油巖心的電阻率；⑤同孔隙型巖心實(shí)驗(yàn)的第④步，該步需要注意，受裂縫高滲透性的影響，此過程時(shí)間很短；⑥將樣品從夾持器中取出，放入離心機(jī)的水驅(qū)油樣品杯中，用500 mg/L 的地層水充滿樣品杯，利用反向轉(zhuǎn)子對(duì)樣品進(jìn)行離心實(shí)驗(yàn)，將巖心中的白油驅(qū)出；控制轉(zhuǎn)速，觀察白油產(chǎn)量增加0.05 mL 時(shí)停止離心，并計(jì)算此時(shí)巖心的含水飽和度，取出巖心并測(cè)定電阻率；⑦重復(fù)第⑥步，通過逐步提高轉(zhuǎn)速，得到不同含水飽和度情況下巖心的電阻率，直至無油排出為止；⑧重復(fù)步驟②—④，依次選用不同礦化度（4 000，40 000，80 000 mg/L）地層水，重復(fù)步驟⑤—⑦。

2.2 離心法油水兩相驅(qū)替原理

因裂縫型巖心中存在高滲通道，常規(guī)夾持器法驅(qū)替實(shí)驗(yàn)效果不理想，因此在油驅(qū)水造束縛水階段及水驅(qū)油后期采用離心法進(jìn)行實(shí)驗(yàn)。

將發(fā)育裂縫的巖心用礦化度80 000 mg/L 的地層水飽和后放入離心機(jī)油驅(qū)水樣品杯中，隨后用白油注滿樣品杯（見圖4a）并與轉(zhuǎn)子一起放置到離心機(jī)中（樣品杯橫放，轉(zhuǎn)子在水平面內(nèi)旋轉(zhuǎn)）。實(shí)驗(yàn)開始后，隨著離心機(jī)轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速的提高，巖心中的可動(dòng)水向遠(yuǎn)離轉(zhuǎn)子中心的方向運(yùn)移并從巖心流出，同時(shí)杯中白油填補(bǔ)孔隙空間，達(dá)到油驅(qū)水的效果（見圖4b）。因水比油的密度大，故杯中的小水滴在離心力作用下會(huì)逐漸遠(yuǎn)離轉(zhuǎn)子中心至杯底（見圖4c），且油水界面清晰并與水平面垂直 （見圖4d）。當(dāng)提高離心機(jī)轉(zhuǎn)速?zèng)]有水繼續(xù)產(chǎn)出時(shí)，視為巖心已達(dá)到飽和油狀態(tài)，實(shí)驗(yàn)結(jié)束。實(shí)時(shí)采集油水界面位置并計(jì)算產(chǎn)出水體積、巖心束縛水飽和度。

圖4 離心法油驅(qū)水原理圖

發(fā)育裂縫的巖心飽和油后，首先采用夾持器法進(jìn)行不同礦化度地層水驅(qū)油，并測(cè)定不同含水飽和度下的巖心電阻率。實(shí)驗(yàn)中裂縫中的白油很快被水驅(qū)出，并在巖心兩端形成低阻通路，巖心電阻率急劇下降，當(dāng)巖心中再無白油產(chǎn)出且注入水體積達(dá)到20 倍孔隙體積時(shí)，夾持器法水驅(qū)油結(jié)束。裂縫的高滲透性使巖心的基質(zhì)孔隙和溶孔溶洞中仍有部分可動(dòng)油未被驅(qū)出，因此利用離心法繼續(xù)水驅(qū)油實(shí)驗(yàn)。

將巖心放入水驅(qū)油樣品杯并用注入水充滿樣品杯（液體界面控制在量程范圍內(nèi)）（見圖5a），與轉(zhuǎn)子一起放置到離心機(jī)中（樣品杯橫放，轉(zhuǎn)子在水平面內(nèi)旋轉(zhuǎn)）開始實(shí)驗(yàn)。在離心力作用下，因水油密度差異，水進(jìn)入巖心驅(qū)替少量可動(dòng)油，水向遠(yuǎn)離轉(zhuǎn)子中心方向運(yùn)移驅(qū)替白油流出巖心（見圖5b）。在離心力與密度差雙重作用下，杯中白油向靠近轉(zhuǎn)子中心移動(dòng)聚集（見圖5c），形成與水平面垂直的清晰油水界面（見圖5d），實(shí)時(shí)采集油水界面位置，觀察白油產(chǎn)量增加0.05 mL時(shí)停止離心，計(jì)算巖心的含水飽和度，將巖心取出測(cè)定電阻率。隨后再次放置到離心機(jī)中，逐步提高轉(zhuǎn)速，重復(fù)上述操作，獲取不同含水飽和度下的巖心電阻率，當(dāng)提高離心機(jī)轉(zhuǎn)速?zèng)]有白油繼續(xù)產(chǎn)出時(shí)，視為巖心中可采白油全部采出，實(shí)驗(yàn)結(jié)束。

圖5 離心法水驅(qū)油原理圖

2.3 注入水對(duì)儲(chǔ)集層電性參數(shù)的影響

田中元等[3]認(rèn)為淡水注入過程中，原始地層水與注入水混合后不斷淡化，并且逐漸被注入水驅(qū)替出來，最后達(dá)到注入水的礦化度。兩種不同礦化度溶液以并聯(lián)導(dǎo)電的方式影響混合液電阻率，混合液電阻率可表示為：

圖6 為假設(shè)地層水電阻率為1 Ω·m，注入不同電阻率淡水條件下混合溶液電阻率與含水飽和度的理論關(guān)系曲線。由圖可見，水驅(qū)初期隨著含水飽和度的增大，混合溶液電阻率變化較??；當(dāng)巖心出口端見水后，隨著含水飽和度增大混合溶液電阻率快速上升；當(dāng)注入水完全置換孔隙中原始地層水后，混合溶液電阻率不再受含水飽和度變化的影響，其值與注入水電阻率相等。說明注入水的電阻率大小、注入程度等對(duì)混合液的電阻率均有重大影響。

圖6 注淡水條件下混合液電阻率曲線

3 水淹層電性響應(yīng)機(jī)理

分別用礦化度為500，4 000，40 000，80 000 mg/L的注入水驅(qū)替地層水礦化度為80 000 mg/L 的飽和油巖心，得到不同注入水礦化度、不同類型巖心條件下電阻率與含水飽和度的關(guān)系曲線（見圖7），可以看到其特征具有較大差異。

①孔隙型巖心（見圖7a）：當(dāng)注入低礦化度水（小于等于4 000 mg/L）時(shí)，巖心電阻率隨含水飽和度先降低后升高，曲線呈U 型，礦化度越低，U 型形態(tài)越明顯。其原因主要為水驅(qū)油初始階段淡水的注入使孔隙內(nèi)導(dǎo)電介質(zhì)增多，巖石電阻率降低，隨著含水飽和度的增大，注入水驅(qū)替油量增大，電阻率持續(xù)降低。當(dāng)含水飽和度超過臨界值（臨界值為拐點(diǎn)處含水飽和度）時(shí)，地層水淡化的影響超過了水驅(qū)油的影響，巖心內(nèi)淡化水的礦化度降低，巖心電阻率升高。當(dāng)注入水礦化度較高（大于4 000 mg/L）時(shí)，在驅(qū)替初始階 段同樣表現(xiàn)為隨含水飽和度的增大巖心電阻率減小，但隨著注入量的增加，地層水淡化的影響隨注入水礦化度的升高越來越弱，含水飽和度超過臨界值后巖心電阻率上升幅度越來越小，甚至不出現(xiàn)臨界值，體現(xiàn)不出地層水淡化的影響，曲線呈L 型。

圖7 不同類型儲(chǔ)集層含水飽和度與電阻率關(guān)系曲線

②裂縫型巖心（見圖7b）：巖心基質(zhì)的滲透性差，非均質(zhì)性強(qiáng)，主要儲(chǔ)集空間和滲流通道均為裂縫，束縛水飽和度高。當(dāng)注入低礦化度水時(shí)，水驅(qū)油初期，注入水取代裂縫中的白油，注入水增多，巖心電阻率降低；水驅(qū)油中后期，當(dāng)含水飽和度超過臨界值，淡化地層水在導(dǎo)電通路中起主導(dǎo)作用，巖心電阻率升高，曲線呈U 型；注入高礦化度水時(shí)，水驅(qū)油初期，注入水通過裂縫快速到達(dá)巖心出口，形成低阻通路，巖心電阻率快速下降；水驅(qū)油中后期，地層水淡化作用十分微弱，巖心電阻率下降速度趨緩，但不出現(xiàn)上升趨勢(shì)，曲線同樣呈L 型。裂縫型巖心因束縛水飽和度較高，殘余油飽和度低，與孔隙型巖心相比，曲線整體右移。

③裂縫孔隙型巖心（見圖7c）：基質(zhì)孔隙與裂縫為主要的儲(chǔ)集空間和滲流通道，裂縫的滲透性明顯好于基質(zhì)孔隙。注入低礦化度水時(shí)，曲線仍呈U 型；注入高礦化度水時(shí)，曲線仍呈L 型。由于基質(zhì)孔隙空間較裂縫型巖心大，較孔隙型巖心小，曲線在圖中的位置有差異。裂縫孔隙型巖心束縛水飽和度小于裂縫型巖心；殘余油飽和度與孔隙型巖心基本一致；與裂縫型巖心相比，曲線整體左移。

④復(fù)合型巖心（見圖7d）：孔縫洞并存，其滲透性優(yōu)于孔隙型巖心。水驅(qū)油特征是孔隙型、裂縫型、裂縫孔隙型巖心的綜合反映。注入水礦化度較低時(shí)，曲線呈U 型；注入水礦化度較高時(shí)，曲線呈L 型。曲線在圖中的位置則介于裂縫型、裂縫孔隙型巖心之間。

4 碳酸鹽巖儲(chǔ)集層水淹級(jí)別劃分

4.1 不同類型儲(chǔ)集層相對(duì)滲透率及含水率計(jì)算

文獻(xiàn)[15-17]提出了一種利用電阻率計(jì)算孔隙型儲(chǔ)集層油水相對(duì)滲透率的數(shù)學(xué)模型，該方法已在貝雷砂巖、泥質(zhì)砂巖及均質(zhì)性較好的碳酸鹽巖儲(chǔ)集層中得到驗(yàn)證。在改進(jìn)的Li 模型中[15-17]，水相相對(duì)滲透率的計(jì)算公式為：

油相相對(duì)滲透率的計(jì)算公式為：

標(biāo)準(zhǔn)化含水飽和度為：

1998 年Fourar 等[18]提出含裂縫型儲(chǔ)集層的兩相流相對(duì)滲透率模型（VCM 模型），2018 年汪勇[19]用碳酸鹽巖巖心實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)驗(yàn)證了其效果良好，計(jì)算公式為：

利用研究區(qū)前期勘探時(shí)相對(duì)滲透率實(shí)驗(yàn)所得巖心分析數(shù)據(jù)（實(shí)驗(yàn)結(jié)果中包含含水率數(shù)據(jù)）繪制含水率與油水相對(duì)滲透率比之間的關(guān)系（見圖8），并對(duì)數(shù)據(jù)點(diǎn)進(jìn)行擬合，發(fā)現(xiàn)與雙曲線型吻合良好，相關(guān)系數(shù)0.999 9，關(guān)系式如（7）式所示：

圖8 含水率與油水相對(duì)滲透率比值的關(guān)系

利用（2）—（7）式，結(jié)合80 000 mg/L 注入水驅(qū)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，計(jì)算并繪制不同類型儲(chǔ)集層含水飽和度與含水率的關(guān)系曲線（見圖9）。在此需要說明的是：采用電阻率曲線計(jì)算相滲曲線選用了注入水礦化度為 80 000 mg/L 時(shí)的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，該組數(shù)據(jù)注入水礦化度與原始地層水完全一致，可確保巖心的原始狀態(tài)不會(huì)因注入水與地層水礦化度的差異而改變。由圖可知： ①孔隙型儲(chǔ)集層（見圖9a）含水率在水淹初期增長(zhǎng)平緩，見水后含水率上升速度加快，后期逐漸趨近100%；②裂縫型儲(chǔ)集層（見圖9b）注水驅(qū)替后很快見水，見水后含水率快速上升，無平緩段，且很快上升至100%，這主要是因裂縫型儲(chǔ)集層儲(chǔ)集空間體積小、滲流通道滲透率高、驅(qū)替速度快所致；③裂縫孔隙型儲(chǔ)集層（見圖9c）含水率在見水初期上升速度比孔隙型儲(chǔ)集層快，但比裂縫型儲(chǔ)集層慢，具有較短的平緩段，后期基質(zhì) 孔隙中油被緩慢驅(qū)出，含水率逐漸趨近100%；④復(fù)合型儲(chǔ)集層（見圖9d）含水率曲線綜合了前3 種儲(chǔ)集層的變化特征，含水率在見水初期上升速度較緩，具有較短的平緩段，中期上升速度較快，后期逐漸趨近100%。

圖9 不同類型儲(chǔ)集層含水飽和度與含水率的關(guān)系曲線

4.2 不同類型儲(chǔ)集層水淹級(jí)別劃分

按中華人民共和國(guó)石油天然氣行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)（SY/T 58744—2017 水淹層測(cè)井資料處理與解釋規(guī)范[20]）中水淹層劃分標(biāo)準(zhǔn)，碎屑巖水淹層的油層含水率 fw≤10%，低水淹層10%＜fw≤40%，中水淹層40%＜fw≤80%，高水淹層80%＜fw＜90%，特高水淹層fw≥90%。各大油田在實(shí)際操作中會(huì)根據(jù)實(shí)際情況進(jìn)行小幅調(diào)整。但目前對(duì)碳酸鹽巖水淹層的解釋尚沒有統(tǒng)一的劃分和解釋標(biāo)準(zhǔn)。

讓納若爾油田KT-Ⅱ?qū)犹妓猁}巖16 塊孔隙型儲(chǔ)集層樣品油水兩相相對(duì)滲透率實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)（見表2）顯示該區(qū)束縛水飽和度為24%～44%，殘余油飽和度為26%～36%，水相相對(duì)滲透率最大值為0.11～0.32，等滲點(diǎn)含水飽和度為49.0%～57.4%。

表2 KT-Ⅱ?qū)涌紫缎蛢?chǔ)集層樣品基本參數(shù)

圖10 不同含水率條件下16 塊儲(chǔ)集層樣品油相相對(duì)滲透率

圖10 為孔隙型巖心不同含水率條件下油相相對(duì)滲透率分布，可以看到：當(dāng)含水率fw≤5%時(shí)，油相相對(duì)滲透率普遍在0.22 以上，此時(shí)水相相對(duì)滲透率很低， 可視為純油層；當(dāng)5%＜fw≤20%時(shí)，油相相對(duì)滲透率有明顯下降，變化區(qū)間為0.13～0.45，為弱水淹層；當(dāng)20%＜fw≤50%時(shí)，油相相對(duì)滲透率有明顯下降，變化區(qū)間為0.04～0.26，為中水淹層；當(dāng)含水率為50%～80%時(shí)，油相相對(duì)滲透率變化區(qū)間降至0.01～0.04，并無明顯變化，結(jié)合前述等滲點(diǎn)的分布范圍，可將含水率50%作為中水淹與強(qiáng)水淹的界線。

劃分不同類型儲(chǔ)集層水淹級(jí)別主要根據(jù)含水率的變化率來進(jìn)行（見圖9），不同類型儲(chǔ)集層含水率與含水飽和度曲線上均出現(xiàn)3 個(gè)拐點(diǎn)，可將這3 個(gè)拐點(diǎn)作為劃分油層、弱水淹、中水淹與強(qiáng)水淹層的依據(jù)，由此可建立孔縫洞并存復(fù)雜碳酸鹽巖油藏水淹級(jí)別劃分標(biāo)準(zhǔn)（見表3），與碎屑巖儲(chǔ)集層相比，各級(jí)別水淹層含水率下限值明顯降低。

表3 碳酸鹽巖儲(chǔ)集層水淹級(jí)別劃分標(biāo)準(zhǔn)

5 結(jié)論

注入水礦化度是影響碳酸鹽巖儲(chǔ)集層電阻率的主要因素，注入低礦化度水（淡水）時(shí)，電阻率與含水飽和度的關(guān)系曲線形態(tài)呈U 型；注入高礦化度水（咸水）時(shí)，電阻率與含水飽和度的關(guān)系曲線形態(tài)呈L 型。

碳酸鹽巖油藏水淹層劃分標(biāo)準(zhǔn)具體為：①孔隙型儲(chǔ)集層油層含水率范圍為fw≤5%；弱水淹層含水率范圍為5%＜fw≤20%；中水淹層含水率范圍為20%＜fw≤50%；強(qiáng)水淹層含水率范圍為fw＞50%；②裂縫型、裂縫孔隙型、復(fù)合型儲(chǔ)集層油層含水率范圍為fw≤5%；弱水淹層含水率范圍為5%＜fw≤10%；中水淹層含水率范圍為10%＜fw≤50%；強(qiáng)水淹層含水率范圍為fw＞50%。

符號(hào)注釋：

fw——含水率，%；Kro，Krw——油水相相對(duì)滲透率，無因次；R——相關(guān)系數(shù)，無因次；Ror——?dú)堄嘤惋柡投葧r(shí)的儲(chǔ)集層電阻率，Ω·m；Rt——含水飽和度為Sw時(shí)的儲(chǔ)集層電阻率，Ω·m；Rvis——油水黏度比，無因次；Rw1，Rw2——原始地層水、注入水電阻率，Ω·m；Rwz——混合溶液電阻率，Ω·m；Sor——?dú)堄嘤惋柡投龋?；Sw——含水飽和度，%；Swi——束縛水飽和度，%；*wS ——標(biāo)準(zhǔn)化含水飽和度，無因次；V1，V2——原始地層水、注入水體積，cm3。