彭冬根，徐少華

（南昌大學(xué)建筑工程學(xué)院，江西南昌330031）

引 言

目前濕空氣處理過(guò)程中通常存在潛熱負(fù)荷大、濕度要求低的問(wèn)題。為降低處理過(guò)程能耗，溶液除濕[1]作為一種高效節(jié)能的空氣除濕技術(shù)，近年來(lái)受到越來(lái)越多研究者的關(guān)注。與傳統(tǒng)冷凝除濕方法[2]相比，溶液除濕[3-4]可以利用可再生能源或低品位能源[5-7]，且可以用溶液來(lái)提高室內(nèi)空氣品質(zhì)[8-9]。

溶液除濕系統(tǒng)主要由除濕器和再生器組成。早期的溶液除濕器和再生器為絕熱型。國(guó)內(nèi)外許多學(xué)者對(duì)此類除濕器進(jìn)行了大量的實(shí)驗(yàn)和理論研究[10-17]。研究發(fā)現(xiàn)絕熱型的除濕器雖具有良好除濕效果[10]，但易受溶液流量和入口溫度影響。溶液流量較小時(shí)除濕器性能衰減較快[11-15]；并且隨溶液入口溫度提高，其除濕性能也會(huì)顯著降低[16-17]。為了提高除濕器除濕性能，研究者提出了一種內(nèi)冷型除濕器[18]。Shao 等[19]通過(guò)對(duì)內(nèi)冷型溶液除濕器進(jìn)行實(shí)驗(yàn)測(cè)試，發(fā)現(xiàn)其除濕效率受溶液溫度和流量影響較小，不超過(guò)10%。Yin等[20]通過(guò)實(shí)驗(yàn)方法對(duì)比了內(nèi)冷和絕熱除濕器的性能，發(fā)現(xiàn)內(nèi)冷型除濕率比絕熱型的提高了40%，并且內(nèi)冷型除濕率隨溶液溫度升高降低不如絕熱型明顯。Bansal 等[21]通過(guò)實(shí)驗(yàn)對(duì)比了內(nèi)冷型和絕熱型除濕器的除濕效率，發(fā)現(xiàn)內(nèi)冷型的除濕效率在較低溶液流量下比絕熱型高40%。因此，內(nèi)冷型溶液除濕器受溶液流量和溫度影響較小，且在低溶液流量下除濕效果明顯優(yōu)于絕熱型。但是內(nèi)冷型溶液除濕性能很大程度上取決于冷卻水的溫度。Liu等[22]對(duì)比了三種內(nèi)冷型除濕器性能，發(fā)現(xiàn)除濕率隨冷卻水溫度降低而升高。Gilani 等[23]通過(guò)理論計(jì)算發(fā)現(xiàn)當(dāng)冷卻水入口溫度從20℃升高到30℃，空氣除濕量降低近70%。Huang 等[24]設(shè)計(jì)研究了一種內(nèi)冷型溶液膜除濕器，發(fā)現(xiàn)當(dāng)冷卻水溫度為20℃時(shí)，溶液才可近似實(shí)現(xiàn)等溫除濕過(guò)程。另外，冷卻水流量對(duì)內(nèi)冷型除濕性能也有顯著影響。張鶴飛等[25]發(fā)現(xiàn)溶液除濕性能隨冷卻水流量增加可提高14%。Liu 等[26]實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)隨冷卻水流量提高，LiBr溶液在內(nèi)冷型除濕器中的除濕率和除濕效率可分別提高30%和20%。

鑒于內(nèi)冷型溶液除濕需要較大冷劑水流量，同時(shí)需要相應(yīng)設(shè)置蒸發(fā)冷卻設(shè)備。近年來(lái)有學(xué)者直接將蒸發(fā)冷卻作為溶液除濕的冷卻方式。目前國(guó)內(nèi)外學(xué)者在這方面的研究較少，一般是將液態(tài)水間接蒸發(fā)冷卻和溶液除濕相結(jié)合[27-29]。Gao 等[30]指出只需提供5倍于蒸發(fā)量的冷劑水流量即能實(shí)現(xiàn)較好除濕效果，說(shuō)明在相同除濕量下蒸發(fā)冷卻所需水流量為采用液態(tài)顯熱冷卻水流量的1/25。因此，本文提出一種基于蒸發(fā)冷卻的外冷型溶液除濕裝置，并構(gòu)建實(shí)驗(yàn)樣機(jī)。分別采用LiCl 和CaCl2溶液作為除濕劑進(jìn)行系統(tǒng)實(shí)驗(yàn)，對(duì)比分析影響兩種除濕劑在該種外冷型溶液除濕裝置中除濕性能的因素。

1 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)及誤差分析

1.1 實(shí)驗(yàn)裝置及原理

實(shí)驗(yàn)采用的外冷型除濕器裝置如圖1所示。除濕器可以簡(jiǎn)單地分為兩個(gè)部分，一部分由除濕管、上下溶液槽組成，即除濕部分；另一部分為蒸發(fā)冷卻外冷部分，其由風(fēng)機(jī)、管外肋片、噴淋水裝置組成。為防止腐蝕，除濕器采用304不銹鋼制作，氬弧焊焊接，內(nèi)部除濕管厚2 mm，直徑60 mm，長(zhǎng)1030 mm；叉排布置，管間距為150 mm。為保證管內(nèi)布液均勻，管內(nèi)表面覆蓋紗布。管外肋片厚2 mm，其余尺寸見圖1。另外，連接除濕器的管道均為耐腐蝕的PPR管。

在除濕部分，溶液桶中的濃溶液由溶液泵泵入除濕器頂部溶液槽，當(dāng)頂部溶液槽中溶液液面高于除濕管時(shí)，受重力作用沿管內(nèi)壁向下流至下部溶液槽。除濕溶液回路主要由除濕器、管道加熱器、流量計(jì)、溶液泵、板式換熱器和兩個(gè)溶液桶組成。溶液由溶液泵從溶液桶泵入除濕器的過(guò)程中，溶液經(jīng)換熱器預(yù)冷，再經(jīng)加熱器精確加熱至設(shè)定溫度。在除濕過(guò)程中，采用雙溶液通循環(huán)，使溶液濃度保持恒定（如圖1 所示，當(dāng)閥門2、3 打開，閥門1、4 關(guān)閉時(shí)，溶液桶1中的濃溶液被泵入除濕器，吸收除濕管中空氣的水分，然后稀溶液流入底部溶液槽和溶液桶2）。

除濕器放置在焓差室中，它包括圍護(hù)結(jié)構(gòu)，空氣處理機(jī)組，溫度、濕度、風(fēng)量測(cè)量系統(tǒng)和數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)。焓差室能夠創(chuàng)造穩(wěn)定的溫濕度環(huán)境，并且可以提供冷/熱水。除濕空氣狀態(tài)由焓差室精確控制，從除濕器底部空氣入口進(jìn)入除濕器。由于空氣與溶液表面的水蒸氣分壓壓差，進(jìn)入除濕管的空氣與溶液沿管內(nèi)壁發(fā)生傳熱傳質(zhì)，空氣被除濕。除濕過(guò)的空氣在室內(nèi)風(fēng)機(jī)作用下沿頂部溶液槽空氣出口排出。空氣出口與室內(nèi)空氣流量、溫濕度測(cè)量裝置相連，測(cè)量空氣流量與出口空氣干濕球溫度。

圖1 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)原理圖與實(shí)物圖Fig.1 Schematic and photographs of experimental system

蒸發(fā)冷卻外冷部分包括除濕器、水泵、管道加熱器、流量計(jì)和噴頭。在除濕過(guò)程中，水均勻地噴灑在管外肋片上，其流量由閥門控制。蒸發(fā)冷卻空氣從除濕器的前端進(jìn)入，其流量由風(fēng)機(jī)變頻器控制，由于風(fēng)機(jī)的負(fù)壓作用而均勻地吹入肋片表面，使水膜蒸發(fā)冷卻，然后從出口排出。未蒸發(fā)的水流進(jìn)入水槽，完成整個(gè)過(guò)程。

1.2 儀器與誤差

除濕空氣流量由焓差室的噴嘴流量計(jì)測(cè)得，它根據(jù)測(cè)得的空氣噴嘴壓差計(jì)算出空氣體積流量如下

本實(shí)驗(yàn)所采用的壓力變送器不確定度為±0.075%，則空氣流量的不確定度表示為

實(shí)驗(yàn)中，將干濕球溫度計(jì)置于除濕器進(jìn)出口位置，測(cè)量干球和濕球溫度。根據(jù)干球和濕球溫度的測(cè)量值計(jì)算的空氣含濕量如下

因此，含濕量的不確定度表示為

實(shí)驗(yàn)測(cè)量參數(shù)范圍及測(cè)量誤差如表1所示。在本實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)中，除濕率定義為除濕空氣質(zhì)量流量與進(jìn)出口除濕空氣含濕量差的乘積，其計(jì)算方法如下

除濕率的不確定度可表示為

除濕率的最大相對(duì)誤差為

實(shí)驗(yàn)相關(guān)測(cè)試參數(shù)和對(duì)應(yīng)傳感器測(cè)量見表1。通過(guò)誤差計(jì)算，除濕率最大誤差約為10%。

2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與討論

實(shí)驗(yàn)以夏季高溫高濕地區(qū)南昌市的氣候條件為實(shí)驗(yàn)基準(zhǔn)空氣工況，實(shí)驗(yàn)參數(shù)如表2。南昌市夏季空調(diào)室外計(jì)算參數(shù)為：干球溫度35.5℃，濕球溫度28.2℃，在無(wú)額外的冷熱源的情況下，穩(wěn)定的噴淋水溫度為32℃，介于環(huán)境干濕球溫度之間，因此噴灑在除濕器管外肋片的噴淋水可以有效地被蒸發(fā)。

表1 實(shí)驗(yàn)測(cè)量參數(shù)及儀器Table 1 Experimental parameters and instruments

表2 除濕實(shí)驗(yàn)工況及范圍Table 2 Parameter range of dehumidification condition

采用控制變量法，即在實(shí)驗(yàn)過(guò)程中僅單個(gè)參數(shù)發(fā)生變化。分別以質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.35 氯化鋰（LiCl（ζ=0.35））、氯化鈣（CaCl2（ζ= 0.35））和0.45 的氯化鈣（CaCl2（ζ=0.45））為除濕溶液，實(shí)驗(yàn)通過(guò)改變空氣相對(duì)濕度、除濕空氣流量、溶液溫度、溶液流量、蒸發(fā)冷卻空氣流量、噴淋水溫度，對(duì)比分析了LiCl 和CaCl2溶液在蒸發(fā)冷卻條件下在管內(nèi)降膜除濕性能差異。

2.1 空氣相對(duì)濕度對(duì)除濕性能的影響

圖2 空氣相對(duì)濕度對(duì)除濕率和空氣出口溫度的影響Fig.2 Impact of inlet air relative humidity on Wt and Ta,out

環(huán)境空氣相對(duì)濕度對(duì)三種除濕溶液除濕率和對(duì)應(yīng)空氣出口溫度的影響如圖2所示。其中環(huán)境干球溫度控制在35.5℃，相對(duì)濕度在56%～81%范圍內(nèi)變化，其他參數(shù)見表2。從圖中看出，隨著空氣相對(duì)濕度的增加，除濕率和空氣出口溫度均相應(yīng)增大。這是由于相對(duì)濕度的升高使空氣和溶液表層水蒸氣分壓力差增大，傳熱傳質(zhì)效果增強(qiáng)，因而有更高的除濕率。在整個(gè)濕度變化范圍內(nèi)，LiCl（ζ=0.35）與CaCl2（ζ=0.45）除濕率相近，平均比CaCl2（ζ=0.35）高約1.1 kg/h，相對(duì)提高44%～73%，并且濕度越低其相對(duì)提高值越大；空氣出口溫度則是CaCl2（ξ=0.45）最高，CaCl2（ζ=0.35）最低。其中在基準(zhǔn)工況條件下，使用LiCl（ζ=0.35），CaCl2（ζ=0.45）,CaCl2（ζ=0.35）作為除濕溶液，其對(duì)應(yīng)空氣出口溫度分別為34、34.3和33.8℃，較入口分別低1.5、1.2 和1.7℃。當(dāng)空氣相對(duì)濕度為81%時(shí)，LiCl（ζ=0.35）與CaCl2（ζ=0.45）空氣出口溫度高于入口空氣溫度，這是由于空氣濕度的增加使溶液與空氣之間的傳質(zhì)作用增強(qiáng)，除濕過(guò)程中釋放潛熱量增大，因而使空氣出口溫度升高。

另外隨著環(huán)境空氣濕度增大，入口空氣含濕量由20.8 g/kg 增加到30.2 g/kg，LiCl（ζ=0.35）與CaCl2（ζ=0.45）對(duì)應(yīng)空氣出口含濕量由16.7 g/kg 增加到23.9 g/kg，CaCl2（ζ=0.35）對(duì)應(yīng)空氣出口含濕量由18.6 g/kg 增加到25.7 g/kg，且空氣濕度增加會(huì)削弱蒸發(fā)冷卻效果。為此，在具體使用條件下可將環(huán)境空氣先在水-空氣顯熱換熱器中降溫，然后再和水接觸，使蒸發(fā)在較低溫度下進(jìn)行[31]；或者直接將室內(nèi)濕度相對(duì)較低的排風(fēng)送入蒸發(fā)冷卻單元[32]，從而保證在高濕環(huán)境條件下有良好的蒸發(fā)冷卻和除濕效果。

2.2 空氣入口流量對(duì)除濕性能的影響

圖3 空氣入口流量對(duì)除濕率和空氣出口溫度的影響Fig.3 Impact of inlet air flow rate on Wt and Ta,out

圖3給出了空氣流量變化對(duì)三種溶液除濕率與對(duì)應(yīng)空氣出口溫度的影響。如圖3 所示，空氣流量的增加使除濕率和對(duì)應(yīng)空氣出口溫度均增加。當(dāng)空氣流量從0.07 增加到0.38 kg/s 時(shí)，LiCl（ζ=0.35）、CaCl2（ζ=0.45）、CaCl2（ζ=0.35）的除濕率分別從1.19、1.22、0.66 kg/h增加到5.16、5.15、2.91 kg/h。此外，隨著空氣流量的增加，LiCl（ζ=0.35）與CaCl2（ζ=0.35）的除濕率差逐漸增大：最小值為0.5 kg/h，最大值為2.3 kg/h，相對(duì)提高近80%；而LiCl（ζ=0.35）與CaCl2（ζ=0.45）的除濕率大致相等。對(duì)于出口空氣溫度，整個(gè)空氣流量范圍內(nèi)，CaCl2（ζ=0.45）對(duì)應(yīng)空氣出口溫度最高，CaCl2（ζ=0.35）則最低；而且LiCl（ζ=0.35），CaCl2（ζ=0.35）對(duì)應(yīng)空氣出口溫度始終低于入口；當(dāng)空氣流量高于0.34 kg/s時(shí)，CaCl2（ζ=0.45）對(duì)應(yīng)空氣出口溫度高于入口。對(duì)這一現(xiàn)象的解釋是，隨著空氣流量的增大，空氣與溶液之間的傳熱傳質(zhì)系數(shù)增大，導(dǎo)致除濕率增大；而對(duì)于低濃度的CaCl2（ζ=0.35），其溶液與空氣之間的水蒸氣分壓力差低于LiCl（ζ=0.35）和CaCl2（ζ=0.45），且LiCl（ζ=0.35）比CaCl2（ζ=0.35）比熱容更大，這使得除濕過(guò)程中，LiCl（ζ=0.35）溶液溫升小于CaCl2（ζ=0.35），從而使LiCl溶液能維持更穩(wěn)定的除濕能力。因此，隨著空氣流量增大，LiCl（ζ=0.35）和CaCl2（ζ=0.35）除濕率差異逐漸增大。

2.3 溶液入口溫度對(duì)除濕性能的影響

溶液入口溫度的變化可以提高或降低溶液表層水蒸氣分壓，因此使溶液的除濕效果會(huì)發(fā)生變化。圖4給出了不同溶液溫度對(duì)三種溶液的除濕率和對(duì)應(yīng)空氣出口溫度的影響。圖中顯示隨著溶液入口溫度由26℃增加到36℃時(shí)，LiCl（ζ=0.35）、CaCl2（ζ=0.35）和CaCl2（ζ=0.45）的除濕率分別降低了0.79、0.86、0.52 kg/h，其中CaCl2（ζ=0.35）下降幅度最大。其原因是隨著溶液溫度增加，空氣和溶液之間的溫度和水蒸氣分壓力差明顯減小，從而削弱了空氣和溶液之間的傳質(zhì)。而整個(gè)溶液溫度變化范圍內(nèi)，LiCl（ζ=0.35）、CaCl2（ζ=0.45）除濕率和對(duì)應(yīng)空氣出口溫度基本相同，均高于CaCl2（ζ=0.35）；且隨溶液溫度變化，除濕率差值變化不大，基本在1.1 kg/h左右，對(duì)應(yīng)空氣出口溫度高0.2℃。

圖4 溶液入口溫度對(duì)除濕率和空氣出口溫度的影響Fig.4 Impact of inlet solution temperature on Wt and Ta,out

另外發(fā)現(xiàn)，三種溶液除濕空氣出口溫度均隨入口溶液溫度的升高而升高，但始終低于入口。這些都可以解釋為：溶液溫升使除濕過(guò)程具有更大的顯熱，而在蒸發(fā)冷卻作用下，可以積極地帶走溶液的顯熱，提高除濕速率的同時(shí)避免空氣溫度增加過(guò)大。

2.4 溶液流量對(duì)除濕性能影響

圖5為改變?nèi)芤嘿|(zhì)量流量對(duì)三種溶液除濕率和對(duì)應(yīng)空氣出口溫度的影響。LiCl（ζ=0.35）、CaCl2（ζ=0.35）溶液質(zhì)量流量由0.06 kg/s 增加到0.11 kg/s，除濕率分別增加0.52 和0.35 kg/h，空氣出口溫度對(duì)應(yīng)增加了0.7 和0.5℃；且隨流量增加，LiCl（ζ=0.35）與CaCl2（ζ=0.35）除濕率差基本相同，約為1.2 kg/h。CaCl2（ζ=0.45）溶液質(zhì)量流量由0.06 kg/s 增加到0.11 kg/s，其除濕率和空氣出口溫度分別增加0.48 kg/h和0.7℃。其原因是，溶液質(zhì)量流量越大，除濕過(guò)程中，除濕管內(nèi)溶液濃度變化量小，平均濃度越大，除濕效果增強(qiáng)，因而除濕率增大。另外，除濕率越大所釋放的潛熱量也會(huì)越大，空氣出口溫度會(huì)增加。

2.5 蒸發(fā)冷卻空氣流量對(duì)除濕性能的影響

蒸發(fā)冷卻空氣流量對(duì)三種溶液除濕量與對(duì)應(yīng)空氣出口溫度影響如圖6所示。蒸發(fā)冷卻空氣流量由0 增加大1.12 kg/s，LiCl（ζ=0.35）和CaCl2（ζ=0.45）除濕率增加了約0.47 kg/h；CaCl2（ζ=0.35）除濕率增加了約0.37 kg/h。而對(duì)于空氣出口溫度，蒸發(fā)冷卻空氣流量增加使空氣出口溫度相應(yīng)降低。從圖中看出，當(dāng)蒸發(fā)冷卻空氣流量為0，即無(wú)蒸發(fā)冷卻作用時(shí)，其余工況參數(shù)見表2，以LiCl（ζ=0.35）和CaCl2（ζ=0.45）為除濕溶液，其空氣出口溫度與入口溫度相 同，使 用CaCl2（ζ=0.35）時(shí)，空 氣 出 口 溫 度 為34.5℃。當(dāng)蒸發(fā)冷卻空氣流量大于0.9 kg/s 時(shí)，三種溶液除濕空氣溫度近似相同，約為34.1℃。對(duì)以上現(xiàn)象的解釋是：蒸發(fā)冷卻空氣吹過(guò)管外肋片，使肋片表面水膜蒸發(fā)，帶走除濕管內(nèi)顯熱，降低除濕過(guò)程中溶液溫升，傳熱傳質(zhì)效果增強(qiáng)；更大的空氣流量可以帶走更多熱量，從而使除濕率增大，空氣出口溫度降低。

圖5 溶液流量對(duì)除濕率和空氣出口溫度的影響Fig.5 Impact of inlet solution flow rate on Wt and Ta,out

圖6 蒸發(fā)冷卻空氣流量對(duì)除濕率和空氣出口溫度的影響Fig.6 Impact of evaporative cooling air flow rate on Wtand Ta,out

2.6 噴淋水溫度對(duì)除濕性能的影響

圖7 噴淋水溫度對(duì)除濕率和空氣出口溫度的影響Fig.7 Impact of spay water temperature on Wt and Ta,out

噴淋水溫度對(duì)三種溶液在此外冷型除濕器除濕性能的影響如圖7 所示。圖中看出，隨著噴淋水溫度從32℃上升到40℃時(shí)，LiCl（ξ=0.35）、CaCl2（ξ=0.45）、CaCl2（ξ=0.35）的除濕率分別下降27.9%、40.6%、45.0%，其中以CaCl2為除濕溶液時(shí)，其除濕率與對(duì)應(yīng)空氣出口溫度受噴淋水溫度變化更為顯著。這是由于除濕管內(nèi)溶液溫度隨管外水膜溫度的升高而升高，隨后使溶液表層水蒸氣壓相應(yīng)增加，空氣與溶液水蒸氣壓差降低，從而降低了除濕率。另外發(fā)現(xiàn)，噴淋水溫度增加，CaCl2溶液除濕率下降明顯高于LiCl溶液，這是由于CaCl2溶液表面蒸氣壓受溫度影響更為顯著，且溶液濃度越低約明顯?？諝獬隹跍囟确矫?，LiCl（ξ=0.35）出口溫度由34.6℃增加到35℃，CaCl2（ξ=0.45）由34.7℃增加到35.4℃，CaCl2（ξ=0.35）由33.7℃增加到34.5℃，且都低于空氣入口溫度。這些現(xiàn)象與也與溶液溫升有關(guān)。

3 結(jié) 論

本文提出一種基于蒸發(fā)冷卻的外冷型溶液除濕裝置并構(gòu)建實(shí)驗(yàn)樣機(jī)進(jìn)行變工況實(shí)驗(yàn)。分別以LiCl（ξ=0.35）、CaCl2（ξ=0.35）和CaCl2（ξ=0.45）為除濕溶液，通過(guò)實(shí)驗(yàn)測(cè)試，對(duì)比分析了LiCl 和CaCl2溶液在蒸發(fā)冷卻條件下的除濕性能差異,結(jié)論如下。

（1）在所有實(shí)驗(yàn)條件下，LiCl（ξ=0.35）與CaCl2（ξ=0.45）有相似的除濕性能，其除濕率與對(duì)應(yīng)空氣出口溫度均高于CaCl2（ξ=0.35）。

（2）在基準(zhǔn)工況條件下，使用LiCl（ξ=0.35），CaCl2（ξ=0.45）和CaCl2（ξ=0.35）作為除濕溶液，其空氣出口溫度分別為34、34.3、33.8℃，較入口分別低1.5、1.2、1.7℃；LiCl（ξ=0.35）與CaCl2（ξ=0.45）的除濕率比CaCl2（ξ=0.35）高約73%。

（3）蒸發(fā)冷卻條件下，改變環(huán)境空氣相對(duì)濕度，溶液溫度、流量，蒸發(fā)冷卻空氣流量，噴淋水溫度，LiCl（ξ=0.35）除濕率比CaCl2（ξ=0.35）高約1.1 kg/h，并且空氣流量增大會(huì)使二者除濕率差逐漸增大,但相對(duì)提高值在80%左右。

（4）以CaCl2為除濕溶液時(shí)，其除濕率與對(duì)應(yīng)空氣出口溫度受噴淋水溫度影響更為明顯。

實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，在相同質(zhì)量分?jǐn)?shù)下，LiCl溶液比CaCl2溶液具有更好的除濕性能?？紤]到外部蒸發(fā)冷卻裝置對(duì)除濕器除濕性能的改善，當(dāng)質(zhì)量分?jǐn)?shù)比LiCl 溶液高0.1 時(shí)，CaCl2溶液在所給實(shí)驗(yàn)條件下均能達(dá)到與LiCl 相似的除濕性能。這意味著CaCl2溶液可以單獨(dú)作為除濕溶液用于此外冷型除濕器并且具有較高的除濕性能。

符 號(hào) 說(shuō) 明

A——常數(shù)，取0.000667

An——噴嘴界面面積，m2

B——標(biāo)準(zhǔn)大氣壓，Pa

C——流量系數(shù)

m——質(zhì)量流量，kg/s

Pq,Pqb——分別為濕空氣壓力、同溫度下飽和濕空氣

水蒸氣壓力，Pa

P1,P2——分別為噴嘴進(jìn)出口壓力，Pa

RH——空氣相對(duì)濕度，%

T——溫度，K

Wt——除濕率，kg/h

ρ——空氣密度，kg/m3

ω——空氣含濕量，g/kg

下角標(biāo)

a——除濕空氣

dry——干球

ev——蒸發(fā)冷卻

in——入口

out——出口

s——除濕溶液

w——噴淋水

wet——濕球