王紹敏，邱 嶼，郭杰進，袁太平，楊謝秋，陶啟友，黃小華，胡 昱，劉海陽

(1 中國水產科學研究院南海水產研究所，農業(yè)農村部外海漁業(yè)開發(fā)重點實驗室，廣東省網(wǎng)箱工程技術研究中心，廣東 廣州510300；2 武漢理工大學交通學院，湖北 武漢 430063)

發(fā)展深遠海網(wǎng)箱養(yǎng)殖正在成為水產養(yǎng)殖業(yè)的一種全球趨勢[1]。銅合金網(wǎng)衣網(wǎng)箱結構因其高強度、耐腐蝕、防附著以及可回收等優(yōu)點，已被用于日本、澳大利亞、智利等多個國家的海水網(wǎng)箱養(yǎng)殖中[2-3]。用于水產養(yǎng)殖時，銅合金網(wǎng)衣除了受自身的重力作用外，還會受到循環(huán)的波浪荷載的作用，深遠海的極端環(huán)境與高頻變化波浪海流載荷可能會導致網(wǎng)箱結構的疲勞失效，因此有必要對網(wǎng)箱結構的可靠性和安全性進行評估。

由于銅合金自身的優(yōu)勢，自20世紀80年代開始，銅合金網(wǎng)衣網(wǎng)箱開始逐步用到水產養(yǎng)殖行業(yè)[4]。由于全球養(yǎng)殖海域分布廣，生態(tài)水文狀況以及水產養(yǎng)殖技術的發(fā)展程度相異，造成各國在銅合金網(wǎng)衣網(wǎng)箱養(yǎng)殖應用上的特殊性和復雜性。在復雜的海況條件下，銅合金網(wǎng)衣的極限承載能力和在特定環(huán)境下的疲勞壽命成為銅合金網(wǎng)衣投入使用之前亟待解決的問題。目前已有文獻對銅合金網(wǎng)衣、網(wǎng)箱系統(tǒng)的力學性能研究主要集中在其水動力性能上[5-11]。Tsukrov等[5]利用有限元方法對張力腿網(wǎng)箱的力學性能進行了評估，并預測了網(wǎng)箱系統(tǒng)在開放海洋環(huán)境中的整體力學性能。Zhao等[12]、Bai等[13]基于彎曲梁理論對波浪荷載作用下的網(wǎng)衣網(wǎng)箱系統(tǒng)的受力和變形進行了分析。對于網(wǎng)衣、網(wǎng)箱的疲勞性能的研究大多還是針對合成纖維的網(wǎng)衣網(wǎng)箱[14-16]，對于銅合金網(wǎng)衣疲勞性能的研究還較少[17]。網(wǎng)衣結構的疲勞極限已經(jīng)是一種普遍的極限狀態(tài)，其疲勞破壞是導致網(wǎng)衣結構最終失效的主要原因[9,18]，有必要對銅合金網(wǎng)衣結構的疲勞性能進行定性評估。

本研究在銅線極限強度試驗基礎上，分別開展銅線和網(wǎng)衣結構的疲勞試驗，分析不同載荷下銅線和網(wǎng)衣結構的疲勞壽命及破壞模式，并繪制出各自的疲勞壽命曲線。同時，考慮加工拐角的影響，采用切口應力法對銅合金網(wǎng)衣結構的疲勞強度進行重新評估，為銅合金網(wǎng)衣結構的安全評估提供依據(jù)。

1 網(wǎng)衣材料與結構

1.1 網(wǎng)衣材料

銅合金網(wǎng)衣結構主要采用日本三菱公司進口的銅線編制，該銅線是一種特殊的黃銅，具有優(yōu)異的耐腐蝕性，適用于咸水和海水。其主要化學成分：質量比為65.98%的銅、0.634%的錫、0.53%的鋁、0.001%的鉛和32.855%的鋅。銅線的彈性模量為E=110 GPa，泊松比μ=0.35，密度ρ=8 330 kg/m3。為得到銅線材料的應力-應變特性曲線，疲勞試驗前先進行銅線材料的拉伸強度試驗(圖1)。加載過程和參數(shù)測試參考GB/T 228—2002《金屬材料室溫拉伸試驗方法》[19]?？紤]材料的分散性，分別對試樣U1～U5開展拉伸強度試驗，拉伸試驗的銅線直徑4 mm、長度110 mm。5個試樣的極限強度分別為495.3、513.4、492.4、498.8 和504.2 MPa，結果較為接近，本研究銅線結構的極限強度值取平均值500.8 MPa。

圖1 銅線試樣拉伸試驗

1.2 網(wǎng)衣結構

為方便網(wǎng)衣結構的編織和裝配，銅線被加工成等間距目腳(圖2a)，半目腳長50 mm，線徑4 mm，拐角處采用平滑曲線過度，以避免引起過大的應力集中和初始損傷。銅線縱橫交錯組合成最終的網(wǎng)衣結構(圖2b)。為減小試件初始缺陷對試驗結果的影響，試驗前需進行外觀檢測，查驗試驗區(qū)域的銅線是否有初損傷或裂紋。

圖2 銅線規(guī)格和網(wǎng)衣結構

2 疲勞試驗

2.1 試驗工裝

疲勞試驗所采用的網(wǎng)衣結構試件由9根縱向的銅線和11根橫向的銅網(wǎng)裝配而成(圖3)。

圖3 銅網(wǎng)試驗工裝

為便于網(wǎng)衣結構的夾持與加載，上下夾具內部設置凹槽；為保證結構均勻受力，螺栓各點扭矩保持一致?？紤]到加工后銅線本身存在局部拐角和應力集中現(xiàn)象，其疲勞性能會大幅降低，由此類銅線裝配構成的銅網(wǎng)疲勞性能也會受到影響，本研究依次從兩方面開展試驗，研究加工后銅線結構的疲勞性能，并在此基礎上討論銅網(wǎng)裝配的影響。

2.2 疲勞試驗載荷

加工銅線的疲勞試驗荷載依據(jù)上述銅線的極限強度值σb=500.8 MPa分為4級(表1)。疲勞荷載最大值取為0.45 σb，最小值取為0.17σb，每級載荷下分別取3～5根試件進行疲勞試驗。試驗載荷采用正弦波加載(圖4)。頻率的選擇需要綜合考慮試樣、試驗機和試樣的剛度，保證疲勞加載的穩(wěn)定，同時避免疲勞試驗工程中出現(xiàn)較大的振動。考慮到作用在銅合金網(wǎng)上的載荷主要是隨機波浪載荷，載荷的無規(guī)律特點導致依據(jù)實際載荷進行試驗難以實現(xiàn)，因此，在研究波浪荷載作用下海水結構的力學特性的方法中，隨機波浪荷載通常被簡化為規(guī)則波。當載荷的頻率和大小確定后，周期性循環(huán)載荷可用于簡化實際波浪載荷。對于波浪載荷的頻率，Hartt[20]研究了焊接結構鋼在海水中0.1～3 Hz載荷下的疲勞性能。為了研究波浪載荷對網(wǎng)格結構的影響，Lader等[21]通過選擇5組頻率為1～1.42 Hz的拉伸載荷來模擬波浪載荷。Siriruk等[22]選擇了頻率為1 Hz的拉伸載荷，以研究海水環(huán)境對碳纖維-乙烯基酯基復合材料疲勞性能的影響。Perezal等[23]在研究高強度鋼在海水中的腐蝕和損傷時，海浪的頻率介于0.1～1 Hz。因此，本研究疲勞試驗的加載頻率選定為1～2 Hz。

表1 疲勞試驗分級循環(huán)載荷

注：σb為銅線極限強度， MPa

圖4 銅線荷載曲線

網(wǎng)衣結構的疲勞試驗荷載分為7級，疲勞荷載最大值取為0.34 σb，最小值取為0.06 σb。實際各級循環(huán)載荷水平見表2，每級載荷下分別取3～5根試件進行疲勞試驗。疲勞加載頻率的升高會造成試件表面溫度的升高，從而降低疲勞壽命，但考慮到網(wǎng)線和網(wǎng)衣加載頻率相近，帶來的溫度效應可以忽略。

表2 疲勞試驗分級循環(huán)載荷

3 疲勞試驗

3.1 銅線結構

根據(jù)疲勞試驗結果繪制銅線試件的S-N曲線(圖5)。

由圖5可知，S-N曲線的分散帶較小，驗證了試驗工裝的可靠性；隨著循環(huán)載荷值的增加，疲勞壽命呈下降趨勢，擬合S-N曲線方程為：

logN=-3.35logS+11.08

(1)

式中：橫坐標logN為循環(huán)次數(shù)的對數(shù)；縱坐標logS對應循環(huán)載荷值。

圖5 擬合的銅線結構S-N曲線

參照國際焊接協(xié)會(IIW)規(guī)范[24]，假定疲勞壽命200萬次對應的應力幅值為其疲勞強度值，計算得到銅線結構的疲勞強度為26.7 MPa。

3.2 網(wǎng)衣結構

同樣根據(jù)網(wǎng)衣結構疲勞試驗結果繪制網(wǎng)衣結構的S-N曲線(圖6)。隨著循環(huán)載荷值的增加，疲勞壽命呈下降趨勢，擬合S-N曲線方程為：

logN=-3.12logS+10.52

(2)

疲勞試驗得到的分散帶指數(shù)為Tσ=1∶1.58，疲勞壽命200萬次對應的疲勞強度值為22.5 MPa。從圖6中可知，相較于銅網(wǎng)的疲勞強度值26.7 MPa，網(wǎng)衣結構的疲勞強度值有一定程度的下降(約15.7%)，說明銅網(wǎng)的裝配對網(wǎng)衣結構的疲勞壽命有一定的影響。

圖6 擬合的銅網(wǎng)結構S-N曲線

3.3 斷口分析

為進一步探討銅質網(wǎng)衣結構的疲勞性能，對其斷面進行掃描分析。如圖7中方框所示，網(wǎng)衣結構的疲勞失效首先為結構中某根銅線的斷裂，之后造成整體破壞。銅網(wǎng)整個壽命分為裂紋萌生壽命和裂紋擴展兩個階段，從疲勞斷口上看，裂紋萌生點集中在加工拐角位置，裂紋萌生后經(jīng)過一定的積累造成斷面撕裂。由于高應力下疲勞壽命較短，主要呈現(xiàn)為撕裂型斷口，本研究主要比較前3組試件(0.06 σb、0.08 σb和0.12 σb)的斷口形貌。如圖8所示，裂紋萌生區(qū)域斷面光滑整齊，裂紋擴展區(qū)域呈撕裂狀；隨著荷載的增加，斷口處的裂紋萌生區(qū)域逐漸減小，說明載荷值大小對銅網(wǎng)結構的斷面構成影響較大。

圖7 銅網(wǎng)破壞位置

圖8 銅網(wǎng)中銅線斷面形狀

4 有限元分析

4.1 有限元模型

由于實際銅網(wǎng)在裝配過程中存在大量的局部拐角，考慮到銅網(wǎng)拐角引起的應力集中效應，采用切口應力方法對上述網(wǎng)衣結構進行有限元分析?；阢~合金網(wǎng)衣結構的材料屬性和實際尺寸，采用20節(jié)點六面體單元Solid186建立網(wǎng)衣結構的有限元計算模型。經(jīng)過網(wǎng)格收斂性分析，當局部網(wǎng)格小于1 mm×1 mm×1 mm時，拐角處應力場分布區(qū)域穩(wěn)定，實際網(wǎng)格如圖9所示。

圖9 銅合金網(wǎng)衣有限元模型

4.2 數(shù)值結果

數(shù)值結果如圖10所示。在銅網(wǎng)拐角位置存在較大的應力集中，根據(jù)試驗觀察，實際結構的疲勞裂紋最初會在拐角處開始萌生(圖8)，有限元計算結果與實驗現(xiàn)象較為吻合。各級荷載作用下的切口應力集中系數(shù)見表3，計算平均值為4.06。

圖10 有限元計算結果

根據(jù)有限元計算結果繪制銅合金網(wǎng)衣結構的切口應力S-N曲線(圖11)。橫坐標logN為循環(huán)次數(shù)的對數(shù)，縱坐標logS則為循環(huán)載荷幅值。隨著循環(huán)載荷幅值增加，疲勞壽命下降。擬合曲線為：

logN=-3.15logS+12.49

(3)

壽命為200萬次時對應的切口應力疲勞強度值為92.1 MPa。如圖11所示，擬合的分散帶指數(shù)為Tσ=1∶1.59，和名義應力得到的分散性指數(shù)相近。

與IIW規(guī)范[19]推薦的焊接鋼結構切口應力S-N曲線(疲勞強度值225 MPa，斜率倒數(shù)m=3)相比，銅合金網(wǎng)衣結構得到S-N曲線的斜率倒數(shù)m為3.15，與鋼結構相近，但其切口應力疲勞強度值僅為焊接鋼結構的1/2。

5 結論

(1)加工拐角導致銅線和銅網(wǎng)的疲勞強度都比較低，約占極限強度值的6%，說明加工拐角對實際銅網(wǎng)結構的疲勞強度影響較大?？紤]到銅網(wǎng)拐角引起的應力集中效應，采用切口應力方法對網(wǎng)衣結構進行有限元分析，計算得到的切口應力集中系數(shù)為4.06，試驗結果得到驗證。

(2)考慮到加工拐角和裝配工藝的影響，采用切口應力法得到的疲勞強度值為92.1MPa，但其切口應力疲勞強度值僅為焊接鋼結構的1/2。合理的拐角加工工藝和裝配工藝是提高銅合金網(wǎng)衣結構疲勞強度的有效手段。

(3)從疲勞斷口上看，裂紋從一點萌生，小裂紋積累到一定程度之后快速擴展最終被撕裂，銅網(wǎng)斷面具有明顯的撕裂痕跡；且隨著疲勞荷載的增加，斷口處的裂紋萌生區(qū)域逐漸減小，撕裂區(qū)域明顯增加，從而降低疲勞壽命。

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