董洪月
(徐州海倫哲專用車輛股份有限公司,江蘇 徐州 221004)
平衡閥集單向功能、液控節(jié)流功能、溢流功能和負(fù)載保持功能于一體[1,2],廣泛應(yīng)用于工程機(jī)械液壓系統(tǒng)之中。油缸所受外力為負(fù)負(fù)載,平衡閥在液控節(jié)流工況時(shí)往往會(huì)出現(xiàn)振動(dòng)現(xiàn)象,嚴(yán)重的還會(huì)影響動(dòng)作的正常運(yùn)行。因此,研究提高平衡閥系統(tǒng)的穩(wěn)定性意義重大。
圖1所示為某型號(hào)平衡閥結(jié)構(gòu)圖。
圖1 平衡閥結(jié)構(gòu)圖
單向功能:V口的壓力油作用在閥座3左端面,克服單向功能彈簧2的預(yù)緊力,推動(dòng)閥座3向右移動(dòng),開啟C口通道,流出。
負(fù)載保持功能:在X口無(wú)控制壓力時(shí),負(fù)載壓力通過(guò)C口作用在閥芯1和閥座3上,負(fù)載壓力小于主彈簧4的預(yù)緊力時(shí),閥芯1和閥座3之間的錐形閥口閉死,負(fù)載保持。
溢流功能:在X口無(wú)控制壓力時(shí),負(fù)載壓力通過(guò)C口作用在閥芯1和閥座3上。負(fù)載壓力大于主彈簧4的預(yù)緊力時(shí),推動(dòng)閥芯1和閥座3同時(shí)左移,直至閥座3被閥體5右側(cè)端面擋住。此時(shí)閥芯1繼續(xù)左移,閥芯1和閥座3之間的錐形閥口開啟,溢流。
液控節(jié)流功能:在X口有控制壓力時(shí),此壓力作用在閥芯1右側(cè)端面上,克服主彈簧4的預(yù)緊力,推動(dòng)閥芯1左移。由于單向功能彈簧2的作用,閥座3也跟著左移,直到閥座3被閥體5右側(cè)端面擋住后,C口至V口的通道開啟。
根據(jù)平衡閥結(jié)構(gòu)和液壓回路,利用AMESim建立了某工程機(jī)械臂架變幅下落工作狀態(tài)仿真模型[3],如圖2所示,部分基本參數(shù)如表1所示。
圖2 平衡閥系統(tǒng)仿真模型
表1 模型部分基本參數(shù)
對(duì)該臂架平衡閥系統(tǒng)變幅下落過(guò)程進(jìn)行仿真,仿真時(shí)間10s。圖3為平衡閥閥芯位移響應(yīng)曲線。從圖中可以看出,仿真開始階段閥芯位移波動(dòng)劇烈,極易導(dǎo)致系統(tǒng)不穩(wěn)定。
圖3 平衡閥閥芯位移響應(yīng)曲線
仿真模型如圖4所示,先導(dǎo)腔阻尼孔直徑φ0.5mm。模型參數(shù)與表1相同,仿真時(shí)間10s。圖5為平衡閥閥芯位移響應(yīng)曲線,與圖3相比仿真開始階段閥芯位移波動(dòng)明顯減弱。
圖4 平衡閥系統(tǒng)仿真模型
圖5 平衡閥閥芯位移響應(yīng)曲線
仿真模型如圖6所示,先導(dǎo)腔單向阻尼孔直徑φ0.5mm。模型參數(shù)與表1相同,仿真時(shí)間10s。圖7為平衡閥閥芯位移響應(yīng)曲線,與圖3相比仿真開始階段閥芯位移波動(dòng)明顯減弱。
圖6 平衡閥系統(tǒng)仿真模型
圖7 平衡閥閥芯位移響應(yīng)曲線
仿真模型如圖8所示,先導(dǎo)腔2個(gè)分壓阻尼直徑φ0.5mm。模型參數(shù)與表1相同,仿真時(shí)間10s。圖9為平衡閥閥芯位移響應(yīng)曲線,與圖3相比仿真開始階段閥芯位移波動(dòng)明顯減弱。
圖8 平衡閥系統(tǒng)仿真模型
圖9 平衡閥閥芯位移響應(yīng)曲線
仿真模型如圖10所示,平衡閥出口背壓2MPa。模型參數(shù)與表1相同,仿真時(shí)間10s。圖11為平衡閥閥芯位移響應(yīng)曲線,與圖3相比仿真開始階段閥芯位移波動(dòng)明顯減弱。
圖10 平衡閥系統(tǒng)仿真模型
仿真模型如圖12所示,平衡閥負(fù)載口背壓2MPa。模型參數(shù)與表1相同,仿真時(shí)間10s。圖13為平衡閥閥芯位移響應(yīng)曲線,與圖3相比仿真開始階段閥芯位移波動(dòng)明顯減弱。
圖11 平衡閥閥芯位移響應(yīng)曲線
圖12 平衡閥系統(tǒng)仿真模型
圖13 平衡閥閥芯位移響應(yīng)曲線
本文建立了平衡閥系統(tǒng)負(fù)負(fù)載仿真模型,提出了提高平衡閥系統(tǒng)穩(wěn)定性的方法,并運(yùn)用AMESim進(jìn)行了仿真,驗(yàn)證了方法的正確性。