劉橋云,周曉峰
(湘潭鋼鐵集團(tuán)有限公司,湖南湘潭 411101)
某鋼廠3.8 m 中厚板生產(chǎn)線于2005 年9 月份建成投產(chǎn),配備雙機(jī)架4輥可逆中厚板軋機(jī),在實(shí)際生產(chǎn)過程中出現(xiàn)主軸軋輥側(cè)軸頭斷裂情況,平均使用壽命1.5 年。如圖1 所示主傳動軸(A)用于在主電機(jī)和工作輥/工作輥梅花頭之間傳輸力矩。再通過萬向節(jié)連接電機(jī)接手和工作輥。傳動軸的軸身在帶迷宮環(huán)的滑動軸承(C)內(nèi)運(yùn)轉(zhuǎn),軸承的供油從中心油潤滑系統(tǒng)提供。在電機(jī)側(cè),兩根軸頭在一個鉸鏈U型夾里調(diào)節(jié)。輥?zhàn)觽?cè)軸頭的滑塊潤滑通過一臺干油泵(D)實(shí)現(xiàn)。本文重點(diǎn)就是分析軋輥側(cè)軸頭斷裂的原因和解決辦法。
電機(jī)功率:7 500 kW;
電機(jī)速度:0~±60/140 r/min;
額定轉(zhuǎn)矩:1 194 kNm;
軋制扭距(200%):2 388 kNm;
最大過載扭距(250%):2 985 kNm;
切斷扭距(275%):3 283 kNm;
工作輥?zhàn)钚≥亸剑害?30 mm。
表1 主要零件材料性能表
圖1 主傳動結(jié)構(gòu)示意圖
圖2 軸頭斷裂照片1
圖3 軸頭斷裂照片2
由于斷裂虎口主要是在輥端側(cè)軸頭,因此對輥端側(cè)軸頭與制造廠一起進(jìn)行了有限元分析:
三維建模如圖4。
圖4 軸頭建模圖
加載扭矩3 500 kNm如圖5。
圖5 軸頭有限元分析
分析結(jié)果參見圖6。
圖6 軸頭有限元分析結(jié)果截圖
輥端軸頭最大應(yīng)力為445.77 MPa,出現(xiàn)在安裝虎口銅滑塊凹槽的圓弧過渡處,屬于應(yīng)力最集中部位。
為了找到軋輥端軸頭虎口斷裂的原因,對輥端虎口取樣做金相組織分析和材料理化性能分析,分析結(jié)果如下:
從金相組織分析報告(見圖7)來看,整個組織晶粒度偏大,普遍在2~4 級,個別甚至在0 級。說明鍛造比不夠。
圖7 金相組織報告照片
從理化結(jié)果(見圖8)來看屈服強(qiáng)度偏低,抗拉強(qiáng)度基本能滿足,沖擊功達(dá)不到設(shè)計要求。
埃塞俄比亞(以下簡稱“埃塞”)位于東非高原,國土面積110萬km2,首都亞的斯亞貝巴,同時也是非洲聯(lián)盟總部的所在地。人口1.05億。非洲即將啟動非洲大陸自貿(mào)區(qū),埃塞為整個非洲提供了最大的市場,同時還有大量的廉價勞動力。阿姆哈拉語為聯(lián)邦工作語言,通用英語,主要民族語言有奧羅莫語、提格雷語、錫達(dá)瑪語、阿法爾語、索馬里語和其他當(dāng)?shù)卣Z言。
圖8 材料理化分析結(jié)果照片
(1)從有限元分析來看,應(yīng)力集中最大處位于安裝虎口銅滑塊凹槽的圓弧過渡尖角處,若該部位在精加工時未處理好,極可能導(dǎo)致產(chǎn)生應(yīng)力集中,發(fā)生疲勞裂紋,并逐步擴(kuò)散,導(dǎo)致軸頭斷裂。從實(shí)際軸頭斷裂位置和裂紋源來看,也極為吻合。
(2)從金相組織分析和材料理化性能分析來看,在制造過程中,若鍛造比不夠或者裝配過程中存在回火現(xiàn)象,會導(dǎo)致晶粒度不合格,性能達(dá)不到設(shè)計要求,強(qiáng)度滿足不了工況需求,必然會導(dǎo)致疲勞斷裂。
通過上面的分析,找到了問題的所在,制訂措施如下:
(1)廠家在制造軸頭備件時要保證毛坯的鍛造比,并取樣分析,保證晶粒度在6級以上。
(2)在進(jìn)行精加工時要保證圓弧過渡R15 倒角要保證,避免最大應(yīng)力集中區(qū)的處理,保證加工精度要求。
(3)對輥端軸頭處易產(chǎn)生疲勞裂紋部位進(jìn)行周期性探傷,并建立管理臺賬,做到早發(fā)現(xiàn)早處理,避免釀成事故。
(4)規(guī)范裝配工藝,避免二次回火。
中厚板軋機(jī)軸頭斷裂危害較大,對整個軋機(jī)精度包括大電機(jī)的影響都較大,必須避免該類事故發(fā)生。從改進(jìn)后的運(yùn)行情況來看,效果較好。