蘇士龍， 高海海， 周康樂

(1.華晉焦煤有限責(zé)任公司， 呂梁 033000； 2.山西華晉吉寧煤業(yè)有限責(zé)任公司， 臨汾 042100)

巷道圍巖松動圈是原巖應(yīng)力及開挖、回采產(chǎn)生的采動應(yīng)力作用于圍巖體，導(dǎo)致其變形破裂的集中客觀體現(xiàn)。松動圈發(fā)育厚度與支護(hù)難度密切相關(guān)，對巷道穩(wěn)定性至關(guān)重要，是巷道支護(hù)設(shè)計的最為關(guān)鍵的參數(shù)之一。如何準(zhǔn)確快速確定松動圈發(fā)育厚度一直是巷道圍巖穩(wěn)定性控制領(lǐng)域的熱點(diǎn)和難點(diǎn)問題。目前松動圈發(fā)育厚度的確定方法主要包括現(xiàn)場測試法、數(shù)值分析法與理論計算法?，F(xiàn)場測試法相對于其他方法更為準(zhǔn)確，但存在現(xiàn)場工作量大，孤立測點(diǎn)代表性差等缺點(diǎn)。數(shù)值分析法能夠批量模擬不同圍巖條件和地應(yīng)力條件下松動圈發(fā)育厚度，結(jié)果形象直觀，但本構(gòu)關(guān)系和邊界條件的選取對計算結(jié)果影響較大，對于現(xiàn)場工程技術(shù)人員知識儲備要求較高[1]。理論分析方法一直是地下工程領(lǐng)域分析圍巖應(yīng)力及破裂區(qū)分布常用的研究方法，工程現(xiàn)場技術(shù)人員以及設(shè)計人員可方便快速地獲得參考性結(jié)論[2]。

中外學(xué)者對圍巖松動圈理論計算開展了大量工作。王睿等[3]利用廣義Hoek-Brown強(qiáng)度準(zhǔn)則推導(dǎo)了理想狀態(tài)下圍巖松動圈厚度的計算公式。在銅旬高速某公路隧道中該方法計算所得圍巖松動圈分布范圍與圍巖深部位移監(jiān)測所得結(jié)果較為接近，驗(yàn)證了基于Hoek-Brown強(qiáng)度準(zhǔn)則的圍巖松動圈計算公式的準(zhǔn)確性，為確定圍巖松動圈半徑提供了新的有效方法。余敏等[4]基于改進(jìn)的雙剪統(tǒng)一強(qiáng)度理論，得到了圍巖松動圈半徑的解析表達(dá)式。通過與已有方法計算結(jié)果的對比，驗(yàn)證了該方法的可行性，并進(jìn)一步分析了中間主應(yīng)力大小以及軟化程度對結(jié)果的影響。李政林等[5]通過對圍巖應(yīng)力分布特點(diǎn)的分析，提出了基于損傷理論的圍巖松動圈的界定標(biāo)準(zhǔn)，認(rèn)為完全損傷區(qū)即為圍巖松動破壞區(qū)。最后運(yùn)用損傷理論解析解對張石高速公路隧道圍巖松動圈進(jìn)行了估算預(yù)測，同時將預(yù)測結(jié)果與現(xiàn)場監(jiān)測值進(jìn)行對比分析，驗(yàn)證了理論解的適用性。黃鋒等[6]基于Drucker-Prager準(zhǔn)則推導(dǎo)了圍巖應(yīng)力松動圈的彈塑性理論和損傷理論計算方法，其計算結(jié)果均小于單孔聲波法測試結(jié)果，但兩者變化規(guī)律類似。由于考慮了巖體的峰后軟化特性，損傷理論分析法計算結(jié)果比彈塑性理論更加接近于實(shí)測值，運(yùn)用損傷理論對圍巖(特別是低級別圍巖)松動圈進(jìn)行預(yù)測是可行的，研究結(jié)果對其他類似工程具有借鑒作用。

目前廣泛應(yīng)用于圍巖彈塑性分析的強(qiáng)度準(zhǔn)則主要有Mohr-Coulomb準(zhǔn)則、Hoek-Brown準(zhǔn)則和統(tǒng)一強(qiáng)度理論。既有研究結(jié)果主要是采用某一種強(qiáng)度準(zhǔn)則對圍巖松動圈厚度進(jìn)行計算，缺乏同時采用兩種或多種強(qiáng)度準(zhǔn)則對松動圈厚度進(jìn)行計算，并將計算結(jié)果與現(xiàn)場測試結(jié)果進(jìn)行對比分析，以確定適用于松動圈理論計算的強(qiáng)度準(zhǔn)則。

以吉寧煤礦2103工作面為工程背景，采用Mohr-Coulomb準(zhǔn)則、Hoek-Brown準(zhǔn)則和統(tǒng)一強(qiáng)度理論分別對巷道圍巖松動圈進(jìn)行理論計算。將理論計算結(jié)果和現(xiàn)場測試進(jìn)行對比，確定適用于圍巖松動圈計算的強(qiáng)度準(zhǔn)則。對巷道支護(hù)參數(shù)優(yōu)化和圍巖穩(wěn)定性研究具有重要意義。

1 巖石的幾種強(qiáng)度準(zhǔn)則

巖石(體)的強(qiáng)度準(zhǔn)則是進(jìn)行圍巖彈塑性分析的理論基礎(chǔ)。過去的數(shù)十年，各國學(xué)者已經(jīng)提出了各種各樣的強(qiáng)度準(zhǔn)則。目前廣泛應(yīng)用于圍巖彈塑性分析的強(qiáng)度準(zhǔn)則有Mohr-Coulomb準(zhǔn)則、Hoek-Brown準(zhǔn)則和統(tǒng)一強(qiáng)度理論。

1.1 Mohr-Coulomb準(zhǔn)則

1900年，德國著名科學(xué)家Mohr[7]提出了Mohr-Coulomb(M-C)準(zhǔn)則，在巖石強(qiáng)度理論發(fā)展史中最為經(jīng)典。由于M-C準(zhǔn)則的數(shù)學(xué)表達(dá)式較為簡潔、力學(xué)計算原理十分簡單、計算結(jié)果偏于安全，故而在工程實(shí)踐中得到廣泛應(yīng)用。其數(shù)學(xué)表達(dá)式為

(1)

式(1)中：σ1和σ3分別為最大主應(yīng)力和最小主應(yīng)力，MPa；c為巖石的黏聚力，MPa；φ為巖石的內(nèi)摩擦角，(°)。

1.2 Hoek-Brown準(zhǔn)則

Hoek等[8]于1980年提出了Hoek-Brown準(zhǔn)則。后來Hoek等[9]于1992年提出了經(jīng)改進(jìn)的廣義Hoek-Brown準(zhǔn)則，其表達(dá)式為

(2)

式(2)中：σc為巖石單軸抗壓強(qiáng)度，MPa；mb、s和α為表征巖體特征的經(jīng)驗(yàn)參數(shù)。mb和s為常數(shù)，s取決于巖體的破碎程度，取值為0～1。

1.3 統(tǒng)一強(qiáng)度理論

統(tǒng)一強(qiáng)度理論表達(dá)式[10]為

(3)

(4)

式中：F和F′為數(shù)學(xué)表達(dá)式；σ2為中間主應(yīng)力，MPa；b為中間主應(yīng)力影響系數(shù)，計算公式為

(5)

式(5)中：α為材料的拉壓強(qiáng)度比；B為材料的拉剪強(qiáng)度比；σc、σt、τs分別為巖石的抗壓強(qiáng)度、拉伸強(qiáng)度和剪切強(qiáng)度，MPa。

2 圍巖松動圈厚度彈塑性分析

巷道圍巖彈塑性分析的基本假設(shè)如下。

(1)斷面形式為圓形。

(2)圍巖為連續(xù)、均質(zhì)、各向同性體。

(3)初始地應(yīng)力為自重應(yīng)力，且為各向等壓狀態(tài)即側(cè)壓系數(shù)λ=1。

受限于篇幅，同時已有學(xué)者對基于Mohr-Coulomb準(zhǔn)則和Hoek-Brown準(zhǔn)則的松動圈計算公式進(jìn)行推導(dǎo)，在此不再贅述。僅推導(dǎo)基于統(tǒng)一強(qiáng)度理論的松動圈計算公式。

2.1 圍巖的塑性區(qū)應(yīng)力

假定巷道半徑為r0，受到地應(yīng)力為P0，支護(hù)阻力為Pi，塑性區(qū)半徑為Rp，松動圈半徑為R0。受到切向應(yīng)力為σθ。計算簡圖如圖1所示。

在平面應(yīng)變問題中，中間主應(yīng)力可假設(shè)為

(6)

圖1 力學(xué)分析模型Fig.1 Mechanical analysis model

式(6)中：m為中間主應(yīng)力系數(shù)，0

將統(tǒng)一強(qiáng)度理論表示為極坐標(biāo)系：

(7)

(8)

式中：σr為徑向應(yīng)力，MPa；σθ為切向應(yīng)力，MPa。

將式(6)代入式(7)中，可得：

(9)

則式(9)改為

(10)

不計體力時，平衡微分方程為

(11)

2.2 圍巖的彈性區(qū)應(yīng)力

在軸對稱應(yīng)力狀態(tài)下，彈性區(qū)的應(yīng)力可以通過應(yīng)力邊界條件和位移單值條件求得

(12)

式(12)中：σre為彈性區(qū)徑向應(yīng)力，MPa；σθe為彈性區(qū)切向應(yīng)力，MPa；σR為彈塑性分界處的徑向應(yīng)力，MPa。

2.3 圍巖松動圈分析

整理式(10)可得

(13)

式(13)中：σrp為塑性區(qū)區(qū)徑向應(yīng)力，MPa；σθp為塑性區(qū)切向應(yīng)力，MPa。

將式(13)代入式(11)，可得

(14)

式(14)中：C0為積分常數(shù)。

根據(jù)邊界條件可以求得

(15)

將式(15)代入式(14)中，可得

(16)

將式(16)代入式(13)，可得

(17)

松動圈的定義如下：松動區(qū)邊界上，圍巖的切向應(yīng)力等于初始地應(yīng)力，即σθ=P0。因此可得

(18)

通過式(18)可以求解松動圈半徑R0。

基于Mohr-Coulomb準(zhǔn)則、Hoek-Brown準(zhǔn)則和統(tǒng)一強(qiáng)度理論松動圈，計算公式如表1所示。

通過表1中表達(dá)式即可求得不同強(qiáng)度準(zhǔn)則條件下圍巖松動圈厚度理論計算值。

表1 不同強(qiáng)度準(zhǔn)則計算松動圈厚度表達(dá)式Table 1 Different strength criteria to calculate the thickness of the loose circle

3 工程算例分析

3.1 工程概況

吉寧煤礦所處井田位于華北板塊鄂爾多斯地塊河?xùn)|區(qū)塊的南部邊緣，河?xùn)|區(qū)塊東部以離石斷裂為界，西部為黃河，南部和北部是沉積帶邊緣。井田總體為一向西傾斜的單斜構(gòu)造，以褶曲為主，次級褶曲走向主要為南北向，較少斷裂，未見大規(guī)模的巖漿活動。地層由老到新，自東南向西北出露有二疊系上石盒子組下段、中段、上段及石千峰組地層。2103工作面所處煤層松軟、節(jié)理裂隙發(fā)育。巷道斷面為矩形，掘進(jìn)斷面寬×高(W×H)為4 400 mm×3 700 mm。頂板和兩幫采用Φ20 mm×2 400 mm的錨桿支護(hù)，錨桿間距為800 mm。

3.2 圍巖松動圈理論計算

選取距2103工作面軌道順槽1 050 m斷面幫部進(jìn)行圍巖松動圈理論計算和現(xiàn)場測試。該斷面埋深h約為515 m，巷道圍巖為煤巖，重度γ=23.90 kN/m3。初始地應(yīng)力P0為12.31 MPa。支護(hù)阻力Pi為0.1 MPa。

3.2.1 Mohr-Coulomb準(zhǔn)則

根據(jù)室內(nèi)試驗(yàn)結(jié)果可知：煤巖黏聚力c=14.10 MPa，內(nèi)摩擦角φ=22.90 °。將確定好的物理力學(xué)參數(shù)代入表1中計算公式可得松動圈厚度為2.30 m。

3.2.2 Hoek-Brown準(zhǔn)則

根據(jù)室內(nèi)試驗(yàn)結(jié)果，同時查閱相關(guān)規(guī)范，通過計算可得：σc=22.93 MPa，mb=6.28，s=0.020 9，α=0.500 201。代入表1中計算公式可得松動圈厚度為0.77 m。

3.2.3 統(tǒng)一強(qiáng)度理論

根據(jù)室內(nèi)試驗(yàn)結(jié)果可知：煤巖黏聚力c=14.10 MPa，內(nèi)摩擦角φ=22.90 °。將室內(nèi)試驗(yàn)結(jié)果代入式(5)可得：中間主應(yīng)力影響系數(shù)b=0.49。將物理力學(xué)參數(shù)代入式(18)求得松動圈厚度為1.48 m。

3.3 圍巖松動圈現(xiàn)場測試

對2103工作面選取的典型斷面進(jìn)行圍巖松動圈現(xiàn)場測試。由于單孔超聲波測試法具有儀器操作簡單、經(jīng)濟(jì)適用的優(yōu)點(diǎn)[13]，本次測試采用單孔超聲波測試方法，測試設(shè)備選用BA-II型超聲波圍巖裂隙探測儀。超聲波測試法確定松動圈厚度的原理為：利用超聲波檢測儀，依據(jù)超聲波在完整性不同的巖石中傳播速度不同的特性，通過測量與分析參數(shù)，推斷松動圈范圍。

現(xiàn)場測試工作過程如下。

(1)鉆孔掃眼，清出眼孔中的巖粉和碎石渣，鉆孔直徑60 mm，孔深3 m，向下傾角5°。

(2)將探頭送至孔底，封孔器插入孔口并固定好(向下打鉆孔不用封孔器)。

(3)注水，測桿尾端連續(xù)有水流出時，表明水已注滿。

(4)測試讀數(shù)，將探頭向外逐次抽動10 cm，每次讀數(shù)計時。

(5)測試時，在鉆孔每個深度位置，旋轉(zhuǎn)不同角度，測試三組數(shù)據(jù)，取其平均值。

現(xiàn)場測試主要步驟如圖2所示。

將現(xiàn)場測得數(shù)據(jù)代入波速計算公式轉(zhuǎn)換成波速，并對異常數(shù)據(jù)剔除或修正，對鉆孔測點(diǎn)波速數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，繪制孔深-波速曲線圖，得到2103工作面典型斷面測孔不同深度處波速變化情況，如圖3所示。

圖2 松動圈現(xiàn)場測試過程Fig.2 Field test process of loose circle

圖3 2103工作面孔深-波速曲線圖Fig.3 Hole depth-wave velocity curve of 2103 working face

從圖3曲線可以看出，波速隨測孔深度增加基本呈逐漸增大的趨勢，且在某一點(diǎn)波速會出現(xiàn)較大波動，因此可將此點(diǎn)作為圍巖松動區(qū)與完整區(qū)的分界，即此點(diǎn)對應(yīng)深度為松動圈厚度。觀測結(jié)果顯示，松動圈厚度約為1.6 m。

3.4 對比分析

通過與現(xiàn)場測試結(jié)果進(jìn)行對比可知以下結(jié)果。

(1)Mohr-Coulomb準(zhǔn)則計算松動圈厚度值大于現(xiàn)場測試結(jié)果，相差0.7 m。因此采用Mohr-Coulomb準(zhǔn)則計算松動圈厚度結(jié)果比較保守。

(2)Hoek-Brown準(zhǔn)則計算松動圈厚度值小于現(xiàn)場測試結(jié)果，相差0.83 m。因此采用Hoek-Brown準(zhǔn)則計算松動圈厚度結(jié)果安全性值得考慮。

(3)統(tǒng)一強(qiáng)度理論計算松動圈厚度值與現(xiàn)場測試結(jié)果比較接近，僅相差0.12 m。

綜上可知：統(tǒng)一強(qiáng)度理論計算結(jié)果與現(xiàn)場測試結(jié)果更加接近，適用于巷道圍巖松動圈計算。

4 結(jié)論

(1)基于彈塑性理論，采用統(tǒng)一強(qiáng)度理論推導(dǎo)獲得了圍巖松動圈厚度計算公式。分別采用Mohr-Coulomb準(zhǔn)則、Hoek-Brown準(zhǔn)則和統(tǒng)一強(qiáng)度理論對吉寧煤礦2103工作面典型斷面圍巖松動圈進(jìn)行計算。三種方法理論計算結(jié)果分別為2.30、0.77、1.48 m。

(2)采用單孔超聲波測試法對吉寧煤礦2103工作面典型斷面巷道圍巖松動圈進(jìn)行現(xiàn)場測試?，F(xiàn)場觀測結(jié)果顯示，松動圈厚度為1.6 m。將Mohr-Coulomb準(zhǔn)則、Hoek-Brown準(zhǔn)則和統(tǒng)一強(qiáng)度理論3種方法理論計算結(jié)果和現(xiàn)場測試結(jié)果進(jìn)行對比，表明基于統(tǒng)一強(qiáng)度理論計算松動圈厚度與實(shí)測結(jié)果比較接近，適用于圍巖松動圈計算。