（1. 圣戈班研發(fā)（上海）有限公司，上海 200245；2. 鄭州鐵路職業(yè)技術(shù)學(xué)院鐵道工程學(xué)院，河南 鄭州 451460）

0 引言

我國(guó)是造紙大國(guó)，全國(guó)紙及紙板生產(chǎn)量約為 1.04億噸[1]，約占全球總量的四分之一，居全球第一位。紙漿作為造紙重要原材料，在生產(chǎn)過(guò)程中會(huì)產(chǎn)生多種固體廢棄物，其數(shù)量較為龐大，如處置不當(dāng)，對(duì)生態(tài)環(huán)境將造成危害。制漿造紙行業(yè)的固體廢棄物主要分為兩大類(lèi)：造紙污泥與鍋爐灰渣[2]。造紙污泥是固體廢棄物中產(chǎn)量最多但卻最不容易處理的一類(lèi)廢棄物，學(xué)術(shù)及工業(yè)界對(duì)此研究頗多[3-13]。鍋爐灰渣是指從制漿造紙廠動(dòng)力鍋爐的燃煤過(guò)程中產(chǎn)生的固體廢棄物，主要包括粉煤灰和爐渣，其數(shù)量和特征取決于所用燃料和燃燒技術(shù)。為節(jié)省燃料成本，有時(shí)也會(huì)使用部分來(lái)自干法備料廢渣中的樹(shù)皮、植物碎屑等農(nóng)業(yè)或生物質(zhì)材料作為燃料，因此鍋爐灰渣的成分波動(dòng)較大。該類(lèi)固廢主要作為水泥、制磚等建筑材料的原材料或者回填材料類(lèi)進(jìn)行處理[14,15]，其在水泥砂漿或混凝土行業(yè)作為摻合料的應(yīng)用較少。本文主要探索造紙鍋爐灰渣在建材中的應(yīng)用，研究了造紙鍋爐灰渣對(duì)其改性水泥砂漿的流動(dòng)度、強(qiáng)度、收縮以及對(duì)水泥水化的影響，并與燃煤電廠固體廢棄物粉煤灰的性能進(jìn)行對(duì)比，為造紙鍋爐灰渣在水泥基材料中的應(yīng)用提供了技術(shù)依據(jù)。

1 試驗(yàn)

1.1 試驗(yàn)原材料

水泥（OPC）：海螺 P·Ⅱ52.5 硅酸鹽水泥；砂：ISO 標(biāo)準(zhǔn)砂，廈門(mén)艾思?xì)W標(biāo)準(zhǔn)砂有限公司生產(chǎn)；水：去離子水；造紙鍋爐灰渣（PA）：江蘇某造紙公司提供；粉煤灰（FA）：上海某電廠提供。OPC、PA 及 FA的顆粒分布見(jiàn)圖 1，其化學(xué)成分見(jiàn)表 1，由表 1 可見(jiàn)，PA 中 CaO 含量要顯著高于 FA 的 CaO 含量，經(jīng)測(cè)試發(fā)現(xiàn)，PA 的水懸浮液 pH 值（12.90±0.005）要顯著高于FA 的水懸浮液 pH 值（11.96±0.006），而較高的堿性對(duì)其在水泥砂漿中的活性有一定的提高作用。圖 2 顯示了 PA 及 FA 的微觀顆粒形貌，由圖可見(jiàn)，F(xiàn)A 的顆粒形貌主要為球形，而 PA 則為無(wú)規(guī)則顆粒狀形貌。

表1 試驗(yàn)用原材料的化學(xué)成分 %

圖1 試驗(yàn)用原材料的顆粒分布

圖2 PA 與 FA 的微觀顆粒形貌

1.2 試驗(yàn)方法

試驗(yàn)采用兩組配合比分別測(cè)試了兩種不同材料對(duì)水泥砂漿的宏觀物理性能以及水泥凈漿的水化性能的影響，造紙鍋爐灰渣與粉煤灰取代水泥的質(zhì)量比均為30%，具體試驗(yàn)配比見(jiàn)表 2 所示。

表2 試驗(yàn)配合比 w t.%

砂漿流動(dòng)度測(cè)試：按照 GB/T 2419—2005《水泥膠砂流動(dòng)度測(cè)定方法》測(cè)試水泥砂漿的流動(dòng)度。

砂漿強(qiáng)度與收縮測(cè)試：參考 GB/T 17671—1999《水泥膠砂強(qiáng)度試驗(yàn)檢驗(yàn)方法（ISO 法）》和 JC/T 603—2004《水泥膠砂干縮試驗(yàn)方法》分別成型與測(cè)試改性水泥砂漿的強(qiáng)度與收縮。抗折、抗壓強(qiáng)度以及收縮試驗(yàn)所采用試件尺寸為 40mm×40mm×160mm，每組各成型三個(gè)試件，試件振實(shí)后立即移至恒溫恒濕養(yǎng)護(hù)箱內(nèi)進(jìn)行養(yǎng)護(hù)，養(yǎng)護(hù)溫濕度分別控制在 (20±1)℃ 以及(95±2)%。試件成型 24h 后脫模，并移入恒溫水池中（(20±1)℃）繼續(xù)養(yǎng)護(hù)至規(guī)定齡期測(cè)試強(qiáng)度及收縮。

砂漿自收縮測(cè)試：參考 ASTMC1698-09“Standard Test Method for Autogenous Strain of Cement Paste and Mortar” 進(jìn)行測(cè)試。按照表 2 配比配制水泥砂漿。將新拌水泥砂漿迅速裝入 ?20mm×250mm 圓柱形聚乙烯波紋管，振實(shí)排出氣泡，使用特制的塑料塞子密封波紋管的頂端，將儀器自帶的針狀傳感器與波紋管頂部的塞子進(jìn)行連接起來(lái)，扭緊螺紋并立即進(jìn)行測(cè)試。試驗(yàn)測(cè)試溫度為 (20±2)℃，測(cè)試齡期為 7d。

水化熱測(cè)試：采用美國(guó) TA 公司 TAMAIR 八通道等溫量熱儀測(cè)試造紙鍋爐灰渣對(duì)水泥水化動(dòng)力學(xué)的影響。量熱儀設(shè)定溫度為 20℃，測(cè)試前將各類(lèi)原材料放置于20℃/50% RH 環(huán)境條件下 24h，根據(jù)配合比要求分別稱取 100g 粉體材料以及 50g 去離子水，使用 EKA 攪拌機(jī)攪拌 60s（攪拌速率 600r/s），稱取 10g 漿體裝入測(cè)試用玻璃瓶?jī)?nèi)，迅速密封并移至量熱儀內(nèi)測(cè)試，測(cè)試持續(xù)時(shí)間設(shè)定為 7d。

XRD 測(cè)試：按照表 2 配比制作水泥凈漿樣品，在(20±1)℃ 恒溫恒濕養(yǎng)護(hù)箱內(nèi)密封養(yǎng)護(hù)至 1d 及 28d 齡期后，立即將樣品取出、破碎并浸入異丙醇中浸泡 24h 以終止其水化，之后采用研缽手工磨細(xì)并在 40℃ 溫度下干燥 30min，過(guò) 100μm 篩后放置于干燥器內(nèi)備用。采用 X’Pert PANalytical 型 X 射線衍射儀進(jìn)行步進(jìn)掃描測(cè)試，掃描步長(zhǎng) 0.033°，停頓 50s。

熱重（TG）測(cè)試：所用樣品與 XRD 測(cè)試所用之樣品一致。測(cè)試采用 NETZSCHTG 209 F1 型設(shè)備，設(shè)定測(cè)試溫度范圍為 25～1000℃，速率為 10℃/min，保護(hù)氣氛為 N2。在 TG 測(cè)試坩堝內(nèi)稱取 (30±1)mg 水化粉體樣品后，立即啟動(dòng)測(cè)試程序。

2 結(jié)果與討論

2.1 流動(dòng)度

圖3 顯示了 PA 及 FA 改性水泥砂漿的流動(dòng)度。由圖可見(jiàn)，使用 PA 取代 30% OPC 后，其改性 OPC 砂漿的流動(dòng)度較基準(zhǔn)砂漿降低了約 39%。與 PA 相比，F(xiàn)A 改性砂漿的流動(dòng)度較基準(zhǔn)砂漿稍有增加。由此可見(jiàn)，在水泥砂漿中使用 PA 會(huì)降低漿體水泥砂漿的工作性能，而使用 FA 替代 OPC，其改性砂漿的工作性能則有所改善，這主要是由于 FA 的形貌效應(yīng)所致[16,17]。與 FA 相比，PA 粉體為不規(guī)則形貌，無(wú)減水效果，對(duì)水泥砂漿的流動(dòng)度無(wú)顯著貢獻(xiàn)。

圖3 PA 與 FA 改性水泥砂漿的流動(dòng)度

2.2 強(qiáng)度

圖4(a) 顯示了 PA 及 FA 改性水泥砂漿的抗折強(qiáng)度。由圖可見(jiàn)，使用 PA 及 FA 分別取代 30% OPC，其改性砂漿的 3d 抗折強(qiáng)度無(wú)顯著差異，但較基準(zhǔn) OPC 砂漿相比，下降約 25%。當(dāng)養(yǎng)護(hù)齡期延長(zhǎng)至 28d 時(shí)，其基準(zhǔn) OPC 砂漿的抗折強(qiáng)度為 8.7MP，較 3d 強(qiáng)度增長(zhǎng)約43%。而 PA 及 FA 改性砂漿的抗折強(qiáng)度較 3d 強(qiáng)度增加約 72%。由此可見(jiàn)，PA 及 FA 改性砂漿的抗折強(qiáng)度較為接近，兩者的水化活性在其早期發(fā)展相對(duì)較慢，而在后期發(fā)展較為迅速。

圖4(b) 顯示了 PA 及 FA 改性水泥砂漿的抗壓強(qiáng)度。由圖可見(jiàn)， A 及 FA 改性砂漿 3d 的抗壓強(qiáng)度分別為基準(zhǔn)砂漿強(qiáng)度的 68% 與 62%。與 FA 相比，PA 改性砂漿早期抗壓強(qiáng)度較高，表明 PA 的早期活性高于 FA。當(dāng)養(yǎng)護(hù)齡期延長(zhǎng)至 28d 時(shí)，PA 及 FA 改性砂漿 28d 的抗壓強(qiáng)度分別為基準(zhǔn) OPC 砂漿的 93% 與 81%。同樣可見(jiàn)，PA 改性砂漿的后期抗壓強(qiáng)度要顯著高于 FA 改性砂漿，表明 PA 的后期活性也高于 FA 的早期活性。

綜上所述，與 FA 相比，PA 可顯著提高 OPC 砂漿的抗壓強(qiáng)度，但 PA 改性水泥砂漿的抗折強(qiáng)度與 FA 改性砂漿較為接近。

2.3 收縮

圖5 顯示了 PA 及 FA 改性水泥砂漿在水中養(yǎng)護(hù)時(shí)的形變。由圖可見(jiàn)，基準(zhǔn) OPC 砂漿在水中養(yǎng)護(hù)時(shí)呈現(xiàn)膨脹變形行為，其膨脹程度主要發(fā)生在 7d 以內(nèi)，其后隨著養(yǎng)護(hù)齡期的延長(zhǎng)，其變化幅度較小。與基準(zhǔn) OPC砂漿的變形行為一致，PA 及 FA 改性砂漿在水中養(yǎng)護(hù)時(shí)均呈現(xiàn)膨脹行為，但膨脹程度有所不同。PA 改性砂漿在水中養(yǎng)護(hù)時(shí)，其膨脹行為較為顯著，齡期 28d 的膨脹值要顯著高于基準(zhǔn) OPC 砂漿的膨脹值。與 PA 相比，F(xiàn)A 的膨脹行為顯著減弱，其 28d 的膨脹值較基準(zhǔn) OPC砂漿也有所降低，由此也可以說(shuō)明 FA 的水化活性要顯著低于 PA。

圖4 PA 與 FA 改性水泥砂漿的強(qiáng)度

圖5 PA 與 FA 改性水泥砂漿在水中養(yǎng)護(hù)時(shí)的形變

圖6 顯示了 PA 及 FA 改性水泥砂漿的自收縮變形。由圖可見(jiàn)，基準(zhǔn) OPC 水泥砂漿的自收縮隨養(yǎng)護(hù)齡期的延長(zhǎng)而逐漸增加，當(dāng)養(yǎng)護(hù)齡期為 7d 時(shí)，其自收縮為 0.25mm/m。在基準(zhǔn) OPC 砂漿中添加 PA，其改性砂漿表現(xiàn)為膨脹行為，但不同養(yǎng)護(hù)齡期，其改性砂漿膨脹變形有所差異，具體表現(xiàn)為養(yǎng)護(hù)齡期在 2d 以內(nèi)時(shí)，改性砂漿的膨脹程度迅速增加，之后膨脹程度下降，開(kāi)始緩慢收縮，當(dāng)養(yǎng)護(hù)齡期為 7d 時(shí)，其改性砂漿總體膨脹值為 0.13mm/m，較基準(zhǔn) OPC 砂漿增加 0.38mm/m。與 PA 不同，F(xiàn)A 改性砂漿呈現(xiàn)自收縮變形行為，但同樣變形程度隨養(yǎng)護(hù)齡期不同而有所差異。當(dāng)養(yǎng)護(hù)齡期為6h 以內(nèi)時(shí)，自收縮迅速增加，且顯著高于基準(zhǔn) OPC 砂漿，表明其早期水化活性較低[18]。在 6h 之后，其自收縮變化程度變緩，呈現(xiàn)緩慢增加的趨勢(shì)。同樣由自收縮也可以說(shuō)明 FA 的水化活性要顯著低于 PA。

圖6 PA 與 FA 改性水泥砂漿的自收縮

2.4 水化進(jìn)程

通過(guò)水化熱測(cè)試研究了 PA 及 FA 對(duì) OPC 水泥漿體水化過(guò)程的影響。由圖 7(a) 可見(jiàn)，在 OPC 中添加 FA，其早期水化熱流峰值要顯著低于基準(zhǔn) OPC 漿體的熱流值，表明 FA 改性漿體的早期水化程度較低。與 FA 相比，PA 改性水泥漿體的水化初期（4h 以內(nèi)）熱流值較高，說(shuō)明 PA 水化活性較高，在 OPC 中添加 PA 有利于提高水泥漿體的初期水化程度。圖 7(b) 為 PA 及 FA 改性水泥漿體的水化放熱總量曲線。由圖可見(jiàn)，在 OPC中添加 FA，其放熱總量與 OPC 相比下降較多，表明在 OPC 中添加 FA，其水化程度顯著下降[19]。與 FA 不同，使用 PA 取代部分水泥，其早期水化放熱量顯著提高，表明其改性漿體早期水化程度有所增加。由 PA 化學(xué)成分可知，PA 中 CaO 含量要顯著高于 FA，其 pH 值同樣高于 FA，PA 的高堿性有利于提高其早期的水化活性，最終提高了水泥漿體早期的水化程度。隨著反應(yīng)的進(jìn)一步進(jìn)行，PA 改性漿體的水化放熱總量開(kāi)始低于OPC，但與 FA 相比，依然顯示出較高的放熱量，進(jìn)一步顯示其改性漿體具有較高的后期水化程度。

圖7 PA 與 FA 改性水泥漿體的水化熱曲線

圖8 PA 與 FA 改性水泥漿體在不同水化齡期的 XRD 圖譜

2.5 水化產(chǎn)物

通過(guò)分析 PA 及 FA 改性漿體在 1d 及 28d 時(shí)的 XRD及 TG 圖譜，進(jìn)一步研究了兩種材料對(duì) OPC 水泥水化產(chǎn)物的影響。圖 8(a) 為改性漿體在 1d 時(shí)的 XRD 圖譜。由圖可見(jiàn)，基準(zhǔn) OPC 漿體在 1d 時(shí)的晶態(tài)水化產(chǎn)物主要為氫氧化鈣（CH）、鈣礬石（AFt）及水化硅鋁酸鈣（C-A-S-H）。在 OPC 漿體中添加 FA 并未改變晶態(tài)水化產(chǎn)物的類(lèi)型，但生成量有所差異。由圖可見(jiàn)，添加FA 后，改性漿體圖譜中 CH、AFt 及 C-A-S-H 的特征峰峰強(qiáng)較弱于基準(zhǔn) OPC 水泥漿體，表明其含量較低，由水化熱測(cè)試結(jié)果分析可知這主要?dú)w結(jié)于 FA 降低了 OPC水泥漿體的早期水化程度。與 FA 及基準(zhǔn) OPC 漿體較為一致，在 OPC 漿體中添加 PA，其晶態(tài)水化產(chǎn)物類(lèi)型均為 CH、AFt 及 C-A-S-H，但其特征峰峰強(qiáng)與 FA 改性漿體相比均有所偏高，表明對(duì)應(yīng)三種水化產(chǎn)物的含量高于FA 改性漿體。與基準(zhǔn) OPC 水泥漿體相比，PA 改性漿體的水化產(chǎn)物中 AFt 峰強(qiáng)高于基準(zhǔn)漿體中 AFt 的峰強(qiáng)；而 CH 對(duì)應(yīng)特征峰強(qiáng)要低于基準(zhǔn) OPC 漿體的峰強(qiáng)，表明 PA 改性漿體水化 1d 時(shí)鈣礬石含量高于基準(zhǔn) OPC 漿體，而 CH 含量則低于基準(zhǔn) OPC 漿體。

圖8(b) 為改性漿體在 28d 時(shí)的 XRD 圖譜。與 1d時(shí)的晶態(tài)水化產(chǎn)物相比，基準(zhǔn) OPC 水泥漿體在 28d 齡期時(shí)的晶態(tài)水化產(chǎn)物主要為 CH、AFt、C-A-S-H 以及水化碳鋁酸鈣（Mc）。對(duì)比各自水化產(chǎn)物在 1d 時(shí)的特征峰峰強(qiáng)可見(jiàn)，28d 時(shí) CH 峰強(qiáng)顯著增加，表明其生成量有所提高；C-A-S-H 特征峰峰強(qiáng)稍有降低，說(shuō)明其含量有所下降；AFt 峰強(qiáng)變化幅度變小，顯示其含量變化幅度較低。同樣，OPC 漿體中添加 FA 并未改變晶態(tài)水化產(chǎn)物的類(lèi)型，但含量有所差異。與 1d 時(shí)水化產(chǎn)物對(duì)應(yīng)特征峰的峰強(qiáng)對(duì)比規(guī)律較為一致，添加 FA 后，改性漿體的 XRD 圖譜中 CH、AFt 及 C-A-S-H 的特征峰峰強(qiáng)均弱于基準(zhǔn) OPC 漿體，表明該類(lèi)晶態(tài)水化產(chǎn)物的生成量有所下降[20]。然而新生成的水化產(chǎn)物 Mc 特征峰峰強(qiáng)要高于基準(zhǔn) OPC 漿體，表明其含量較高。PA 改性水泥漿體的晶態(tài)水化產(chǎn)物與基準(zhǔn) OPC 漿體以及 FA 改性水泥漿體的水化產(chǎn)物一致，均為 CH、AFt 及 C-A-S-H 以及 Mc。由圖可見(jiàn)，PA 改性漿體中 CH 與 C-A-S-H 對(duì)應(yīng)XRD 特征峰峰強(qiáng)低于基準(zhǔn) OPC 漿體，與 FA 改性漿體近似；而 Mc 對(duì)應(yīng)特征峰峰強(qiáng)均低于基準(zhǔn) OPC 漿體與FA 改性漿體；與之相反，AFt 對(duì)應(yīng)特征峰峰強(qiáng)均高于基準(zhǔn) OPC 漿體與 FA 改性漿體。

綜上所述，通過(guò) XRD 測(cè)試分析可清晰對(duì)比改性漿體與基準(zhǔn) OPC 漿體的水化產(chǎn)物類(lèi)型以及含量的差異。PA 及 FA 改性漿體的水化產(chǎn)物類(lèi)型較為一致，但 PA 改性水泥漿體中 CH 及 AFt 生成量在 1d 及 28d 齡期時(shí)均要高于 FA 改性水泥漿體。同時(shí)可見(jiàn)，在水泥砂漿中添加 PA 有效抑制 Mc 的形成。

通過(guò) TG 測(cè)試進(jìn)一步分析了兩種改性水泥漿體水化程度的高低。圖 9 顯示了三種水泥漿體在水化齡期1d 及 28d 時(shí)的 TG-DTG 圖譜。由圖可見(jiàn)，水泥漿體的DTG 圖譜主要呈現(xiàn)三個(gè) DTG 峰，在 50～200℃ 之間的DTG 峰主要?dú)w結(jié)于 C-S-H、AFt、C-A-S-H 以及 Mc 等水化產(chǎn)物的受熱分解；在 400～500℃ 之間的 DTG 峰主要?dú)w結(jié)于水化產(chǎn)物 CH 的受熱分解；而在 600～800℃之間顯示的 DTG 峰則主要?dú)w結(jié)于原材料中 CaCO3及水化產(chǎn)物 Mc 的受熱分解。表 3 計(jì)算了三種不同溫度區(qū)間的失重量，以便于定量分析改性漿體的水化程度。由圖 9(a) 所示，在水化齡期 1d 時(shí)，三種水泥漿體在50～200℃ 之間的 DTG 峰強(qiáng)由高到低依次為：PA 改性水泥漿體＞基準(zhǔn) OPC 漿體＞FA 改性水泥漿體，其失重大小依次為：5.95%、5.43% 及 4.46%，表明 PA 改性漿體中 C-S-H、AFt 以及 C-A-S-H 的生成量最高，而FA 最低。同時(shí)可見(jiàn)，三種水泥漿體在 400～500℃ 之間的 DTG 峰強(qiáng)由高到低依次為：基準(zhǔn) OPC 漿體＞PA改性水泥漿體＞FA 改性水泥漿體，其失重由高到低依次為：2.96%、2.84% 以及 2.56%，表明基準(zhǔn) OPC 漿體中的 CH 生成量最高，而 FA 改性漿體中的 CH 生成量最低，這主要?dú)w因于 OPC 水化產(chǎn)物 CH 開(kāi)始與粉煤灰中的硅鋁質(zhì)成分反應(yīng)生成了 C-S-H 凝膠，而 PA 與 CH早期反應(yīng)較為延遲，因此 PA 改性漿體中的 CH 要高于FA。

圖9 PA 與 FA 改性水泥漿體在不同水化齡期的TG-DTG 圖譜

表3 PA 與 FA 改性水泥漿體在不同水化齡期、不同溫度下的失重 %

圖9(b) 顯示了三種水泥漿體在水化 28d 時(shí)的 TGDTG 圖譜。由圖可見(jiàn)，三種水泥漿體在 50～200℃ 之間的 DTG 峰強(qiáng)由高到低依次為：PA 改性水泥漿體＞基準(zhǔn) OPC 漿體＞FA 改性水泥漿體，其失重大小依次為：9.44%、8.03% 以及 7.22%，與 1d 齡期時(shí) DTG 變化規(guī)律一致，說(shuō)明此刻 PA 改性漿體中 C-S-H、AFt、C-AS-H 以及 Mc 的含量最高，而 FA 最低。三種水泥漿體在 400～500℃ 之間的 DTG 峰強(qiáng)由高到低依次為：基準(zhǔn)OPC 漿體＞FA 改性水泥漿體＞PA 改性水泥漿體，其失重大小依次為：4.50%、3.41% 以及 3.38%，此刻 PA 改性漿體中 CH 含量開(kāi)始低于 FA，表明 PA 與 CH 反應(yīng)程度開(kāi)始高于 FA 與 CH 的反應(yīng)程度，其較高火山灰活性特征開(kāi)始顯現(xiàn)。

表3 列舉了三種水泥漿體在 50～500℃之間的失重，即化學(xué)結(jié)合水。由表可見(jiàn)，PA 改性水泥漿體的化學(xué)結(jié)合水含量要顯著高于 FA 改性水泥漿體的化學(xué)結(jié)合水，與基準(zhǔn) OPC 漿體相當(dāng)，表明 PA 改性漿體的水化程度要顯著高于 FA 改性水泥漿體，與 OPC 漿體較為接近，進(jìn)一步說(shuō)明了 PA 的水化活性要高于 FA。

3 結(jié)論

本文主要研究了造紙鍋爐灰渣對(duì)水泥砂漿的流動(dòng)度、強(qiáng)度、收縮以及對(duì)水泥水化的影響，并與電廠燃煤粉煤灰改性水泥砂漿的性能進(jìn)行對(duì)比，結(jié)論如下：

（1）造紙鍋爐灰渣顆粒為不規(guī)則形貌，無(wú)減水效果，與基準(zhǔn)及粉煤灰改性砂漿相比其改性水泥砂漿流動(dòng)度會(huì)有所降低。

（2）與粉煤灰相比，造紙鍋爐灰渣可顯著提高水泥砂漿的抗壓強(qiáng)度，但對(duì)水泥砂漿的抗折強(qiáng)度無(wú)提高效果。

（3）造紙鍋爐灰渣中 CaO 含量要顯著高于粉煤灰，其 pH 值較粉煤灰也有所增加，造紙鍋爐灰渣的高堿性有利于提高其早期水化活性，而較高的早期水化活性對(duì)水泥砂漿的收縮具有顯著地改善作用。

（4）對(duì)比了改性漿體與基準(zhǔn)水泥漿體的水化產(chǎn)物類(lèi)型以及含量的差異。造紙鍋爐灰渣及粉煤灰改性漿體的水化產(chǎn)物類(lèi)型一致，但造紙鍋爐灰渣改性水泥漿體中氫氧化鈣及鈣礬石生成量在 1d 及 28d 齡期時(shí)均要高于粉煤灰改性水泥，同時(shí)在水泥砂漿中添加造紙鍋爐灰渣可顯著抑制水化碳鋁酸鈣的形成。由化學(xué)結(jié)合水分析可知，造紙鍋爐灰渣改性水泥漿體的水化程度要顯著高于粉煤灰改性漿體，表明造紙鍋爐灰渣的水化活性要顯著高于粉煤灰。