蘇葉平 徐文俊 徐靜 李學(xué)德

摘要：在常州市魏村樞紐原設(shè)計(jì)方案中，閘站導(dǎo)流墻側(cè)泵站邊機(jī)組前方易形成大尺度回流、旋渦等，以致引起邊機(jī)組前方水流流動(dòng)紊亂、降低機(jī)組運(yùn)行效率，甚至?xí)鹚谜駝?dòng)。針對(duì)上述不良流態(tài)的影響，通過(guò)CFD數(shù)值模擬方法，分析了3種不同整流方案對(duì)該閘站樞紐泵站不同工況的水流整流效果，總結(jié)了不同方案的水流流動(dòng)規(guī)律。在上述分析成果的基礎(chǔ)上，提出了組合式整流墩布置方案，并分析了其整流機(jī)理。計(jì)算結(jié)果表明：組合式整流墩布置方案能大幅度降低邊墩機(jī)組側(cè)向大尺度回流強(qiáng)度，回流現(xiàn)象基本消失，有效地改善了不同工況下泵站進(jìn)水的不良流態(tài)，提高了箱涵流道進(jìn)水效率，達(dá)到了預(yù)期整流效果。組合式整流墩布置方案已被魏村樞紐泵站初步設(shè)計(jì)、施工圖設(shè)計(jì)采納應(yīng)用。研究成果可為其他類似大型閘站工程設(shè)計(jì)提供技術(shù)參考與借鑒。

關(guān) 鍵 詞：閘站樞紐; 不良流態(tài); 整流效果; 組合式整流墩; 魏村樞紐; 常州市

中圖法分類號(hào)： TV675

文獻(xiàn)標(biāo)志碼： A

DOI：10.16232/j.cnki.1001-4179.2021.12.023

0 引 言

為了發(fā)揮平原地區(qū)大型水利樞紐排澇、引水的功能，在設(shè)計(jì)中會(huì)廣泛采用閘站結(jié)合布置的形式。涵閘和泵站進(jìn)出水通道一般均會(huì)采用導(dǎo)流墻隔開(kāi)，從而在結(jié)合處易形成較大尺度的回流、斜流等不良流態(tài);導(dǎo)流墻側(cè)的泵站邊孔回流、斜流容易在流道進(jìn)口處形成旋渦，影響到流道的進(jìn)水效率，甚至?xí)鹚谜駝?dòng)[1-4]。

閘站樞紐進(jìn)水流態(tài)改善措施主要包括：采用不同長(zhǎng)度及體型的導(dǎo)流墻、整流墩及組合式整流墩等。其中，整流墩結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、布置靈活，結(jié)合采用導(dǎo)流墻整流則效果更佳，這種方式在閘站樞紐中應(yīng)用比較廣泛。

關(guān)于閘站樞紐導(dǎo)流墻、整流墩及組合式整流墩整流機(jī)理方面，傅宗甫等[5]對(duì)平面對(duì)稱的閘站樞紐展開(kāi)了水工模型試驗(yàn)研究，整理了導(dǎo)流墻附近流場(chǎng)規(guī)律，提出了導(dǎo)流墻體型的適宜長(zhǎng)度范圍及計(jì)算公式。嚴(yán)忠民[6]、趙苗苗[7]、羅燦[8]以及許建[9]等開(kāi)展了CFD數(shù)值模擬和試驗(yàn)驗(yàn)證，基于計(jì)算、驗(yàn)證結(jié)果，通過(guò)在泵站前池、閘站樞紐導(dǎo)流墻側(cè)泵站邊孔增設(shè)一道整流墩，消除了大尺度回流和旋渦等不良流態(tài);而且邊孔機(jī)組流道進(jìn)水較為均勻，整流墩整流流態(tài)效果較佳，能提高導(dǎo)流墻泵站邊孔進(jìn)水流速分布均勻度。徐波等[10-11]在對(duì)閘站工程進(jìn)行CFD數(shù)值模擬和試驗(yàn)的過(guò)程中，重點(diǎn)研究了不同開(kāi)孔尺寸的導(dǎo)流墻的組合方案，研究認(rèn)為：在最優(yōu)開(kāi)孔尺寸方案下能減小泵站前池及閘前水流回流區(qū)域的面積，整體水流流態(tài)會(huì)得到較大改善。部分學(xué)者已將組合式整流墩應(yīng)用到新孟河拓浚工程骨干節(jié)點(diǎn)工程——界牌水利樞紐的設(shè)計(jì)中，并通過(guò)水工模型試驗(yàn)驗(yàn)證了樞紐的整體進(jìn)水條件[12-14]。

對(duì)于低揚(yáng)程、大流量泵站機(jī)組的閘站樞紐而言，單一的整流墩整流往往不能滿足改善閘站進(jìn)水流態(tài)以及泵站機(jī)組運(yùn)行的要求，需要對(duì)組合式整流墩布置型式下泵站進(jìn)水條件的整流機(jī)理開(kāi)展研究，以使其能在實(shí)際閘站水利樞紐設(shè)計(jì)中得到應(yīng)用。

1 工程概況

位于江蘇省常州市通江航道德勝河的魏村樞紐，距長(zhǎng)江夾江約1.5 km?，F(xiàn)狀樞紐已不能滿足內(nèi)河運(yùn)輸船型大型化發(fā)展的要求，亟需進(jìn)行擴(kuò)容改造;同時(shí)，為了提高防洪排澇效益，也需要改善太湖流域的水環(huán)境[15]。魏村樞紐擴(kuò)容改造工程主要由船閘、泵站及節(jié)制閘工程組成。其中，泵站與節(jié)制閘并排，導(dǎo)流墻隔開(kāi)，導(dǎo)流墻原方案長(zhǎng)為56 m;泵站排澇流量為160 m3/s，引水流量為90 m3/s;泵站共裝有5臺(tái)“X”型流道機(jī)組，單臺(tái)泵的設(shè)計(jì)流量為32.0 m3/s，單塊底板上分別布置3臺(tái)雙向機(jī)組和2臺(tái)單向機(jī)組，泵站總寬度為54.8 m;節(jié)制閘凈寬為40 m，共4孔，設(shè)計(jì)過(guò)閘流量為296 m3/s。圖1和圖2分別為魏村樞紐鳥(niǎo)瞰圖和站身剖面圖。

2 數(shù)學(xué)方程

2.1 控制方程

對(duì)于魏村樞紐閘站進(jìn)水流動(dòng)區(qū)域的三維數(shù)值模擬，采用的是三維雷諾時(shí)均N-S方程，以描述其不可壓縮向湍流流動(dòng)。方程式如下[16]：

連續(xù)性方程：

（ρu-i）/xi=0（1）

雷諾時(shí)均N-S方程：

ui-t+uj-ui-xj=-1ρp-xi+xj（ν+νt）uixj+ujxi（2）

式中：ρ為流體密度;t為時(shí)間;ui（i=x，y，z）為速度沿i方向的分量;p為壓力;ν為流體的運(yùn)動(dòng)黏性系數(shù)。

2.2 可實(shí)現(xiàn)k-ε模型方程

選擇realizable k-ε湍流模型方程來(lái)進(jìn)行計(jì)算。該方程對(duì)于旋轉(zhuǎn)流動(dòng)、強(qiáng)逆壓梯度的邊界層流動(dòng)、流動(dòng)分離、強(qiáng)流線彎曲、漩渦和旋轉(zhuǎn)、二次流均有很好的表現(xiàn)[16]。

ρkt=xjμ+μtσkkxj+Gk+Gb+ρε-YM（3）

ρεt=xjμ+μtσtεxj+ρC1Sε-ρC2ε2k+νε+C1εεkC3εGb（4）

式中：C1=max0.43，ηη+5，η=Sk/ε。

3 CFD計(jì)算模型與評(píng)價(jià)指標(biāo)

3.1 CFD數(shù)值計(jì)算模型

魏村樞紐原設(shè)計(jì)方案的計(jì)算模型包括：引河、泵站前池、泵站清污機(jī)橋墩、進(jìn)水流道、節(jié)制閘及導(dǎo)流墻等。在不同工況下，排澇、引水來(lái)流進(jìn)口為速度進(jìn)口，出口為自由出流，水流自由表面波動(dòng)小，因此采用剛蓋假定平面，計(jì)算迭代收斂級(jí)數(shù)為1×10-4。圖3為魏村樞紐內(nèi)河側(cè)、長(zhǎng)江側(cè)閘站原方案的幾何計(jì)算模型（內(nèi)河排澇，長(zhǎng)江引水）。

3.2 流速分布均勻度評(píng)價(jià)指標(biāo)

為了更好地描述魏村樞紐泵站機(jī)組箱涵流道進(jìn)口的流速分布的均勻性，引入了流速分布均勻度水力優(yōu)化目標(biāo)函數(shù)并通過(guò)編程進(jìn)行簡(jiǎn)捷快速計(jì)算。流速分布均勻度公式如下[17]：

Vu=1-1ua（uai-ua）2ΔAiA×100%（5）

式中：ua為進(jìn)口斷面的平均軸向速度;uai為進(jìn)口斷面各單元的軸向速度;ΔAi為進(jìn)口斷面第i個(gè)網(wǎng)格單元面積;A為進(jìn)口斷面面積。

關(guān)于魏村樞紐泵站的運(yùn)行方式：當(dāng)內(nèi)河排澇時(shí)，分別關(guān)閉內(nèi)河側(cè)上菲閘門、長(zhǎng)江側(cè)下菲閘門;當(dāng)內(nèi)河引水時(shí)，分別關(guān)閉內(nèi)河側(cè)下菲閘門、長(zhǎng)江側(cè)上菲閘門。流道機(jī)組進(jìn)口取內(nèi)河側(cè)下菲閘門所在的流速斷面，其中4號(hào)和5號(hào)機(jī)組靠近導(dǎo)流墻，機(jī)組進(jìn)口斷面分布情況如圖4所示。

4 流場(chǎng)流動(dòng)規(guī)律與整流方案研究

4.1 計(jì)算工況

魏村樞紐初步設(shè)計(jì)任務(wù)急，設(shè)計(jì)成果交付時(shí)間短，有關(guān)閘站設(shè)計(jì)中水流流態(tài)整流措施，經(jīng)慎重考慮，選擇了CFD數(shù)值模擬方法進(jìn)行比選。魏村樞紐泵站的排澇、引水計(jì)算水位工況的選取如表1所列。

4.2 原方案流場(chǎng)規(guī)律

原方案是以魏村樞紐初步設(shè)計(jì)方案為基礎(chǔ)，通過(guò)CFD數(shù)值模擬，總結(jié)該樞紐閘站水流流動(dòng)的基本流場(chǎng)信息，以為后續(xù)優(yōu)化方案提供思路，進(jìn)而提出改善流態(tài)的措施。

由圖5可以看出：原方案排澇設(shè)計(jì)工況下4號(hào)和5號(hào)機(jī)組側(cè)形成了大尺度回流不良的流態(tài)，回流長(zhǎng)度接近于導(dǎo)流墻長(zhǎng)度，回流流速達(dá)0.1～0.3 m/s（圖中數(shù)值為水流流速，下同）;邊機(jī)組側(cè)水流流態(tài)惡劣，對(duì)邊機(jī)組的運(yùn)行效率影響極大。圖6為原方案排澇設(shè)計(jì)工況下泵站側(cè)回流范圍內(nèi)的速度剖面云圖，由圖6可以看出，來(lái)流流速隨水深深度平均分布，在回流區(qū)范圍內(nèi)，隨水深深度速度分布有了適度的變化。根據(jù)類似工程布置的馬甸水利樞紐竣工驗(yàn)收后運(yùn)行結(jié)果可知，該工程泵站的邊機(jī)組側(cè)流態(tài)不佳，抽水流量達(dá)不到額定流量，需要加大電機(jī)功率。原方案引水設(shè)計(jì)工況下只有3臺(tái)機(jī)組，3臺(tái)機(jī)組的進(jìn)水流態(tài)較好，但是在導(dǎo)流墻側(cè)形成了巨大的回流漩渦，對(duì)3號(hào)機(jī)組進(jìn)水存在一定的影響;而引水工況運(yùn)行結(jié)果較好，無(wú)須對(duì)該工況進(jìn)行流態(tài)整流。

圖7為泵站各設(shè)計(jì)工況下機(jī)組進(jìn)口速度分布的云圖。由圖7可以看出：在排澇設(shè)計(jì)工況下，3～5號(hào)機(jī)組的進(jìn)口流速分布在前方回流、偏流影響下，流速與水流方向成斜向分布，1號(hào)和2號(hào)機(jī)組的進(jìn)口流速分布基本上與水流方向平行;在引水設(shè)計(jì)工況下，1～3號(hào)機(jī)組的進(jìn)口流速分布基本上與水流方向平行。

由圖8可以看出：在排澇設(shè)計(jì)工況下，受箱涵流道上菲閘門水流遇阻的影響，流道進(jìn)口流速分布均勻度數(shù)值整體不高，最大不超過(guò)0.7。平面進(jìn)水流態(tài)大尺度回流對(duì)4號(hào)和5號(hào)機(jī)組的進(jìn)口流速分布均勻度的影響較大，其均勻度普遍要低于其他機(jī)組。

4.3 導(dǎo)流墻長(zhǎng)度對(duì)閘站水流流動(dòng)影響

方案1是在分析原設(shè)計(jì)方案水流流場(chǎng)規(guī)律的基礎(chǔ)上，擬設(shè)置不同導(dǎo)流墻長(zhǎng)度進(jìn)行分析，長(zhǎng)度分別設(shè)為66，76，86和96 m。

由圖9可以看出：魏村樞紐閘站平面流態(tài)在4號(hào)和5號(hào)機(jī)組側(cè)形成了大尺度回流區(qū)，回流長(zhǎng)度幾乎等同于導(dǎo)流墻的長(zhǎng)度，最大寬度接近于2組機(jī)組的寬度，回流流速為0.1～0.3 m/s。隨著導(dǎo)流墻長(zhǎng)度的增加，節(jié)制閘側(cè)進(jìn)水水流的側(cè)向流動(dòng)明顯，流線彎曲程度越大，4號(hào)和5號(hào)機(jī)組前方大尺度回流區(qū)的范圍就越廣。計(jì)算結(jié)果表明：導(dǎo)流墻長(zhǎng)度增加并不能起到很好的整流效果，反而會(huì)加大導(dǎo)流墻兩側(cè)進(jìn)水水流的側(cè)向流動(dòng)影響，將惡化泵站側(cè)向機(jī)組的進(jìn)水流態(tài)。

4.4 單一整流墩對(duì)閘站水流流動(dòng)影響

方案2是在導(dǎo)流墻末端設(shè)置單一長(zhǎng)度為20 m的整流墩，順?biāo)鞣较颍鞫諏?duì)應(yīng)清污機(jī)橋第一個(gè)橋墩（泵站機(jī)組側(cè)），垂直水流方向，整流墩中點(diǎn)對(duì)應(yīng)導(dǎo)流墻端部。方案1（a）的導(dǎo)流墻總長(zhǎng)度為66 m，導(dǎo)流墻過(guò)短難以布置整流墩;方案1（d）的導(dǎo)流墻總長(zhǎng)度為96 m，導(dǎo)流墻過(guò)長(zhǎng)導(dǎo)致泵站邊機(jī)組側(cè)回流范圍更大，流態(tài)更加惡劣。方案2在方案1的基礎(chǔ)上取長(zhǎng)度分別為76 m和86 m的導(dǎo)流墻結(jié)合單一整流墩為計(jì)算模型。

由圖10可以看出：方案2（a）～（b）整流墩側(cè)局部小范圍的回流對(duì)整體進(jìn)水流動(dòng)沒(méi)有產(chǎn)生實(shí)質(zhì)影響;4號(hào)和5號(hào)機(jī)組側(cè)的回流范圍大幅減小，流線彎曲程度也明顯減弱，在一定程度上改善了4號(hào)和5號(hào)機(jī)組的進(jìn)水流態(tài)。由圖11可以看出：方案2（a）～（b）1～4號(hào)機(jī)組的進(jìn)口流速分布均勻度與方案1相比較有了一定的提高（提高幅度很?。?號(hào)機(jī)組的進(jìn)口流速分布均勻度還有一定小幅度的下降。說(shuō)明單一的整流墩整流效果仍然難以達(dá)到預(yù)期目的。

5 組合式整流墩水力優(yōu)化

5.1 組合式整流墩布置

根據(jù)方案2計(jì)算結(jié)果，方案3取導(dǎo)流墻長(zhǎng)度為80 m，在清污機(jī)橋前方導(dǎo)流墻側(cè)布置組合式整流墩：在順?biāo)鞣较?，各整流墩?duì)應(yīng)清污機(jī)橋橋墩;在垂直水流方向，20 m長(zhǎng)的整流墩中點(diǎn)對(duì)應(yīng)導(dǎo)流墻端部。方案3的計(jì)算模型示意如圖12所示。

5.2 組合式整流墩對(duì)閘站水流流動(dòng)的影響

由圖13可以看出：組合式整流墩對(duì)閘站進(jìn)水流動(dòng)影響顯著，極大地改善了泵站進(jìn)水流態(tài)。排澇設(shè)計(jì)工況下，5號(hào)機(jī)組前方的回流基本消失，水流流動(dòng)較為均勻;排澇校核工況下，5號(hào)機(jī)組前方存在著范圍較小的回流，但影響有限。由圖14可以看出：5號(hào)機(jī)組進(jìn)口流速分布均勻度比上述方案均有了較大的提高，1～5號(hào)機(jī)組進(jìn)口流速分均勻度大小基本一致。整體而言，組合式整流墩整流效果更佳，基本上達(dá)到了閘站水力優(yōu)化的效果。

綜上所述，魏村閘站樞紐上下游導(dǎo)流墻設(shè)計(jì)長(zhǎng)度均為80 m，內(nèi)河側(cè)組合式整流墩結(jié)構(gòu)布置型式在很大程度上改善了閘站樞紐工程進(jìn)水水流的流態(tài)，避免了在運(yùn)行機(jī)組正向進(jìn)水口位置出現(xiàn)高強(qiáng)度回流。同時(shí)，設(shè)計(jì)水位工況、校核水位工況均未考慮清污機(jī)橋格柵對(duì)水流流態(tài)的影響。根據(jù)類似工程經(jīng)驗(yàn)，清污機(jī)橋格柵對(duì)水流具有一定的整流作用，預(yù)計(jì)排澇校核工況下，對(duì)靠近導(dǎo)流墻側(cè)邊墩機(jī)組前方的小范圍回流區(qū)將會(huì)具有一定的改善作用。

6 湍流動(dòng)能（TKE）及整流機(jī)理

6.1 各方案下湍流動(dòng)能（TKE）對(duì)比

由圖15可以看出：原方案回流區(qū)的湍流動(dòng)能（TKE）主要分布范圍在0.015～0.035 m2/s2之間;方案1和方案2（導(dǎo)流墻長(zhǎng)度均為76 m）的回流區(qū)湍流動(dòng)能（TKE）分布區(qū)域有所擴(kuò)大，方案2的尤為顯著;方案3的組合式整流墩基本上消除了泵站邊機(jī)組前方的回流，邊機(jī)組前方的湍流動(dòng)能（TKE）在0.015～0.035 m2/s2范圍內(nèi)的分布區(qū)域得以大幅縮小;各方案的湍流耗散率（TDR）均回歸到了0.005 m2/s3?？梢?jiàn)，方案3的組合式整流墩極大地降低了泵站邊機(jī)組前方的回流強(qiáng)度。

6.2 整流機(jī)理

魏村樞紐閘站前方水流區(qū)域?qū)掗?，水流流?dòng)遇水閘閘門關(guān)閉時(shí)，水閘前方會(huì)形成大尺度回流，水閘側(cè)水流的流線大曲率彎曲進(jìn)入泵站機(jī)組，部分流線無(wú)法平順，且在導(dǎo)流墻泵站側(cè)形成脫流，最終演變成在邊機(jī)組前方形成大尺度回流。導(dǎo)流墻過(guò)長(zhǎng)，泵站邊機(jī)組前方回流區(qū)域范圍廣，不利于整流消除;導(dǎo)流墻過(guò)短，不利于布置整流墩。在合適長(zhǎng)度導(dǎo)流墻下，布置單一整流墩仍然難以使進(jìn)入泵站機(jī)組的所有流線平順，且仍存在部分彎曲流線。因此，基于分析計(jì)算結(jié)果，布置組合式整流墩，對(duì)部分彎曲流線進(jìn)行二次糾正，可以使最終進(jìn)入泵站機(jī)組的水流具有正向進(jìn)水特征，水流流態(tài)平順。

7 結(jié) 論

通過(guò)對(duì)魏村樞紐泵站進(jìn)水流場(chǎng)進(jìn)行CFD數(shù)值模擬分析以及對(duì)整流方案開(kāi)展計(jì)算研究，分析了泵站進(jìn)水流場(chǎng)的流動(dòng)規(guī)律和水力特性，并總結(jié)了整流機(jī)理，得出結(jié)論如下。

（1） 閘站樞紐僅設(shè)置導(dǎo)流墻，難以消除泵站靠近導(dǎo)流墻邊墩機(jī)組前方的大尺度回流等不良流態(tài)。

（2） 通過(guò)設(shè)置單一整流墩，可以有效縮小泵站邊墩機(jī)組前方的旋渦;但是邊機(jī)組仍會(huì)存在回流現(xiàn)象，因而難以達(dá)到預(yù)期的整流效果。

（3） 組合式整流墩結(jié)合適宜的長(zhǎng)度導(dǎo)流墻布置形式，可以基本消除泵站邊墩機(jī)組前方的回流現(xiàn)象，大幅度地改善進(jìn)水流態(tài)，提高泵站機(jī)組的進(jìn)水效率。

本文研究過(guò)程中，結(jié)合了相關(guān)工程經(jīng)驗(yàn)，并采用CFD數(shù)值模擬方法，將組合式整流墩應(yīng)用在魏村閘站樞紐泵站進(jìn)水水流整流布置方案中，并且在初步設(shè)計(jì)、施工圖設(shè)計(jì)中均得到了采納應(yīng)用。目前，已交付該樞紐泵站的施工圖并已開(kāi)工建設(shè)。

參考文獻(xiàn)：

[1] 劉超.水泵與水泵站[M].北京：中國(guó)水利水電出版社，2012.

[2] 中華人民共和國(guó)水利部.泵站設(shè)計(jì)規(guī)范：GB 50265-2010[S].北京：中國(guó)計(jì)劃出版社，2011.

[3] 劉竹溪.水泵及水泵站[M].北京：中國(guó)水利水電出版社，2009.

[4] 丘傳忻.泵站[M].北京：中國(guó)水利水電出版社，2002.

[5] 傅宗甫，顧美娟，嚴(yán)忠民.閘站合建樞紐導(dǎo)流墻體型及適宜長(zhǎng)度[J].水利水電技術(shù)，2011，42（10）：128-131.

[6] 嚴(yán)忠民，周春天，閻文立，等.平原水閘泵站樞紐布置與整流措施研究[J].河海大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版），2000，28（2）：50-53.

[7] 趙苗苗，賈君德，秦景洪，等.閘站結(jié)合泵站前池導(dǎo)流墩整流模擬[J].中國(guó)農(nóng)村水利水電，2018（4）：125-130.

[8] 羅燦，錢均，劉超，等.非對(duì)稱式閘站結(jié)合式泵站前池導(dǎo)流墩整流模擬及試驗(yàn)驗(yàn)證[J].農(nóng)業(yè)工程學(xué)報(bào)，2015，31（7）：100-108.

[9] 許健，陳鋒，羅燦，等.閘站結(jié)合泵站進(jìn)水模型試驗(yàn)研究[J].中國(guó)農(nóng)村水利水電，2015（8）：176-179.

[10] 徐波，高琛，夏輝，等.開(kāi)孔導(dǎo)流墩幾何參數(shù)對(duì)閘站工程前池整流效果的影響[J].長(zhǎng)江科學(xué)院院報(bào)，2019，36（2）：57-62.

[11] 徐波，姚天雯，夏輝，等.西淝河閘站工程開(kāi)孔導(dǎo)流墩整流試驗(yàn)研究[J].水利水運(yùn)工程學(xué)報(bào)，2018（6）：55-61.

[12] 朱昊，李壽千，陸永軍.感潮河段支流口門堤頭結(jié)構(gòu)形式研究[J].水運(yùn)工程，2018（9）：49-53.

[13] 李壽千，朱昊，朱明成，等.感潮河段支流口門樞紐通航水流條件研究[J].水運(yùn)工程，2016（12）：132-136.

[14] 何勇，李壽千，吳忠，等.感潮河段支流口門多功能樞紐整體水流條件[J].水運(yùn)工程，2018（4）：79-83.

[15] 張娟.魏村樞紐擴(kuò)容改建工程初步設(shè)計(jì)報(bào)告[R].南京：中設(shè)設(shè)計(jì)集團(tuán)股份有限公司，2019.

[16] 王福軍.計(jì)算流體動(dòng)力學(xué)分析-CFD軟件原理及應(yīng)用[M].北京：清華大學(xué)出版社，2004.

[17] 張重陽(yáng)，劉超，馮旭松，等.全貫流泵流動(dòng)特性數(shù)值模擬和性能預(yù)測(cè)[J].南水北調(diào)與水利科技，2019，17（4）：185-192.

（編輯：趙秋云）

Study on water inflow condition improvement of Weicun sluice-pump station by combined rectifier pier

SU Yeping1，XU Wenjun1，XU Jing2，LI Xuede1

（1.Jiangsu Surveying and Design Institute of Water Resources Co.，Ltd.，Yangzhou 225127，China; 2.Yangzhou Survey Design Research Institute Co.，Ltd.，Yangzhou 225127，China）

Abstract：

In the original design scheme of Weicun sluice-pump station in Changzhou City，a large-scale return and vortex easily formed in the front of the units on the diversion wall side，which could even cause the water flow disorder in front of the side units，reduce the operation efficiency of the units，and even cause the vibration of the water pump.For mitigating bad flow patterns，the water flow rectification effect of three different rectification schemes was analyzed by CFD numerical simulation method，and the water flow laws under different schemes were summarized.Based on the above analysis results，the rectification mechanism was analyzed.The calculation results showed that the combined rectifier pier could greatly reduce the lateral large-scale backflow strength of the side-pier unit，the backflow basically disappeared，the water inflow pattern of the pump station under different working conditions were effectively improved，and the water inflow efficiency of the box culvert channel was improved，achieving expected rectification effect.The layout scheme of integrated rectifier pier had been adopted and applied by the preliminary design and construction drawing design，which can provide technical reference for other similar large sluice-pump stations.

Key words：

sluice-pump station junction;bad flow pattern;rectification effect;combined rectifying pier;Weicun junction;Changzhou City