路盼盼,徐 敏,楊昌華,薛龍龍,王佳俊
西安石油大學(xué)石油工程學(xué)院,陜西西安710065
隨著南華201 區(qū)塊油田的不斷開(kāi)發(fā),油品中的含水率上升,注氣開(kāi)發(fā)已成為一種重要手段,CO2驅(qū)成為提高采收率的首選方法[1-2]。CO2驅(qū)從機(jī)制上可分為混相驅(qū)和非混相驅(qū),研究表明,CO2混相驅(qū)的驅(qū)油效果好,而確定目標(biāo)區(qū)塊是否能夠進(jìn)行混相驅(qū)的重要指標(biāo)是CO2與原油的最小混相壓力[3]。最小混相壓力的確定有很多實(shí)驗(yàn)方法,比如細(xì)管實(shí)驗(yàn)法、氣泡上升儀法、重力穩(wěn)定的驅(qū)替實(shí)驗(yàn)法、界面張力消失法、氣相密度測(cè)定法等,其中細(xì)管實(shí)驗(yàn)法是目前世界上使用最為普遍和標(biāo)準(zhǔn)的方法[4-5]。
細(xì)管模型是一維模型,是在對(duì)油層進(jìn)行最大限度簡(jiǎn)化后形成的,作用是給油藏原油和注入氣提供一個(gè)環(huán)境,使其在多孔介質(zhì)中連續(xù)接觸,并最大程度地排除流度比、黏性指進(jìn)、重力分離、巖性的非均質(zhì)等帶來(lái)的不利影響[6]。細(xì)管模型的孔隙度、滲透率與油藏條件不會(huì)完全相同,因此得到的驅(qū)油效率與油藏混相驅(qū)開(kāi)采的原油驅(qū)油效率也有一定的差異,但得出的最小混相壓力可以較準(zhǔn)確地反映所測(cè)定的油氣系統(tǒng)真實(shí)情況[7-8]。
本文主要通過(guò)細(xì)管實(shí)驗(yàn),研究不同壓力下注入CO2的采收率、氣油比隨注入CO2孔隙體積的變化規(guī)律,以確定南華201區(qū)塊CO2注入的最小混相壓力。
本研究所采用的細(xì)管模型裝置是從海安石油科技儀器有限公司定制,模型的主要參數(shù):最高溫度180 ℃,最高壓力40 MPa,尺寸大小10 m×4.00 mm×6.34 mm,填充物為187.5 和125 μm 玻璃微珠各一半,孔隙體積65 cm3,液測(cè)滲透率<20.0 μm2,細(xì)管試驗(yàn)裝置見(jiàn)圖1。
圖1 細(xì)管試驗(yàn)裝置流程
1.2.1 最小混相壓力預(yù)測(cè)
根據(jù)原油成分和油藏溫度,利用模擬軟件Eclipse 對(duì)樣品的最小混相壓力進(jìn)行預(yù)測(cè),再根據(jù)預(yù)測(cè)最小混相壓力值,在混相壓力上下各設(shè)置2~3 個(gè)適當(dāng)?shù)尿?qū)替壓力點(diǎn),進(jìn)行細(xì)管混相壓力實(shí)驗(yàn),得到最小混相壓力。
1.2.2 實(shí)驗(yàn)準(zhǔn)備
在每次細(xì)管實(shí)驗(yàn)之前,都必須注入一定的石油醚對(duì)細(xì)管進(jìn)行清洗,并用N2吹干。
1.2.3 實(shí)驗(yàn)過(guò)程
根據(jù)南華201 區(qū)塊采用數(shù)值模擬得到的最小混相壓力,選取5 個(gè)驅(qū)替壓力點(diǎn)進(jìn)行細(xì)管試驗(yàn),具體為16.2、18.3、23.1、25.7和28.0 MPa。
待地層體系平衡后進(jìn)行實(shí)驗(yàn),注入CO2進(jìn)行驅(qū)替,氣體注入速度為0.15 mL/min,并且在驅(qū)替過(guò)程中,計(jì)量產(chǎn)出原油的體積,當(dāng)注入氣體達(dá)到1.2倍的孔隙體積后停止注氣,實(shí)驗(yàn)結(jié)束。分析不同驅(qū)替壓力條件下原油的采收率,確定注入CO2最小混相壓力。
通過(guò)細(xì)管實(shí)驗(yàn)得出最小混相壓力試驗(yàn)的綜合數(shù)據(jù),對(duì)比研究5 次不同混相壓力下注入倍數(shù)與氣油比和采出程度的關(guān)系,得出不同壓力下注入CO2的采收率、氣油比隨注入CO2孔隙體積的變化規(guī)律,結(jié)果見(jiàn)圖2和圖3。
圖2 CO2注入倍數(shù)與采收率的關(guān)系
圖3 CO2注入倍數(shù)與氣油比的關(guān)系
混相驅(qū)油是在地層高壓條件下,油中的輕質(zhì)烴類(lèi)分子被CO2提取到氣相中,形成富含烴類(lèi)的氣相和溶解了CO2的原油的液相兩種狀態(tài)。隨著氣體注入倍數(shù)的增加,氣油比在氣體突破后迅速增大,采收率增加明顯。由圖2~3可得,在注入壓力為25.7 MPa 和28.0 MPa 時(shí),表現(xiàn)出混相驅(qū)的特征,是混相驅(qū)。
非混相驅(qū)油即為單純的CO2驅(qū)替產(chǎn)油,其主要采油機(jī)制是通過(guò)CO2驅(qū)替降低原油的黏度,使原油體積膨脹,界面張力減小,從而達(dá)到驅(qū)油增產(chǎn)的目的。與混相驅(qū)相比,隨著氣體注入倍數(shù)的增加,非混相驅(qū)中氣油比在氣體突破后增加幅度不大,在相同壓力的氣體注入量下,采收率較低。由圖2~3 可知:在注入壓力為16.2、18.3和23.1 MPa 時(shí),表現(xiàn)出非混相的特征,是非混相驅(qū)。
2.2.1 混相驅(qū)
在5 次細(xì)管驅(qū)替試驗(yàn)中,第4 次和第5 次注入壓力分別為25.7和28.0 MPa。由圖2和圖3可知:兩次試驗(yàn)注入氣體的突破時(shí)間都相對(duì)較晚,都在注入0.95 PV(即0.95 倍孔隙體積的CO2)后突破,采收率大于92%,觀(guān)察窗顯示的井流物也表現(xiàn)出混相驅(qū)替特征[9]。
由圖3 可知:在注入氣體未突破時(shí),氣油比不發(fā)生變化,一直是注入初期時(shí)的氣油比。當(dāng)注入氣體突破以后,氣油比迅速上升,與非混相驅(qū)相比,其氣油比在第一和第二階段分不出來(lái),基本上保持不變,第三階段則明顯上升。由此可見(jiàn),注入氣的整個(gè)過(guò)程是經(jīng)過(guò)多次接觸并不斷使注入CO2更加富化的過(guò)程。
2.2.2 非混相驅(qū)
在5 次細(xì)管驅(qū)替試驗(yàn)中,第1~3 次驅(qū)替所用注入壓力分別為16.2、18.3和23.1 MPa。由圖2和圖3 可知:在這3 次驅(qū)替試驗(yàn)中,氣體突破的時(shí)間都比較早,分別在注入0.70、0.76 和0.83 PV 時(shí)突破,其采收率分別為62.375%、74.746% 和84.177%,觀(guān)察窗顯示的井流物也表現(xiàn)為非混相驅(qū)替特征。
由圖3 可知:注入孔隙體積與氣油比大致可以分為3 個(gè)不同的變化階段。第一、二階段氣油比變化幅度小,不明顯;第三階段上升幅度較大。這說(shuō)明,氣油比在氣體突破前基本不變,只有在氣體突破后才有所增加,但隨著油氣混合帶的建立,又出現(xiàn)一個(gè)明顯的臺(tái)階,在穩(wěn)定一段時(shí)間后,氣油比才迅速增大,而且注入壓力越大,相應(yīng)的臺(tái)階就越低,越趨近于混相驅(qū)替時(shí)的氣油比曲線(xiàn)。由此可見(jiàn),出現(xiàn)這樣的情況與注入氣體的壓力有密切關(guān)系。
2.2.3 確定最小混相壓力
根據(jù)測(cè)得的驅(qū)替壓力與采出油量的關(guān)系,計(jì)算得出采收率與驅(qū)替壓力的關(guān)系數(shù)據(jù),結(jié)果見(jiàn)表1和圖4。
表1 不同驅(qū)替壓力下原油采出程度
圖4 驅(qū)替壓力與采收率的關(guān)系
由表1 可知:隨著驅(qū)替壓力的增大,原油采收率不斷增加,但增加的幅度有差異。當(dāng)驅(qū)替壓力高于25.7 MPa 時(shí),采收率增加幅度明顯減?。或?qū)替壓力從25.7 MPa 增至28.0 MPa 時(shí),采收率從93.07%增至94.63%,僅增加1.56%。
由圖4 可知:采收率在壓力為23.7 MPa 處出現(xiàn)拐點(diǎn),在驅(qū)替壓力低于23.7 MPa 時(shí),采收率隨著驅(qū)替壓力的增大而增大;當(dāng)驅(qū)替壓力高于23.7 MPa 之后,采收率只有很小幅度的增加。根據(jù)細(xì)管實(shí)驗(yàn)判斷準(zhǔn)則[6],可以確定南華201 區(qū)塊注CO2最小混相壓力為23.7 MPa。
1)非混相驅(qū)時(shí),采出程度與注入孔隙體積呈正相關(guān)。當(dāng)注入氣體突破后,采出程度增加幅度不明顯,曲線(xiàn)出現(xiàn)明顯的平臺(tái)期。
2)混相驅(qū)時(shí),氣油比在注入氣體突破后迅速上升。由此可見(jiàn),注入氣的整個(gè)過(guò)程是經(jīng)過(guò)多次接觸并不斷使注入CO2更加富化的過(guò)程。
3)與非混相驅(qū)對(duì)比,混相驅(qū)的采出程度趨勢(shì)相同但增加幅度大,采油效果更好。采出程度變化情況與注入壓力相關(guān),注入壓力不同,采出程度也不相同。
4)南華201 區(qū)塊注CO2最小混相壓力為23.7 MPa。