孫世琪 劉 斌 馮 瞿 許蘭貞

(1. 北京工商大學(xué)材料與機(jī)械工程學(xué)院，北京 100048；2. 北京工商大學(xué)外國語學(xué)院，北京 100048)

膳食纖維主要由纖維素、半纖維素和木質(zhì)素等構(gòu)成，纖維素等組分經(jīng)微細(xì)化處理后，比表面積增大，聚合度降低，能大大改善膳食纖維的理化品質(zhì)，并拓展其生理功能的應(yīng)用[1-3]。

高壓射流破碎是利用壓力梯度、剪切、空化等多重作用，對(duì)物料實(shí)現(xiàn)超微細(xì)化處理[4-6]。Floury等[7-8]對(duì)操作壓力高達(dá)350 MPa的Stansted均質(zhì)閥內(nèi)流場(chǎng)進(jìn)行數(shù)值分析發(fā)現(xiàn)，均質(zhì)閥內(nèi)部機(jī)械應(yīng)力、剪切速度和空化效應(yīng)存在明顯差異。Cheng等[9-10]研究表明，顆?；蛞旱纬叽珉S高壓射流壓力的增大和通過次數(shù)的增加而減小，平均粒徑與操作壓力或壓力梯度呈特定的函數(shù)關(guān)系。Johannes等[11-13]指出，在固液或液液混合物的超微細(xì)化過程中，通過增加操作壓力和通過次數(shù)是獲得更加細(xì)微顆粒的有效途徑。Schultz等[14]認(rèn)為閥隙區(qū)域?qū)?yīng)的壓降能量密度是液滴超微細(xì)化的主要機(jī)理。Innings等[15]通過閥隙區(qū)域的可視化，指出微液滴形成在閥隙出口的湍射流處。Keinig等[16-19]指出，閥體結(jié)構(gòu)形成特定的流道形式，Stansted均質(zhì)閥、射流均質(zhì)閥、倒Z環(huán)均質(zhì)閥的流場(chǎng)內(nèi)，壓力驟降均發(fā)生在流道最窄段的初始端，速度梯度則主要體現(xiàn)在閥隙孔隙內(nèi)和出口以后，速度變化主要與流道結(jié)構(gòu)和固壁影響相關(guān)。除操作壓力對(duì)應(yīng)的壓力梯度和剪切速度以及通過次數(shù)對(duì)應(yīng)的破碎能量累積效應(yīng)外，閥體結(jié)構(gòu)形成的特定流道形式也影響最終的微細(xì)化效果。Francesco等[20]發(fā)現(xiàn)閥體孔隙結(jié)構(gòu)直接影響高壓射流處理后微生物活性。Schultz等[21]指出閥體孔隙的幾何參數(shù)如孔隙長度和入口角度直接影響高壓射流后的粒徑中值。

研究[1-2]表明，高壓射流作為高效的濕法粉碎方法，對(duì)膳食纖維的微細(xì)化處理效果明顯，且閥體的操作壓力是影響物料微細(xì)化效果的主要因素。通常情況下，動(dòng)力源柱塞推進(jìn)速度大，即形成閥體內(nèi)操作壓力越大，同一閥體結(jié)構(gòu)下柱塞推進(jìn)速度與操作壓力基本為線性對(duì)應(yīng)關(guān)系[22]。除操作壓力因素外，如果閥體結(jié)構(gòu)存在差異，即使同樣的操作壓力，流道各處的壓降和速度分布也不同，即各種機(jī)械力作用的效果存在差異。文章擬采用計(jì)算流體動(dòng)力學(xué)方法研究相同操作壓力下不同閥體結(jié)構(gòu)內(nèi)的壓降和速度分布差異，進(jìn)而結(jié)合不同閥體結(jié)構(gòu)微細(xì)化膳食纖維單一組分——纖維素的粒徑變化，探索流道結(jié)構(gòu)對(duì)纖維素微細(xì)化處理的影響，為高壓射流閥體結(jié)構(gòu)改進(jìn)和膳食纖維微細(xì)化的工程制備提供依據(jù)。

1 材料與方法

1.1 試驗(yàn)材料

纖維素粉：90 μm，阿拉丁試劑(上海)有限公司；

氫氧化鈉：分析純，國藥集團(tuán)化學(xué)試劑有限公司。

1.2 儀器與設(shè)備

電子天平：AB104-N型，上海第二天平儀器廠；

高壓射流均質(zhì)機(jī)：NCJJ-0.005/150型，操作壓力0～150 MPa，最大處理量5 L/h，廊坊通用機(jī)械制造有限公司；

集熱式恒溫加熱磁力攪拌器：DF-101S型，北京世紀(jì)予華儀器有限公司；

激光粒度分析儀：Mastersizer 2000型，英國馬爾文公司；

EDI超純水設(shè)備：ZYpureEDI100c型，中揚(yáng)永康環(huán)?？萍加邢薰?；

掃描電鏡：Phenom XL型，荷蘭Phenom-world公司。

1.3 試驗(yàn)方法

1.3.1 流道CFD分析 高壓射流最常用的孔隙閥體為單孔閥(見圖1)，由天然金剛石鑲嵌在鋼制基材中央形成閥體，經(jīng)高能激光束熔鉆打孔，孔徑100 μm左右；組閥應(yīng)用通常由兩片等孔徑單閥重疊放置構(gòu)成。

依據(jù)閥體部件裝配情況，單閥與組閥形成的二維流道模型如圖2所示，采用混合型網(wǎng)格。計(jì)算時(shí)工質(zhì)選定為牛頓流體，單相，并認(rèn)為不可壓縮。通過計(jì)算雷諾數(shù)可知，流動(dòng)的雷諾數(shù)大于臨界雷諾數(shù)，為湍流模型，分子之間的黏性可忽略。二維流道模型的射流場(chǎng)均處于湍流狀態(tài)，因此可采用標(biāo)準(zhǔn)的k—ε模型進(jìn)行數(shù)值模擬[8,23]。入口邊界設(shè)為壓力入口(以130 MPa計(jì))，出口邊界設(shè)為壓力出口(0.1 MPa)，離散格式采用二階迎風(fēng)格式。

1.3.2 高壓射流超微粉碎處理纖維素 纖維素粉和去離子水分別以m纖維素∶m水為1∶99，2∶98混勻，磁力攪拌5 min，得1%，2%纖維素水分散原樣。應(yīng)用高壓射流均質(zhì)機(jī)，分別在單閥和組閥的閥體結(jié)構(gòu)下，調(diào)整柱塞進(jìn)給速度，維持130 MPa操作壓力下高壓射流超微粉碎處理纖維素水分散液4次。

圖1 單閥

圖2 單閥與組閥流道二維仿真模型圖

1.3.3 純化處理 配制6%的NaOH溶液備用。纖維素水分散液以3 000 r/min離心4 min，底物(以原干粉計(jì))分別與6% NaOH溶液以m底物∶mNaOH溶液=1∶49混勻，60 ℃、150 r/min 攪拌純化1 h。3 000 r/min離心4 min，底物復(fù)水洗滌后再次離心分離，反復(fù)操作3次，直至底物接近中性。

1.3.4 纖維素粒徑分析 應(yīng)用激光衍射的方法測(cè)量微粒尺寸及粒度分布，測(cè)量3次取平均值，測(cè)量時(shí)每個(gè)樣品取樣20 mL，設(shè)置激光粒度分析儀的分散介質(zhì)水折射率1.33，纖維素折射率1.48，樣品進(jìn)樣時(shí)遮光度控制在5%～10%。以粒徑分布曲線、表面積平均粒徑D[3,2]和體積平均粒徑D[4,3]為粒徑指標(biāo)，并分別按式(1)、(2)計(jì)算體積加權(quán)平均粒徑和表面積加權(quán)平均粒徑。

(1)

(2)

式中：

ni——第i組顆粒數(shù)；

di——第i組顆粒直徑。

1.3.5 電鏡分析 纖維素水分散原樣和纖維素水分散樣品稀釋40倍，將其均勻滴在粘有導(dǎo)電膠的樣品臺(tái)上，待其干燥后噴金處理90 s，進(jìn)行掃描電鏡觀察。

1.3.6 數(shù)據(jù)處理 根據(jù)1.3.1流道CFD分析數(shù)據(jù)直接繪制單閥和組閥的速度和壓力云圖，以及沿軸線方向的壓力和速度變化圖；應(yīng)用EXCEl軟件處理粒徑分析統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)并作圖。

2 結(jié)果與分析

2.1 CFD仿真分析

2.1.1 壓力分析 由圖3可知，單閥流道最窄處入口壓力變化較快，幾乎降為0；組閥流道最窄處入口壓力變化相對(duì)較緩慢，壓力突降并保持穩(wěn)定然后再次突降，突降后壓力幾乎為0。單閥、組閥流道中壓力驟降位置相差不大，組閥流道中出現(xiàn)兩次壓力驟降，而單閥出現(xiàn)一次壓力驟降。單閥與組閥的最窄處出口附近區(qū)域均出現(xiàn)負(fù)壓，說明液體離開閥孔后，氣液兩相共存且可能存在二次空化。此時(shí)，單一水相介質(zhì)在該區(qū)域內(nèi)的數(shù)值模擬已不能反映該區(qū)域的空泡發(fā)生和潰滅的真實(shí)情況，該區(qū)域的數(shù)值模擬過程出現(xiàn)壓力負(fù)值的極端狀態(tài)。閥孔出口后的大部分區(qū)域是氣液混合的可壓縮不連續(xù)體系，液體、汽化液體和不凝性氣體三相共存，并因密度、速度等差異相互作用，在后續(xù)的流體運(yùn)動(dòng)歷程中，隨著壓力的回升，空泡潰滅帶給周圍液體如固體般的沖擊作用，為射流過程實(shí)現(xiàn)破碎的重要因素。

圖3 單閥與組閥流道軸向方向壓力曲線

當(dāng)壓降過程發(fā)生在很小的長度區(qū)域L內(nèi)時(shí)，可定義閥內(nèi)壓力梯度為[14]：

(3)

由圖4可知，兩種閥體結(jié)構(gòu)壓力梯度的存在區(qū)域較小，且均在流道最窄處的入口附近較窄范圍內(nèi)存在較高的壓力梯度，其余位置的壓力梯度幾乎為零。壓力梯度反映高壓射流過程擠壓、摩擦作用的強(qiáng)弱，單閥結(jié)構(gòu)壓力梯度的最大值約為組閥的2倍，若計(jì)算域內(nèi)壓力梯度是均質(zhì)微細(xì)化的主導(dǎo)原因，則理論上經(jīng)單閥處理的料液微細(xì)化程度更高，若試驗(yàn)結(jié)果與理論推理不符，說明壓力梯度并非均質(zhì)破碎效果的關(guān)鍵制約因素，其他影響產(chǎn)品微細(xì)化程度的因素依然存在。

2.1.2 速度分析 流速反映高壓射流破碎剪切、沖擊作用強(qiáng)弱，是物料微細(xì)化的重要因素。流速從0逐漸增大，反映了液流高速擠入閥孔發(fā)生延展、斷裂，最終被微細(xì)化的過程。由圖5可知，單閥結(jié)構(gòu)的入口速度最高達(dá)600 m/s，組閥結(jié)構(gòu)的入口速度最大值為420 m/s。由圖6 可知，在流道最窄處的入口附近，單閥內(nèi)的速度變化比組閥內(nèi)明顯，但只出現(xiàn)一次速度突變，而組閥內(nèi)出現(xiàn)兩次速度突變，且速度變化區(qū)域相對(duì)較寬。

2.2 電鏡分析

由圖7可知，與纖維素原樣相比，經(jīng)單閥和組閥處理后的纖維素微纖束在直徑和長度方向上的尺寸均減小。通過4次的高壓射流處理，部分纖維素直徑降至百納米范圍，長度降為微米級(jí)，但直徑仍存在微米以上的纖維束。無論是1%還是2%的纖維素分散液，經(jīng)組閥高壓射流后，其纖維素微纖束縱向剝離更為充分，直徑更小。纖維素水分散液質(zhì)量濃度以及閥體結(jié)構(gòu)造成的微細(xì)化效果差異也可以通過統(tǒng)計(jì)意義上的平均粒徑和粒徑分布數(shù)據(jù)進(jìn)行分析。

圖4 單閥和組閥流道的軸向壓力梯度

圖5 單閥與組閥速度云圖

圖6 單閥與組閥流道軸向速度變化

圖7 掃描電鏡圖

2.3 粒徑分布

由圖8可知，纖維素原樣的D[4,3]為125 μm，1%的纖維素水分散液經(jīng)單閥、組閥處理后，D[4,3]分別降至22，28 μm；2%纖維素水分散液經(jīng)單閥、組閥處理后，D[4,3]分別降至36，27 μm。

由圖9可知，與單閥處理相比，1%，2%纖維素水分散液經(jīng)組閥處理后的D[3,2]更小，纖維素原樣的D[3,2]為56 μm，1%的纖維素水分散液經(jīng)單閥、組閥處理后，D[3,2]分別降至18，11 μm；2%纖維素水分散液經(jīng)單閥、組閥射流處理后，D[3,2]分別降至23，11 μm。

由圖10可知，與組閥+2%纖維素液相比，組閥+1%纖維素液左移不明顯，即纖維素粒徑大小差別較小，說明當(dāng)閥體結(jié)構(gòu)為組閥時(shí)，料液質(zhì)量濃度對(duì)高壓射流過程影響不大；與單閥+2%纖維素液相比，單閥+1%纖維素液左移明顯，且單閥+1%纖維素液的峰值更大和橫向跨度變窄，說明當(dāng)閥體結(jié)構(gòu)為單閥時(shí)，料液質(zhì)量濃度對(duì)高壓射流的微細(xì)化效果有影響，料液質(zhì)量濃度越小，高壓射流的微細(xì)化效果越好。

圖8 閥組處理對(duì)纖維素細(xì)化后D[4,3]的影響

圖9 不同閥組處理對(duì)纖維素細(xì)化后D[3,2]的影響

圖10 高壓射流處理纖維素水分散液的粒徑分布

粒徑分布組閥+1%纖維素液在單閥+1%纖維素液左側(cè)，組閥+2%纖維素液在單閥+2%纖維素液左側(cè)，即組閥+1%纖維素液比單閥+1%纖維素液、組閥+2%纖維素液比單閥+2%纖維素液的整體粒徑偏小，說明無論是高壓射流處理1%還是2%的纖維素水分散液，相同處理?xiàng)l件(130 MPa，4次)下，組閥比單閥處理能獲得更好的微細(xì)化效果。由于組閥內(nèi)流道更為復(fù)雜，因此在操作壓力和通過次數(shù)相同的條件下，流道結(jié)構(gòu)的形式和尺寸也是影響微細(xì)化的重要因素。而當(dāng)纖維素水分散液質(zhì)量濃度>3%時(shí)，組閥結(jié)構(gòu)的高壓射流過程容易發(fā)生堵塞，說明流道過于復(fù)雜則不利于高濃度料液的高壓射流處理；而單閥結(jié)構(gòu)的高壓射流過程仍可以處理3%的纖維素水分散液。

2.4 關(guān)聯(lián)分析

高壓射流過程中閥體內(nèi)壓力、流速變化形成的擠壓、摩擦、空化、剪切和沖擊等作用造成了纖維素微纖束直徑和長度減小。圖4中組閥的最大壓力梯度值約為單閥的1/2，組閥各處的最大壓力梯度總和基本與單閥相同。若計(jì)算域內(nèi)壓力梯度是均質(zhì)微細(xì)化的主導(dǎo)原因，則理論上經(jīng)單閥處理的料液微細(xì)化程度更高或者兩種閥體的微細(xì)化效果相當(dāng)，而圖10表明組閥高壓射流處理后纖維素的統(tǒng)計(jì)意義上的平均粒徑更小，即微細(xì)化效果更好，說明盡管單閥內(nèi)壓力梯度大，但受限于作用區(qū)域較窄，因而壓力梯度不能成為均質(zhì)微細(xì)化的主因。

圖6顯示組閥的最大軸線速度是單閥的70%左右，但組閥存在兩個(gè)明顯的速度變化區(qū)域，且這兩個(gè)區(qū)域的范圍較寬；盡管圖4顯示組閥內(nèi)這兩個(gè)速度變化區(qū)域的最大壓力梯度是單閥的50%左右，而最大軸線速度是單閥的70%左右；結(jié)合圖10推斷出速度變化的大小和范圍要比壓力梯度因素對(duì)物料的微細(xì)化效果影響更大。組閥比單閥形成更為復(fù)雜的流道，相同操作壓力下，組閥比單閥的高壓射流過程存在更大區(qū)域的速度變化，使剪切、空化等機(jī)械力作用增強(qiáng)，因此更傾向關(guān)聯(lián)高壓射流過程中速度變化的區(qū)域和大小要比壓力梯度因素對(duì)物料的微細(xì)化效果影響更大，而速度變化的區(qū)域和大小主要取決于閥體結(jié)構(gòu)對(duì)應(yīng)的流道形狀。

3 結(jié)論

高壓射流實(shí)現(xiàn)料液的超微細(xì)化過程中，在操作壓力和通過次數(shù)一致的前提下，單閥和組閥的流道結(jié)構(gòu)不同，對(duì)纖維素的微細(xì)化效果存在差異。① CFD仿真結(jié)果表明，盡管單閥比組閥的壓力梯度和速度變化要大，但單閥和組閥的壓力梯度發(fā)生區(qū)域較窄，且組閥的速度變化區(qū)域更加寬泛，結(jié)合組閥比單閥處理的微細(xì)化效果更好，因此推斷閥體結(jié)構(gòu)造成的流道大范圍區(qū)域內(nèi)速度變化是影響微細(xì)化效果的關(guān)鍵因素。② 纖維素水分散液質(zhì)量濃度越小，單閥處理的微細(xì)化效果越好；而當(dāng)纖維素水分散液質(zhì)量濃度≤2%時(shí)，組閥處理的微細(xì)化效果幾乎無差異。③ 較單閥而言，組閥閥孔更易堵塞，因此組閥不適宜處理料液質(zhì)量濃度>3%的纖維素水分散液；而單閥可處理料液質(zhì)量濃度>3%的纖維素水分散液。結(jié)合CFD分析、電鏡觀察和粒徑分析發(fā)現(xiàn)閥體流道內(nèi)形成明顯的速度變化對(duì)微細(xì)化效果有益，后續(xù)可探索通過閥體結(jié)構(gòu)變化增強(qiáng)流速變化達(dá)到強(qiáng)化微細(xì)化效果的目的。