徐元?jiǎng)?周懷陽(yáng) 陳志新

(1、中車(chē)青島四方機(jī)車(chē)車(chē)輛股份有限公司，山東 青島266001 2、北京市新東方教育科技集團(tuán)，北京100089 3、School of Mechanical, Materials, Mechatronic and Biochemical Engineering University of Wollongong, New South Wales,2522 Australia)

1 內(nèi)容介紹

當(dāng)今軌道交通列車(chē)車(chē)體材料廣泛采用了鋁合金[1]，主要是因?yàn)槠滟|(zhì)量較輕，所承受的靜、動(dòng)載荷量較小，正是由于鋁合金的可靠性和實(shí)用性，車(chē)體穩(wěn)定的結(jié)構(gòu)形式及性能更易達(dá)到[2,3]。然而當(dāng)鋁合金作用于車(chē)體時(shí)，在列車(chē)運(yùn)行時(shí)其對(duì)于空氣阻力的消耗較大[4]。特別是在高速運(yùn)行時(shí)，對(duì)于車(chē)體兩側(cè)較高的空氣壓力，鋁合金的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度起到了比較關(guān)鍵的作用。由此，鋁合金結(jié)構(gòu)在加工過(guò)程中需要采用時(shí)效處理，加強(qiáng)合金性能[5],通過(guò)淬火、或者水淬,對(duì)材料進(jìn)行熱處理，完善其晶體顆粒性能，最終達(dá)到硬度、強(qiáng)度、能量結(jié)構(gòu)的提高。在時(shí)效處理過(guò)程中，通過(guò)T73 熱處理鋁合金的拉力強(qiáng)度和硬度得以恢復(fù)，特別是焊接、激光處理的鋁合金樣本。通過(guò)焊接、鍛造、添加劑制造的鋁合金具有獨(dú)特的強(qiáng)度性質(zhì)，特別是納米顆粒添加劑能夠控制高強(qiáng)度鋁合金的固化行為[6]。這種高強(qiáng)度鋁合金使得整個(gè)車(chē)體性能趨于穩(wěn)定化。隨著粉末冶金技術(shù)的發(fā)展，高溫合金可以快速制備，特別是高溫鋁合金、鈦合金等[7]。

為了改善鋁合金的性能，可以通過(guò)粉末冶金的途徑增強(qiáng)其物理化學(xué)性能，比如添加鈦元素，可以影響其晶粒尺寸，從而提升表面維氏硬度大小[8,9]，進(jìn)而提升Al-Ti 合金的晶粒細(xì)化效果[10]。對(duì)于微觀的晶體顆粒強(qiáng)化，熱處理及時(shí)效處理在其處理過(guò)程中較為關(guān)鍵。由此，為了測(cè)試高強(qiáng)度鋁合金熱處理后的性能，T73 熱處理工藝被采用對(duì)焊接、線基增材制造處理過(guò)的鋁合金7075 進(jìn)行強(qiáng)化處理，發(fā)現(xiàn)相比較傳統(tǒng)的熱處理，T73 熱處理能使得鋁合金恢復(fù)其抗拉強(qiáng)度、硬度，更會(huì)使得工件無(wú)裂縫化[6]。然而，均勻化熱處理的方式在對(duì)鋁合金表面質(zhì)量進(jìn)行研究中，均勻化后的表面粗糙度、硬度會(huì)有一定改善[5]。其中，通過(guò)粉末冶金或者添加劑制造，可以強(qiáng)化鋁合金的強(qiáng)度。特別是在T73 熱處理中，納米顆粒添加劑制造的混合方法對(duì)鋁合金進(jìn)行處理能改善鋁合金強(qiáng)度及物理性能[6]。

相比較T5 不完全人工時(shí)效，T6 人工時(shí)會(huì)使得顆粒獲得較高的硬度；隨著時(shí)效處理的時(shí)間增長(zhǎng)，晶粒細(xì)化效果也還會(huì)得到改善[8]。然而，在這些研究過(guò)程中的SEM實(shí)驗(yàn)過(guò)程中，背向散射電子（BSE）的掃描方式往往會(huì)被忽略，由此在本文中采取了SE 及BSE 兩種電子掃描方式，為了研究T6 完全人工時(shí)效方式對(duì)AL-Ti 合金晶粒改善效果，并采用EDS 研究方式，從表面硬度、元素含量?jī)煞矫鎸?duì)時(shí)效處理進(jìn)行分析。

2 實(shí)驗(yàn)材料與方法

本文采用的實(shí)驗(yàn)材料為T(mén)i-42Al-8Nb，其成分百分比依次為T(mén)i：50%，Al 42%, Nb 8%，此為采用正火熱處理時(shí)的材料組分，在本實(shí)驗(yàn)中先采用的是實(shí)驗(yàn)相似樣本1450°C 水淬的熱處理方式，之后分別采用了T5、T6l 兩種熱處理方式，最終采用次級(jí)電子顯微鏡（JEOL JSM-6490LV）對(duì)其進(jìn)行觀察，做出圖像分析，從地形、元素含量?jī)煞矫孢M(jìn)行。

樣本1: 1350°C 2 小時(shí)水淬+ 800°C 3 周水淬

樣本2 : 1350°C 2 小時(shí)水淬+ 1200°C 120 小時(shí)水淬光譜序列 Al (at%) Ti(at%) Mo(at%)

之后對(duì)其進(jìn)行透射電鏡（TEM） 實(shí)驗(yàn)，實(shí)驗(yàn)中采用了JEOL2010F 透射電鏡。在對(duì)樣本進(jìn)行制作時(shí)，首先，需要切成厚度小于1mm 的薄片，其次，應(yīng)生產(chǎn)直徑為3mm 的毛坯，以進(jìn)行沖壓或電火花腐蝕。再次，將坯料的厚度打磨并拋光至60，并以0.25 的余量精加工。最后，應(yīng)對(duì)其進(jìn)行電拋光或用輕金屬離子束研磨，在加工區(qū)域附近應(yīng)有電子透明材料。此外，當(dāng)樣本為粉末狀時(shí)，應(yīng)將其在氯仿或試劑級(jí)甲醇中研磨以制成懸浮液。然后，將一滴懸浮液吸移到碳膜涂層的網(wǎng)格上，再將其干燥。樣本制作完成后，對(duì)其進(jìn)行TEM元素觀察、分析。

3 數(shù)據(jù)結(jié)果

3.1 Al-Ti 合金對(duì)SEM結(jié)構(gòu)分析

圖1 鋁合金（實(shí)驗(yàn)相似樣本1450l 水淬）

圖2 鋁合金SEM& BSE 圖像（樣本1）

圖3 鋁合金SEM& BSE 圖像（樣本2）

3.2 Al 合金能量擴(kuò)散性X 光波譜（EDS）能量分析

樣例1: 1350°C 2h 水淬+ 800°C 3 周水淬。

圖4 EDS 能量分析&表面分析點(diǎn)

圖5 樣例1 三元相圖分析

樣例2:1350°C 2h 水淬+ 1200°C 120 小時(shí)水淬。

表1 元素在試驗(yàn)樣本A 表面各點(diǎn)的含量

圖6 EDS 能量分析&表面分析點(diǎn)

表2 元素在試驗(yàn)樣本A 表面各點(diǎn)的含量

4 討論

4.1 熱加工溫度對(duì)表面硬度影響

對(duì)于實(shí)驗(yàn)相似樣本，顆粒大小為500μm，從SEI 和BSEI 圖像深淺度可得出，由于BSEI 顏色亮度比SEI 亮度度要深，可得出樣本反面的硬度要比樣本正面的硬度高。對(duì)比實(shí)驗(yàn)相似樣本與淬火后的樣本1、樣本2，樣本1、2 的亮度要比實(shí)驗(yàn)相似樣本較淺，由此說(shuō)明，經(jīng)過(guò)淬火樣本的表面硬度減小了許多?？傊?jīng)過(guò)時(shí)效處理后顆?？s小，殘余應(yīng)力也相應(yīng)減小或消除，其維氏硬度也相應(yīng)減小，說(shuō)明其顆粒硬度與顆粒大小成正比。

4.2 元素單位含量對(duì)硬度及結(jié)構(gòu)的影響

4.2.1 鋁單位含量對(duì)硬度的影響

圖7 樣例2 三元相圖分析

如表1、2 所示，鋁在樣本2 中的平均含量比樣本1 中的少，反而樣本2 亮度比樣本1 的深一些，即樣本2 的硬度比樣本1要大，可以得出單位鋁的含量與硬度成反比。

4.2.2 鉬單位含量對(duì)硬度的影響

如表1、2 所示，鉬Mo 在樣本1 中的平均含量要比在樣本2 中的含量小，相對(duì)應(yīng)的在其樣本明亮度上，樣本1 要比樣本2淺一些，由此可見(jiàn)單位Mo 的含量與表面硬度成正比。

4.2.3 鈦單位含量對(duì)硬度的影響

如表1、2 所示，Ti 在樣本2 中的含量高于樣本1 的，說(shuō)明單位鈦含量與硬度成正比。

4.3 熱加工溫度對(duì)成分及結(jié)構(gòu)的影響

4.3.1 熱加工處理方式對(duì)元素含量的影響。4.3.1.1 單一元素含量。在樣本1 的熱處理過(guò)程中，水淬溫度較低為800 ℃，為不完全人工時(shí)效處理；在樣本2 的處理過(guò)程中，水淬溫度較高為1200℃，為完全人工時(shí)效處理。在兩種熱處理方案后，如表1、2所示，熱處理溫度升高后，單位鋁元素含量從49.99%減少至37.80%，然而鉬、鈦的元素含量都相應(yīng)呈現(xiàn)出增加的趨勢(shì)，分布從35.57%到45.14%，從14.45%到17.06%。由此可以發(fā)現(xiàn)，熱加工溫度升高對(duì)鋁元素含量有所抑制。4.3.1.2 綜合元素含量。在對(duì)綜合元素含量分析時(shí)，采用了三元相圖繪制的方式進(jìn)行分析，如圖5 所示，在熱加工溫度較低時(shí)，元素含量的有效區(qū)域集中分布在一個(gè)區(qū)域，如圖2 的SEI 所示，晶粒較為完整且圓滑，可以說(shuō)明樣本1 的熱加工處理方式后的回火冷卻過(guò)程不徹底。然而，隨著熱加工溫度升高，元素含量的有效區(qū)域較為分散，由原來(lái)的集中區(qū)域分散成兩個(gè)區(qū)域，如圖3 的SEI 所示，孿晶也開(kāi)始出現(xiàn)，晶體成條狀分布，類(lèi)似于珠光體、貝氏體的分布方式，由此可以說(shuō)明在熱處理后的回火冷卻過(guò)程比較徹底。

4.3.2 熱加工方式對(duì)微觀結(jié)構(gòu)的影響（形貌分析（亮度、顆粒大小）、硬度、晶粒分析）如圖2、3 所示，隨著熱處理溫度升高，其SEM圖像的亮度逐漸變淺，說(shuō)明經(jīng)過(guò)高溫水淬后殘余應(yīng)力被消除，表面硬度逐漸減小。此外，隨著熱處理溫度升高，元素顆粒經(jīng)過(guò)水淬的溫度升高，元素可以逐漸減小。如圖2、3，SEM圖像所示，隨著分辨率的升高可以發(fā)現(xiàn)，元素顆粒分布隨著水淬溫度升高，其分布方式從團(tuán)條狀分布分散成層、絮狀分布，類(lèi)似于珠光體、貝氏體的分布，從其分布方式可以說(shuō)明淬火溫度升高、冷卻時(shí)間較快會(huì)使其冷卻回火比較徹底，保持較好的硬度和抗拉強(qiáng)度。

此外，隨著淬火溫度升高，也會(huì)有部分孿晶出現(xiàn)，對(duì)其硬度起到了較好的維持作用[8]。此外，隨著熱加工溫度升高，如圖2、3的SEM 和BSE 圖像所示，在淬火溫度較低時(shí)，正、反兩面亮度差不是很明顯，即正反兩面硬度差不大。然而，隨著淬火溫度升高，正反兩面亮度差增大，正面SEM圖像亮度逐漸減小，即正面的表面硬度逐漸減小；然而反面BSE 圖像亮度基本保持不變，即反面的表面硬度未受影響。

5 結(jié)論

5.1 經(jīng)過(guò)時(shí)效處理后，其顆粒硬度與顆粒大小成正比，且樣本反面的硬度要比正面的硬度高。

5.2 Mo 和Ti 的平均單位元素含量會(huì)提高其表面硬度，反而Al 的平均單位元素含量會(huì)在一定程度上降低表面硬度。

5.3 對(duì)于單一元素含量，隨著熱加工溫的升高，Al 的單位含量會(huì)有所減少；然而，其他元素Mo、Ti 的元素含量會(huì)升高。對(duì)于綜合元素含量，隨著熱加工溫度的升高，元素集中分布的區(qū)域會(huì)呈發(fā)散狀分布，從一開(kāi)始的集中狀態(tài)分散到不同區(qū)域，從而導(dǎo)致孿晶出現(xiàn)。

5.4 隨著熱處理溫度升高，其SEM圖像的亮度逐漸變淺，表面硬度逐漸減小，且顆粒逐漸減小。元素顆粒分布隨著水淬溫度升高，其分布方式從團(tuán)條狀分布分散成層、絮狀分布，類(lèi)似于珠光體、貝氏體的分布，從而會(huì)保持較好的硬度和抗拉強(qiáng)度。

5.5 隨著熱加工溫度升高，正反兩面亮度差、硬度差增大，即正面的表面硬度逐漸減小，反面的表面硬度未受影響。