王軍偉，安明喆，劉亞洲，王月，余自若

（1.北京交通大學 土木建筑工程學院，北京 100044；2.中國鐵道科學研究院集團有限公司 標準計量研究所，北京 100081）

鐵路建設里程長、對資源消耗量大，每公里新建鐵路約需混凝土細骨料2.5 萬t。近年來，隨著國內(nèi)環(huán)保要求提高、天然砂限采政策實施，符合鐵路標準的天然砂日益短缺，機制砂替代天然砂用作鐵路建設中混凝土用細骨料的趨勢越發(fā)明顯[1-2]。但鐵路沿線礦山地質(zhì)狀況復雜，機制砂母巖種類繁多以及機制砂生產(chǎn)工藝和設備的差異，導致機制砂關鍵物性參數(shù)波動大。當機制砂級配不良時，影響機制砂混凝土堆積狀態(tài)和孔隙率，從而導致機制砂混凝土和易性差，易發(fā)生泌水和離析[3-4]。郭丹等[5]研究了Ⅱ區(qū)機制砂不同級配對膠砂和混凝土性能和易性和強度的影響，發(fā)現(xiàn)采用Ⅱ區(qū)上限偏細砂可改善C30混凝土的和易性，采用Ⅱ區(qū)中值至下限偏粗砂可提高C50混凝土的和易性和強度。張恒春等[6]也發(fā)現(xiàn)機制砂顆粒級配對混凝土性能產(chǎn)生顯著影響，并研究了間斷級配機制砂對混凝土拌合物性能的影響，結果發(fā)現(xiàn)機制砂間斷顆粒粒徑增大，機制砂平均粒徑減小，混凝土坍落度、泌水率和振動離析率均隨之減小；但間斷級配機制砂顆粒級配在合理范圍波動時，也可配制出和易性良好的混凝土。

若機制砂顆粒中針片狀含量高、顆粒形貌差，顆粒與顆粒之間的咬合力和摩擦力增大，水泥漿體流動所需克服的阻力增加，水泥漿體流動性變差。宋少民等[7]通過研究指出機制砂針片狀顆粒含量對砂漿和混凝土流動性能、強度及耐久性產(chǎn)生影響，機制砂顆粒形狀是評價機制砂品質(zhì)的關鍵指標。對于水泥膠砂，機制砂的針片狀含量不宜超過10%；對于混凝土，機制砂的針片狀含量不宜超過20%。機制砂針片狀顆粒的含量與生產(chǎn)成型工藝及設備有很大的關系，生產(chǎn)過程中機制砂的整形對提升機制砂滿足建設用砂要求起到重要作用。譚世霖等[8]圍繞石屑的可利用性能，通過對石屑進行顆粒整形，得到顆粒級配好、堆積密度和緊密密度高、空隙率低、泥塊含量和棱角性低的機制砂。在此研究的過程中，數(shù)字圖像處理技術也能對整形前后的機制砂形貌進行檢測與表征，指導機制砂的規(guī)范性制備與生產(chǎn)[9-10]。

石粉在混凝土中有填充和促進水化作用，適量石粉能夠改善混凝土和易性，提升混凝土密實性和耐久性。石粉含量過高，混凝土需水量和黏度增加，流變性降低，硬化混凝土收縮徐變增大[11-12]。但不同巖性機制砂和石粉對減水劑的吸附性能各異，李崇智等[13-14]的試驗表明，與鈣質(zhì)骨料相比，硅質(zhì)骨料親水性強、吸水性大，石粉表面的電動電位（zeta 電位）高，與不同減水劑的適應性差，將降低水泥漿體流動性。Plank 等[15]發(fā)現(xiàn)蒙脫石對聚羧酸系減水劑有強吸附作用，若細骨料中蒙脫石含量較高，混凝土拌合物流變性能變差。國內(nèi)外學者通過研究指出蒙脫石是一種層狀硅酸鹽礦物，晶層間連接力較弱，水分子進入晶層間，引起晶格膨脹，層間距增大；同時晶體結構中的Si4+易被Al3+，F(xiàn)e3+等離子取代，使蒙脫石晶層間充斥過量正電荷，從而會對陰離子型聚羧酸減水劑有較強的吸附[16-19]。因此，機制砂中若含有類似蒙脫石、綠泥石等層狀硅酸鹽礦物，均會吸附陰離子型聚羧酸減水劑，從而降低混凝土工作性能。

機制砂可以通過除粉、水洗、整形等改進措施，使顆粒級配、石粉含量、含泥量、顆粒形貌等性能得到有效改善。但機制砂母巖中有害礦物及不同粒徑顆粒固有特性，無法通過工業(yè)方法改變。目前，關于機制砂巖性和顆粒粒徑對減水劑吸附性能影響的研究并不多。

本文篩除機制砂中的石粉，通過室內(nèi)試驗，研究不同巖性機制砂的水泥膠砂流變性能，揭示機制砂巖性和顆粒粒徑對減水劑的吸附作用機理。

1 試驗材料及方法

1.1 原材料

水泥：PI 42.5，中聯(lián)水泥有限公司生產(chǎn)，水泥化學分析結果及礦物組成見表1。

表1 中聯(lián)PI 42.5水泥的礦物組成和化學組成質(zhì)量分數(shù)

細骨料：為了研究巖性對機制砂性能的影響，以天然河砂作為對比樣，分別選用貴州產(chǎn)鈣質(zhì)機制砂（JC1）和廣西河池產(chǎn)鈣質(zhì)機制砂（JC2）、甘肅天水產(chǎn)硅質(zhì)機制砂（JS）為研究對象。細骨料的物相成分和化學成分分別利用X射線衍射物相分析與X射線熒光光譜進行測試，結果見表2。

表2 細骨料物相分析與X射線熒光光譜測試結果

依據(jù)Q/CR-TKT-000047—2019《鐵路工程現(xiàn)澆結構機制砂及機制砂混凝土》試驗方法測得的4種機制砂的圓形度與長徑比見表3。

表3 細骨料顆粒形貌參數(shù)

減水劑：緩凝型聚羧酸系高性能減水劑，減水率28%、含固量30%。

機制砂篩去石粉（粒徑小于75 μm 顆粒）后，除機制砂顆粒表面附著部分石粉外，控制機制砂石粉含量小于1%。為避免細骨料級配對試驗的影響，試驗前先將細骨料進行篩分，再按照指定分計篩余稱取細骨料后混合，各級配區(qū)間分計篩余見表4，細骨料細度模數(shù)為2.98。

表4 機制砂各級配區(qū)間分級篩余

1.2 試驗方法

1）水泥膠砂流動度測試

不同細骨料膠砂流動度測試依據(jù)GB/T 2419—2005《水泥膠砂流動度測試方法》進行。

2）細骨料膠砂流變性能測試

采用RST-SST 軟固體型觸屏流變儀測試細骨料膠砂流變性能，試驗中采用不同巖性及級配區(qū)間機制砂配制砂漿，試驗配比依據(jù)GB/T 2419—2005《水泥膠砂流動度測試方法》，流變儀攪拌速度從0 r·min-1逐步增至30 r·min-1，90 s 后再降至0 r·min-1，記錄攪拌速度為30 r·min-1時的屈服應力與塑性黏度。每隔10 min測試1次膠砂的屈服應力與塑性黏度，測試1 h 內(nèi)細骨料膠砂流變參數(shù)的經(jīng)時變化。

3）減水劑吸附量測試

采用總有機碳分析法（TOC）測試減水劑在機制砂表面的吸附量，具體操作方法是：分別稱取各級配區(qū)間機制砂15 g，減水劑0.15 g，水20 g，混合攪拌5 min，攪拌后取適量上層液相，以10 000 r·min-1的轉速高速離心分離2 min，然后取上清液0.5 g，加1 mol·L-1稀鹽酸1 g，加超純水稀釋至20 g，使用multi N/C 3100 總有機碳分析儀對試樣進行測試。吸附量依據(jù)下式計算。

式中：T為吸附量，單位mg·g-1；C0為減水劑的初始質(zhì)量濃度，mg·L-1；C1為減水劑吸附后的質(zhì)量濃度，mg·L-1；V為體系的體積，L；m為細骨料質(zhì)量，g。

4）機制砂需水量比與吸水率試驗

不同細骨料需水量比試驗方法參照GB/T 18736—2017《高強高性能混凝土用礦物外加劑》，固定減水劑摻量及天然砂膠砂流動度為（225±10） mm，通過調(diào)整機制砂膠砂用水量，使得機制砂膠砂流動度為（225±5） mm，計算機制砂的需水量比。

不同細骨料吸水率試驗方法參照GB/T 14684—2011《建設用砂》進行。

5）機制砂表面電位測試

為了表征機制砂對減水劑的吸附特性，在0.3～0.6 mm級配區(qū)間的機制砂石粉中加入一定質(zhì)量濃度的減水劑溶液，控制水粉比為0.5，攪拌1 min后立即采用美國分散科技公司生產(chǎn)的zeta 電位儀（DT300，美國）測試zeta電位，然后分別靜置10，20，30，40，50和60 min后，測試石粉漿體的zeta電位。

2 機制砂物理特性對水泥膠砂流動度的影響

2.1 機制砂巖性對水泥膠砂流動度的影響

為研究不同巖性機制砂對水泥膠砂流動度的影響，膠砂配比為水泥∶砂∶水=450∶1 350∶225，通過調(diào)整減水劑摻量使得膠砂初始流動度為（210±10） mm，測試不同細骨料水泥膠砂所需聚羧酸減水劑的摻量，結果見表5。

表5 不同巖性細骨料水泥砂膠砂所需聚羧酸減水劑的摻量

由表5可見：JS水泥膠砂所需減水劑摻量最大，JC1 水泥膠砂所需減水劑摻量最小，說明不同巖性細骨料對膠砂流動性能的影響程度不同。

由于4種細骨料顆粒形貌區(qū)別不大，且均符合Q/CR-TKT-000047-2019技術要求，在相同膠砂配比和細骨料級配前提下，細骨料對減水劑的吸附性能差異導致水泥膠砂達到相同初始流動度所需的減水劑摻量不同，且JS 對減水劑的吸附性能強，所需減水劑的摻量大。由表2可知，JC2 和JC1 物相組成主要為方解石，CaO 占化學組成近90%，為鈣質(zhì)機制砂；JS 物相組成主要為長石，化學組成中SiO2超70%，為硅質(zhì)機制砂。因此可見在達到同等初始水泥膠砂流動度條件下，硅質(zhì)機制砂所需的減水劑摻量更大。

有研究[16-18]表明：層狀硅酸鹽礦物（蒙脫石、綠泥石等）因晶層間連接力較弱，水分子進入層間后引起晶格膨脹，層間間距增大；晶體結構中的Si4+易被Al3+，F(xiàn)e3+等離子取代，使晶層間有過量負電荷，zeta電位絕對值高。通過分別測試0.3～0.6 mm級配下不同巖性石粉漿體的zeta 電位，結果如圖1所示。

由圖1可見：HS，JC1，JS 和JC2 石粉漿體表面的zeta 電位分別可達1.05，0.04，-1.63 和0.01 mV，驗證了層狀硅酸鹽礦物具有較高zeta 電位絕對值的結果；硅質(zhì)機制砂JS表面zeta 電位絕對值隨靜置時間的延長先增大后降低，這主要是因為硅質(zhì)機制砂JS表面含有大量具有強極性的Si-O鍵，由于極化作用使機制砂石粉表面的活性位點被激活，石粉表面的zeta電位絕對值逐漸增加；同時由于機制砂JS 中含有5.1%的層狀綠泥石，從而對陰離子型聚羧酸減水劑的吸附作用增強。因此，石粉表面的zeta電位絕對值又會逐漸降低。

圖1 不同靜置時間下不同巖性石粉的zeta電位

圖2給出了相同初始水泥膠砂流動度條件下，不同巖性細骨料水泥膠砂流動度經(jīng)時變化。由圖2可見：HS水泥膠砂流動度隨時間的延長略有增加，這是聚羧酸高性能減水劑具有的保坍緩釋作用所致；JC1，JS 和JC2 水泥膠砂流動度隨時間延長均出現(xiàn)不同程度下降，60 min內(nèi)砂漿流動度損失量排序為：JS（17%）＞JC2（11%）＞JC1（10%）。水泥顆粒接觸水后，生成水化產(chǎn)生物為絮凝結構，降低了水泥膠砂流動性，隨時間增加機制水泥砂膠砂流動度損失量增大。聚羧酸減水劑對水泥顆粒分散作用以空間位阻作用為主、靜電斥力為輔[20-21]，隨時間延長機制砂表面吸附聚羧酸減水劑增多，水泥膠砂中起分散作用的減水劑減少。機制砂對減水劑吸附性能越強，水泥膠砂中起分散作用的減水劑越少，水泥膠砂流動度經(jīng)時損失量越大。

圖2 不同巖性細骨料對水泥膠砂流動度經(jīng)時變化

2.2 機制砂顆粒粒徑對水泥膠砂流動度的影響

為了進一步揭示不同級配區(qū)間機制砂對水泥膠砂流動度的影響，用單個級配區(qū)間機制砂分別替代相對應級配區(qū)間河砂，然后再與其他級配區(qū)間河砂混合獲得相應混合砂，JC1，JC2 和JS 對應的混合砂簡稱為JCH1，JCH2和JSH，混合砂膠砂流動度測試結果如圖3所示。

圖3 混合砂顆粒級配區(qū)間對水泥膠砂流動度的影響

由圖3可見：與其他2種混合砂相比，不同替換級配區(qū)間混合砂JCH2 水泥膠砂流動度均有所增大；JCH1 除大于4.75～2.36 和2.36～1.18 mm 2個級配區(qū)間外，水泥膠砂流動度也出現(xiàn)類似JCH2的現(xiàn)象；與JCH1 和JCH2 相反，JHS 不同替換級配區(qū)間混合砂水泥膠砂流動度均有所減小；隨替換級配區(qū)間減小，機制砂對混合砂水泥膠砂流動度影響程度先增大再減小，水泥膠砂流動度變化在0.3～0.6 mm級配區(qū)間最顯著。

3 機制砂對水泥膠砂流變性能的影響

為了更直觀反應機制砂對膠砂流變性能的影響，下文對4種細骨料膠砂屈服應力和塑性黏度進行測試。圖4為4種細骨料膠砂屈服應力隨剪切速率的變化規(guī)律。

圖4 不同巖性細骨料水泥膠砂屈服應力隨剪切速率的變化規(guī)律

由圖4可見：屈服應力均隨剪切速率的增大而增大；在相同剪切速率下，摻HS 膠砂的屈服應力最小，在膠砂流變性能測試初期，摻JS 膠砂屈服應力小于摻JC1和JC2膠砂屈服應力，隨后摻JS膠砂屈服應力增速加快，當剪切速率大于4 s-1后，摻JS 膠砂屈服應力大于其他3種細骨料膠砂，這說明JS對膠砂流變性能影響最顯著。

對摻4種不同細骨料膠砂的屈服應力和塑性黏度采用賓漢姆流變模型進行擬合，得到HS水泥膠砂、JC1 水泥膠砂、JS2 水泥膠砂和JC 水泥膠砂4種細骨料水泥膠砂塑性黏度分別為9.25，10.50，2.45和29.52 Pa·s，摻JS膠砂體系的塑性黏度明顯高于摻其他3種細骨料膠砂的塑性黏度，所有膠砂均符合賓漢姆流變模型特征。此結果與機制砂巖性對膠砂流動度的影響結果相一致。

水泥砂漿中細骨料顆粒間內(nèi)摩擦力是阻止?jié){體流動的因素之一，隨水泥漿體靜置時間延長，水化絮狀產(chǎn)物不斷增加，膠砂塑性黏度及流動需要克服的內(nèi)摩擦力增大，膠砂流變性能變差[22-24]。在流變儀轉速為30 r·s-1的條件下，不同巖性細骨料砂漿的塑性黏度經(jīng)時變化量如圖5所示。

由圖5可知：HS水泥膠砂、JC1水泥膠砂、JS水泥膠砂和JC2水泥膠砂的初始黏度分別為16.05，18.01，33.54和21.90 Pa·s，靜置60 min后，塑性黏度分別變?yōu)?7.84，31.50，45.06和37.94 Pa·s；除HS水泥膠砂外，JS水泥膠砂、JC1 水泥膠砂和JC2 水泥膠砂的塑性黏度均隨水泥膠砂靜置時間的延長而增大，相同靜置時間時JS水泥膠砂塑性黏度最大；JC1 水泥膠砂和JC2 水泥膠砂達到相同膠砂流動度所需減水劑摻量分別為0.2%和0.1%，隨靜置時間延長，JC2 水泥膠砂塑性黏度增速大于JC1 水泥膠砂；與機制砂相比，河砂HS水泥膠砂體系塑性黏度經(jīng)時變化并不明顯，60 min內(nèi)黏度增加率僅為11%。

圖5 不同巖性細骨料砂漿的塑性黏度經(jīng)時變化量

4 機制砂影響水泥膠砂流變性能的機理

4.1 機制砂對減水劑的動態(tài)吸附行為

依據(jù)減水劑吸附量試驗方法，測試不同級配區(qū)間（除＞4.75 mm）單位質(zhì)量細骨料對減水劑的吸附性能，結果見表6。

表6 不同粒徑細骨料對減水劑的吸附量

由表6可見：隨細骨料粒徑區(qū)間減小，單位質(zhì)量細骨料對減水劑吸附量均增大；JS 各粒徑區(qū)間單位質(zhì)量細骨料對減水劑吸附量均大于其他3種細骨料，且隨粒徑減小對減水劑吸附性能增強最顯著；HS，JC1和JC2對減水劑吸附性能較弱，隨顆粒級配區(qū)間降低，單位質(zhì)量細骨料對減水劑吸附量增長并不顯著，可見顆粒粒徑和比表面積不是影響其對減水劑吸附性能的主要因素；在大于0.3～0.6 mm的3個粒徑區(qū)間，HS 單位質(zhì)量細骨料對減水劑吸附量均小于JC1 和JC2，而在0.15～0.3，0.075～0.15 mm 2級配區(qū)間呈現(xiàn)相反規(guī)律。出現(xiàn)上述現(xiàn)象是因為機制砂由巖石破碎而成，顆粒表面缺陷多，粒徑較大時（大于0.3 mm）對減水劑吸附能力強于河砂。河砂是由多種巖石長期沖蝕而成，強度低、不密實、多孔的巖石易沖蝕成細小顆粒，在粒徑區(qū)間小于0.3～0.6 mm時，對減水劑的吸附能力反而強于機制砂。另一方面，云母同蒙脫石類似，都為層狀結構的鋁硅酸鹽，對減水劑吸附性能較強[25]。河砂中云母含量為5.7%，且主要分布在小于0.3 mm的級配中，是造成在粒徑區(qū)間小于0.3～0.6 mm時對減水劑吸附能力強于機制砂JC1和JC2的另一原因。

機制砂細骨料因巖性、顆粒表面結構及缺陷等，使其在顆粒表面存在適合吸附減水劑的吸附位點，細骨料對減水劑吸附能力與吸附點多少成正比[26]。對于吸附性能較弱的細骨料，隨顆粒粒徑減少、比表面積增大，顆粒表面吸附點并未顯著增加，單位質(zhì)量機制砂對減水劑吸附量增長也不多；對減水劑吸附性能強的細骨料，隨顆粒粒徑減小和比表面積增大，顆粒表面適合吸附減水劑的吸附點明顯增多，單位質(zhì)量細骨料對減水劑吸附量增長顯著，說明機制砂巖性是影響其對減水劑吸附能力的主要因素。由表2數(shù)據(jù)可看出，JC1 和JC2 中主要以CaO 物相存在，含量分別為89%和97.4%，JS中以SiO2為主，含量為74.3%，鈣質(zhì)和硅質(zhì)物相不同的吸附位點，造成其對減水劑的吸附結果不同。

因各個級配區(qū)間細骨料質(zhì)量不同，單位質(zhì)量細骨料對減水劑吸附量無法體現(xiàn)各個級配區(qū)間細骨料對減水劑吸附量。參照文中級配，細骨料質(zhì)量按1 350 g 計，將不同級配區(qū)間單位質(zhì)量細骨料對減水劑吸附量與每個級配區(qū)間細骨料質(zhì)量相乘，得到不同級配區(qū)間細骨料對減水劑吸附量，結果見表7。

表7 不同級配區(qū)間細骨料對減水劑的吸附量

由表7可見：0.3～0.6 mm級配區(qū)間分計篩余最大（24%），此級配區(qū)間細骨料單位質(zhì)量對減水劑吸附量也較高，4種細骨料對減水劑吸附量在此級配區(qū)間均達到峰值，這是此級配區(qū)間機制砂對混合砂膠砂流動度影響最顯著的主要原因[27-28]。

將各個級配區(qū)間對減水劑吸附量相加即為細骨料對減水劑吸附總量，JC1，JS，JC2和HS對減水劑的吸附總量分別為124，405，102 和87 mg，HS對減水劑吸附能力最弱，JS 則明顯強于其他細骨料，而且4種細骨料達到相同膠砂流動度所需減水劑摻量、膠砂流動度、流變性經(jīng)時損失量都與對減水劑吸附總量成正比。JC1 與JC2 對減水劑吸附能力相近，但達到相同初始流動度時，JC2 膠砂所需減水劑摻量最小。JC1 膠砂減水劑摻量為JC2的2倍，膠砂體系中水泥顆粒與機制砂對減水劑存在競爭吸附，隨時間延長漿體中游離的聚羧酸減水劑量逐漸減少，減弱了聚羧酸減水劑對膠砂的分散作用，最終導致JC2膠砂流動度和膠砂流變性經(jīng)時變化速率、經(jīng)時變化量均大于JC1。由此可見，細骨料對減水劑吸附能力是影響膠砂流動度和膠砂流變性經(jīng)時變化的主要因素，提高減水劑摻量可以有效改善膠砂流動、流變性能。

4.2 機制砂吸水性能影響膠砂實際水灰比的機理

機制砂巖性和顆粒性狀影響機制砂的吸水性能，盡管水泥膠砂用水量相同，機制砂膠砂體系的水灰比同樣存在差異，影響機制砂和膠凝材料顆粒表面的溶劑化水膜厚度。因此，除機制砂對減水劑吸附性能外，其吸水性能同樣影響水泥膠砂流變性能。

表8和表9分別是不同巖性細骨料需水量及JS各級配區(qū)間吸水率測試結果。

表8 不同種類細骨料的需水量

表9 機制砂（JS）各級配區(qū)間吸水率

由表8和表9可見：相同減水劑摻量（1.0%）下，達到（210±10）mm 水泥膠砂流動度JS 需水量最大；隨顆粒級配區(qū)間降低，硅質(zhì)機制砂JS 吸水率單邊增長，在小于0.6～1.18 mm級配區(qū)間吸水率增長明顯，與對減水劑吸附呈現(xiàn)相似規(guī)律。在對減水劑和水的吸附疊加作用下，4種細骨料中JS水泥膠砂體系的游離減水劑質(zhì)量濃度和水灰比最小，造成膠砂屈服應力隨攪拌速率增大的變化量和塑性黏度經(jīng)時損失量都最大；又因JS 在0.3～0.6 mm級配區(qū)間吸水量和減水劑吸附量都達到峰值，相同水膠比條件下，水泥漿體黏度增加，對顆粒的潤滑作用降低，不同顆粒間的滑動阻力增大，混合砂JHS在此替換級配區(qū)間膠砂流動度損失最明顯。

JC1 和JC2 在小于0.3 mm的級配區(qū)間對減水劑的吸附能力弱于河砂，相同減水劑摻量（1.0%）下，達到（210±10） mm 膠砂流動度，需水量也小于河砂。文中所選4種細骨料，達到同樣膠砂流動度，需水量與其對減水劑吸附總量成正比。有學者發(fā)現(xiàn)，隨著小于0.6 mm～1.18 mm級配區(qū)間顆粒含量增加，水泥膠砂的保水性和黏聚性增強，水泥膠砂流動性能變差。出現(xiàn)上述現(xiàn)象，其主要原因仍是含有層狀硅酸巖礦物的細骨料在小于0.6～1.18 mm級配區(qū)間對減水劑和水的吸附能力明顯增強，使水泥膠砂中起分散作用的游離減水劑質(zhì)量濃度和水灰比降低。

5 結 論

（1）機制砂的層狀硅酸鹽礦物含量高、zeta 電位絕對值大，對減水劑吸附性能強。機制砂對減水劑吸附性能與表面吸附點多少成正比，顆粒粒徑與比表面積不是影響對減水劑吸附性能的主要因素。

（2）不同巖性機制砂達到相同膠砂流動度所需減水劑摻量、膠砂流動度與流變性經(jīng)時損失量都與對減水劑吸附總量成正比。

（3）不同巖性機制砂均在0.3～0.6 mm級配區(qū)間對減水劑和水吸附量達到峰值，此級配區(qū)間顆粒對膠砂流動度和流變性能影響最顯著。

（4）硅質(zhì)機制砂JS的吸水率與對減水劑的吸附量呈現(xiàn)相似變化趨勢，在對水和減水劑的吸附疊加作用下，硅質(zhì)機制砂的水泥膠砂中游離減水劑質(zhì)量濃度和實際水灰比均小于鈣質(zhì)機制砂，導致水泥膠砂流動度和流變性能變差。