王旭昊，甘 瓏，余海洋，李 程，高新民，張亞剛，李聯(lián)偉，邊慶華

(1.長(zhǎng)安大學(xué)公路學(xué)院，西安 710064；2.甘肅路橋建設(shè)集團(tuán)有限公司,公路建設(shè)與養(yǎng)護(hù)技術(shù)、材料及裝備交通運(yùn)輸行業(yè)研發(fā)中心， 蘭州 730030；3.甘肅路橋第三公路工程有限責(zé)任公司，蘭州 730050)

0 引 言

由于機(jī)制砂相比天然砂具有粒形不規(guī)則、級(jí)配不合理、石粉含量高等特點(diǎn)[1-2]，導(dǎo)致機(jī)制砂混凝土(MSC)的推廣使用受到一定的限制。機(jī)制砂中粒徑小于0.075 mm的顆粒稱(chēng)為石粉，目前國(guó)內(nèi)外對(duì)石粉含量的研究較多，但存在一定的爭(zhēng)議。部分學(xué)者[3-4]認(rèn)為石粉含量在一定范圍內(nèi)對(duì)MSC的工作性、抗壓強(qiáng)度具有促進(jìn)作用，存在石粉含量最佳值；但也有一部分學(xué)者[5-6]認(rèn)為石粉含量的增加會(huì)導(dǎo)致MSC工作性和抗壓強(qiáng)度的降低。劉牧天等[7]研究表明石粉含量對(duì)不同強(qiáng)度等級(jí)MSC抗氯離子滲透性能影響不同，石粉對(duì)中低強(qiáng)度MSC抗氯離子滲透性能影響大，對(duì)高強(qiáng)MSC基本沒(méi)有影響。許多學(xué)者[8-9]研究表明不同巖性機(jī)制砂石粉對(duì)MSC的影響不同，王振等[10]研究表明凝灰?guī)r石粉和石灰?guī)r石粉對(duì)膠砂強(qiáng)度的貢獻(xiàn)率大于其他巖性石粉，同時(shí)提到凝灰?guī)r石粉可能具有一定的活性,周玉娟等[11]研究表明凝灰?guī)rMSC的力學(xué)性能好于天然砂混凝土(NSC)。目前，石粉含量對(duì)MSC性能影響的研究仍不完善，而且大部分研究都局限于石灰?guī)r、花崗巖機(jī)制砂，對(duì)凝灰?guī)rMSC的系統(tǒng)研究較少。

因此，本文采用不同石粉含量的凝灰?guī)r機(jī)制砂配制C45混凝土，系統(tǒng)研究石粉含量對(duì)C45凝灰?guī)rMSC工作性、力學(xué)性能、抗氯離子滲透性能的影響，同時(shí)與NSC進(jìn)行對(duì)比研究，給出C45凝灰?guī)rMSC的推薦石粉含量。

1 實(shí) 驗(yàn)

1.1 原材料

采用蘭州三易公司生產(chǎn)的P·O 42.5水泥，其技術(shù)指標(biāo)見(jiàn)表1，化學(xué)組分見(jiàn)表2。采用C類(lèi)粉煤灰，其化學(xué)組分見(jiàn)表2。粗集料分為19～31.5 mm、16～19 mm、9.5～16 mm、4.75～9.5 mm四檔，參配比例(質(zhì)量比)為3 ∶2.5 ∶2.5 ∶2，其技術(shù)指標(biāo)見(jiàn)表3。細(xì)集料包括天然砂(NS)和機(jī)制砂(MS)兩種，其中機(jī)制砂為甘肅路橋機(jī)制砂園區(qū)生產(chǎn)的凝灰?guī)r機(jī)制砂，兩種細(xì)集料的技術(shù)指標(biāo)及級(jí)配分別見(jiàn)表4、表5，級(jí)配曲線(xiàn)見(jiàn)圖1。采用0.075 mm篩孔對(duì)試驗(yàn)用凝灰?guī)r機(jī)制砂進(jìn)行篩分得到凝灰?guī)r石粉，其粒度分布和形態(tài)分別見(jiàn)圖2、圖3。

表1 水泥技術(shù)指標(biāo)Table 1 Technical indexes of cement

表2 水泥與粉煤灰化學(xué)組成Table 2 Chemical composition of cement and fly ash

表3 粗集料技術(shù)指標(biāo)Table 3 Technical indexes of coarse aggregate

表4 細(xì)集料技術(shù)指標(biāo)Table 4 Technical indexes of fine aggregate

表5 細(xì)集料級(jí)配Table 5 Gradation of fine aggregate

圖1 細(xì)集料級(jí)配曲線(xiàn)Fig.1 Gradation curves of fine aggregate

圖2 凝灰?guī)r石粉粒度分布Fig.2 Particle size distribution of tuff stone powder

圖3 凝灰?guī)r石粉SEM照片F(xiàn)ig.3 SEM image of tuff stone powder

1.2 試驗(yàn)配合比

采用凝灰?guī)r石粉等質(zhì)量取代凝灰?guī)r機(jī)制砂來(lái)制備不同石粉含量的凝灰?guī)r機(jī)制砂，進(jìn)而研究石粉含量對(duì)C45凝灰?guī)rMSC性能的影響，并確定了混凝土配合比，如表6所示。其中，MS-0、MS-5、MS-7、MS-10、MS-13分別為石粉含量0%、5%、7%、10%、13%的MSC，NS組為NSC，文中石粉含量均為質(zhì)量分?jǐn)?shù)。

表6 混凝土配合比Table 6 Mix proportions of concrete

續(xù)表

1.3 試驗(yàn)方法

混凝土工作性測(cè)試參照《普通混凝土拌合物性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》(GB/T 50080—2002)、美國(guó)AASHTO TP119進(jìn)行，其中，AASHTO TP119規(guī)定的試驗(yàn)為振動(dòng)凱氏球體試驗(yàn)(vibrating Kelly ball test 或者Vkelly test)，該方法在美國(guó)ASTM C360—92凱氏球體貫入試驗(yàn)(Kelly ball test)儀器的基礎(chǔ)上，加入振動(dòng)設(shè)備，采用凱氏球體貫入深度(penetration depth)、振動(dòng)凱氏系數(shù)(Vkelly index)兩個(gè)指標(biāo)分別進(jìn)行混凝土工作性的靜態(tài)、動(dòng)態(tài)描述。振動(dòng)凱氏球體試驗(yàn)如圖4所示，試驗(yàn)過(guò)程如下：

(1)靜態(tài)測(cè)試

雙手控制凱氏球體下降至混凝土表面，然后松手，凱氏球體自由下落貫入混凝土，記錄貫入深度，即凱氏球體貫入深度。

(2)動(dòng)態(tài)測(cè)試

保持凱氏球體貫入位置不變，開(kāi)動(dòng)振動(dòng)器，凱氏球體在振動(dòng)棒的振動(dòng)下，持續(xù)貫入混凝土，自開(kāi)動(dòng)振動(dòng)器到接下來(lái)的36 s內(nèi)，每隔6 s記錄一次貫入深度(Dt)，最后以時(shí)間(t)開(kāi)根號(hào)為自變量，對(duì)六組貫入深度進(jìn)行線(xiàn)性擬合，結(jié)果如圖5所示，該擬合直線(xiàn)的斜率即振動(dòng)凱氏系數(shù)，以上測(cè)試過(guò)程均重復(fù)三次。

圖4 振動(dòng)凱氏球體試驗(yàn)Fig.4 Vkelly test

圖5 振動(dòng)凱氏球體試驗(yàn)數(shù)據(jù)線(xiàn)性擬合Fig.5 Linear fitting of Vkelly test datas

圖6 電阻率測(cè)試Fig.6 Resistivity test

混凝土抗壓強(qiáng)度、靜壓彈性模量、劈裂抗拉強(qiáng)度參照《普通混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》(GB/T 50080—2002)進(jìn)行，試件尺寸分別為150 mm×150 mm×150 mm、150 mm×150 mm×300 mm、100 mm×100 mm×100 mm，其中抗壓強(qiáng)度測(cè)試齡期包括7 d、28 d、56 d。

混凝土抗氯離子滲透性能參照美國(guó)AASHTO TP119規(guī)定進(jìn)行，利用混凝土表觀電阻率來(lái)評(píng)價(jià)，采用的儀器為瑞士生產(chǎn)的Proceq Resipod混凝土電阻率測(cè)試儀，試驗(yàn)采用φ150 mm×300 mm圓柱體試件，測(cè)試齡期包括28 d、56 d。測(cè)試時(shí)試件處于飽和面干狀態(tài)，Wenner電極接觸圓柱體試件表面指定位置，獲取電阻率數(shù)據(jù)，依照AASHTO TP119規(guī)定進(jìn)行抗氯離子滲透性能評(píng)價(jià)，電阻率測(cè)試如圖6所示。

2 結(jié)果與討論

2.1 工作性

2.1.1 坍落度

石粉含量對(duì)混凝土坍落度的影響如圖7所示。由圖7可知，隨著石粉含量的提高，MSC的坍落度先增大后減小，石粉含量為5%時(shí)，坍落度最大，達(dá)到115 mm，石粉含量從5%增加到13%時(shí)，坍落度大幅度降低，幅度達(dá)到47.8%。這是由于適量石粉增加了漿體含量,彌補(bǔ)了機(jī)制砂的粒形缺點(diǎn),改善了拌合物的工作性，但由于石粉比表面積遠(yuǎn)大于機(jī)制砂，過(guò)量的石粉提高了固體的總比表面積，加大了漿體需水量，導(dǎo)致MSC拌合物坍落度迅速下降。

同時(shí)，由圖7可知，NSC的坍落度為135 mm，大于各類(lèi)MSC的坍落度，NSC坍落度較石粉含量為5%的MSC增大了17.4%。由表4和圖1可知，本研究所用天然砂的級(jí)配與機(jī)制砂相差不大，但天然砂棱角性明顯小于機(jī)制砂，因而NSC拌合物的坍落度大于MSC。

2.1.2 凱氏球體貫入深度及振動(dòng)凱氏系數(shù)

目前國(guó)內(nèi)外多采用坍落度試驗(yàn)評(píng)價(jià)MSC的工作性，但研究結(jié)果存在一定的爭(zhēng)議性[3-5]，而且考慮到MSC在實(shí)際工程中常需采用振動(dòng)或者振搗方式促進(jìn)拌合物流動(dòng)以保證施工這一特點(diǎn)，因此有必要采用振動(dòng)凱氏球體試驗(yàn)研究石粉含量對(duì)拌合物工作性及拌合物在振動(dòng)情況下工作性變化情況的影響。

凱氏球體貫入深度為坍落度的一半左右，可定量描述混凝土拌合物的稠度[12]。石粉含量對(duì)混凝土凱氏球體貫入深度的影響如圖8所示。由圖8可知，隨著石粉含量的提高，MSC拌合物的凱氏球體貫入深度逐漸減小，表明拌合物稠度不斷提高，與坍落度試驗(yàn)粘聚性變化規(guī)律基本相同。這是由于石粉含量的增加使?jié){體稠度增加，粘聚性隨之提高。因此，可利用凱氏球體貫入深度定量描述石粉含量對(duì)MSC拌合物粘聚性的影響情況。

圖7 石粉含量對(duì)混凝土坍落度的影響Fig.7 Effect of stone powder content on the slump of concrete

圖8 石粉含量對(duì)混凝土凱氏球體貫入深度的影響Fig.8 Effect of stone powder content on the Vkelly ball penetration depth of concrete

圖9 石粉含量對(duì)混凝土振動(dòng)凱氏系數(shù)的影響Fig.9 Effect of stone powder content on the Vkelly index of concrete

振動(dòng)凱氏系數(shù)可定量描述混凝土拌合物在振動(dòng)或者振搗情況下的工作性變化情況，振動(dòng)凱氏系數(shù)越大，則凱氏球體在振動(dòng)棒振動(dòng)影響下貫入混凝土的速度越快，表明混凝土拌合物對(duì)振動(dòng)越敏感，在振搗情況下工作性變化越明顯[13]。石粉含量對(duì)混凝土振動(dòng)凱氏系數(shù)的影響如圖9所示。由圖9可知，隨著石粉含量的提高，MSC振動(dòng)凱氏系數(shù)先增大后減小，石粉含量為7%時(shí)，振動(dòng)凱氏系數(shù)最大，達(dá)到23.6 mm/s0.5，表明石粉含量為7%的MSC在振動(dòng)情況下工作性變化最明顯。這是由于石粉漿體的潤(rùn)滑作用降低了MSC的集料內(nèi)摩阻力，減小了凱氏球體在振動(dòng)下貫入混凝土的阻力，使得混凝土拌合物在振動(dòng)情況下的工作性變化幅度提高，因而振動(dòng)凱氏系數(shù)增大，但當(dāng)石粉含量過(guò)高時(shí)，拌合物過(guò)于黏稠，振動(dòng)對(duì)拌合物工作性起到的作用減小，振動(dòng)凱氏系數(shù)減小，拌合物對(duì)振動(dòng)的敏感程度降低。

由以上討論可知，石粉含量對(duì)MSC坍落度、振動(dòng)凱氏系數(shù)的影響規(guī)律相同，但峰值對(duì)應(yīng)的石粉含量不同，分別為5%、7%，表明振動(dòng)凱氏系數(shù)、坍落度對(duì)石粉含量變化的反應(yīng)有所不同。因此當(dāng)對(duì)MSC拌合物在振動(dòng)或振搗情況下的工作性變化有要求時(shí)，在對(duì)滿(mǎn)足MSC工作性適宜石粉含量的研究中不僅應(yīng)考慮坍落度，還應(yīng)考慮石粉含量對(duì)振動(dòng)凱氏系數(shù)的影響。

由圖8可知，NSC的凱氏球體貫入深度與石粉含量為0%、5%的MSC相差不大，表明NSC和低石粉含量MSC的稠度、粘聚性相差不大。由圖9可知，NSC的振動(dòng)凱氏系數(shù)小于石粉含量7%的MSC，大于其他各類(lèi)石粉含量的MSC，同坍落度一樣，這是由于天然砂的棱角性更好。因此，控制石粉含量在5%～7%范圍內(nèi)，可使MSC拌合物的坍落度接近NSC，同時(shí)能使MSC的振動(dòng)凱氏系數(shù)大于NSC。

2.2 力學(xué)性能

2.2.1 抗壓強(qiáng)度

石粉含量對(duì)混凝土抗壓強(qiáng)度的影響如圖10所示。由圖10可知，隨著石粉含量的提高，MSC的7 d、28 d和56 d抗壓強(qiáng)度變化規(guī)律基本一致，先增加后減小，且均在石粉含量為5%時(shí)達(dá)到峰值，分別為42.3 MPa、53.2 MPa、61.4 MPa，說(shuō)明石粉含量對(duì)MSC的7 d、28 d、56 d抗壓強(qiáng)度的影響基本相同。這是由于石粉對(duì)MSC的強(qiáng)度影響有正、負(fù)效應(yīng)。石粉的填充作用[14-15]改善集料與水泥漿體的界面過(guò)渡區(qū)；晶核作用[16-17]促進(jìn)硅酸三鈣和鋁酸三鈣早期水化，有效提高強(qiáng)度，以上兩個(gè)作用為強(qiáng)度正效應(yīng)。石粉的過(guò)量增加，破壞了骨料的最緊密堆積[1,18]，使得混凝土強(qiáng)度降低，此為石粉的強(qiáng)度負(fù)效應(yīng)。當(dāng)正效應(yīng)大于負(fù)效應(yīng)時(shí)，石粉可提高M(jìn)SC的強(qiáng)度，反之，MSC的強(qiáng)度降低。

由圖10可知，石粉含量不大于7%時(shí)，MSC的28 d抗壓強(qiáng)度大于NSC。這是由于與天然砂相比，機(jī)制砂棱角性大，表面粗糙，MSC集料間的咬合作用以及水泥與細(xì)集料間粘結(jié)強(qiáng)度更大，而且由表4可知，機(jī)制砂的壓碎率低于天然砂，因而當(dāng)石粉適量時(shí)，MSC抗壓強(qiáng)度更大。

2.2.2 靜壓彈性模量

石粉含量對(duì)混凝土靜壓彈性模量的影響如圖11所示。由圖11可知，在石粉正負(fù)效應(yīng)的綜合作用下，隨著石粉含量的提高，MSC靜壓彈性模量先提高后降低，在石粉含量為5%時(shí)達(dá)到峰值，為46.7 GPa。靜壓彈性模量的變化規(guī)律與抗壓強(qiáng)度一致，也說(shuō)明了MSC靜壓彈性模量與抗壓強(qiáng)度的關(guān)系為正相關(guān)，與普通混凝土的規(guī)律相同。石粉的填充作用、晶核作用提高了MSC的靜壓彈性模量，但過(guò)多的石粉含量破壞了MSC的堆積結(jié)構(gòu)，靜壓彈性模量下降。

由圖11可知，石粉含量不大于7%時(shí)，MSC的靜壓彈性模量與NSC相差不大，維持在44.1 GPa左右；石粉含量大于7%時(shí)，MSC的靜壓彈性模量比NSC小得多，在36.0 GPa左右。這是因?yàn)闄C(jī)制砂的粒形、力學(xué)性質(zhì)與天然砂有所不同。

圖10 石粉含量對(duì)混凝土抗壓強(qiáng)度的影響Fig.10 Effect of stone powder content on the compressive strength of concrete

圖11 石粉含量對(duì)混凝土靜壓彈性模量的影響Fig.11 Effect of stone powder content on the static pressure elastic modulus of concrete

圖12 石粉含量對(duì)混凝土劈裂抗拉強(qiáng)度的影響Fig.12 Effect of stone powder content on the splitting tensile strength of concrete

2.2.3 劈裂抗拉強(qiáng)度

石粉含量對(duì)混凝土劈裂抗拉強(qiáng)度的影響如圖12所示。由圖12可知，隨著石粉含量的提高，MSC劈裂抗拉強(qiáng)度先提高后降低，在石粉含量為7%時(shí)達(dá)到峰值，而上文討論中MSC抗壓強(qiáng)度和靜壓彈性模量的峰值均在石粉含量為5%時(shí)出現(xiàn)，說(shuō)明石粉對(duì)劈裂抗拉強(qiáng)度的促進(jìn)作用較大。這是因?yàn)樗嗍c集料間的粘結(jié)強(qiáng)度對(duì)劈裂抗拉強(qiáng)度影響較大，雖然石粉含量的增加改變了混凝土的集粉比，破壞了混凝土的結(jié)構(gòu)，但石粉改善了界面過(guò)渡區(qū)，由石粉含量增加引起的粘結(jié)強(qiáng)度的提高仍大于強(qiáng)度的負(fù)效應(yīng)，因而劈裂抗拉強(qiáng)度不斷提高，但石粉含量過(guò)高時(shí)，混凝土結(jié)構(gòu)遭到嚴(yán)重破壞，劈裂抗拉強(qiáng)度下降。

由圖12可知，MSC的劈裂抗拉強(qiáng)度為2.48～3.09 MPa，而NSC為3.45 MPa，NSC的劈裂抗拉強(qiáng)度大幅度高于各類(lèi)石粉含量的MSC，可能是因?yàn)榕c機(jī)制砂相比，天然砂的抗拉強(qiáng)度更大,與水泥的粘結(jié)力更大。

2.3 抗氯離子滲透性能

混凝土表觀電阻率測(cè)試與快速氯離子滲透試驗(yàn)結(jié)果有很好的相關(guān)性[19-20]。美國(guó)AASHTO TP119規(guī)定的氯離子滲透能力評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)如表7所示，將混凝土28 d電阻率數(shù)據(jù)與表7中評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)相結(jié)合，可評(píng)價(jià)混凝土的抗氯離子滲透性能。

表7 氯離子滲透能力評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)Table 7 Evaluation criteria of chloride ion penetration

圖13 石粉含量對(duì)混凝土電阻率的影響Fig.13 Effect of stone powder content on the resistivity of concrete

石粉含量對(duì)混凝土電阻率的影響如圖13所示。MSC的28 d電阻率隨著石粉含量的增加呈現(xiàn)先提高后降低的變化規(guī)律，石粉含量為5%的MSC氯離子滲透等級(jí)為“非常低”，其他石粉含量的MSC氯離子滲透能力等級(jí)均為“低”，表明MSC抗氯離子滲透性能先增大后減小。這是因?yàn)檫m量石粉可填充水泥與漿體之間的空隙，提高結(jié)構(gòu)密實(shí)度，而過(guò)量石粉導(dǎo)致混凝土體系粉體過(guò)多，級(jí)配變差，進(jìn)而密實(shí)度降低。MSC的56 d電阻率變化規(guī)律與28 d大致相同，電阻率數(shù)值與28 d相比有很大的提高幅度，平均幅度為84.8%。這是因?yàn)镸SC后期的水泥水化以及粉煤灰的火山灰反應(yīng)大幅度改善了混凝土的密實(shí)性，56 d與28 d電阻率峰值對(duì)應(yīng)的石粉含量有所不同，有待進(jìn)一步研究。

由圖13中28 d電阻率數(shù)據(jù)可知，石粉含量不大于10%時(shí)，MSC的抗氯離子滲透性能大于NSC，這是因?yàn)檫m量的石粉含量填充了體系孔隙，提高了MSC密實(shí)度。NSC的后期電阻率增長(zhǎng)幅度為86.9%，與MSC相比相差不大，這是因?yàn)槭蹖?duì)MSC后期水化影響不大。

2.4 推薦石粉含量的討論

由以上討論可知，除凱氏球體貫入深度以外，MSC的其他性能均存在最佳石粉含量，使得該石粉含量的MSC性能達(dá)到峰值，且針對(duì)不同性能，最佳石粉含量有所不同，但該值存在一定的試驗(yàn)偶然性，需進(jìn)一步討論。選取坍落度、28 d抗壓強(qiáng)度、彈性模量、劈裂抗拉強(qiáng)度、28 d電阻率試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行二次項(xiàng)式擬合，擬合曲線(xiàn)如圖14所示，擬合方程及相關(guān)數(shù)據(jù)如表8所示。

圖14 二次項(xiàng)式擬合曲線(xiàn)Fig.14 Quadratic fitting curves

表8 試驗(yàn)數(shù)據(jù)擬合方程及有關(guān)內(nèi)容Table 8 Fitting equation of test data and relevant content

由圖14及表8可知，五項(xiàng)試驗(yàn)數(shù)據(jù)的擬合曲線(xiàn)均為倒“U”型曲線(xiàn)，相關(guān)系數(shù)均大于0.8，說(shuō)明試驗(yàn)數(shù)據(jù)與擬合方程為強(qiáng)相關(guān)性。由各擬合方程的駐點(diǎn)可知，坍落度、28 d抗壓強(qiáng)度、靜壓彈性模量、劈裂抗拉強(qiáng)度、28 d電阻率擬合方程對(duì)應(yīng)的最佳石粉含量分別為3.0%、4.0%、2.2%、7.4%、5.7%，結(jié)合由試驗(yàn)得出的峰值石粉含量以及與NSC的對(duì)比分析情況，MSC坍落度、抗壓強(qiáng)度、靜壓彈性模量、劈裂抗拉強(qiáng)度、抗氯離子滲透性能的推薦石粉含量分別為2%～5%、4%～7%、2%～5%、6%～9%、5%～8%。由此可知:當(dāng)對(duì)混凝土的要求為坍落度>100 mm、靜壓彈性模量>44 GPa時(shí)，MSC推薦石粉含量為2%～5%；當(dāng)對(duì)混凝土的要求為坍落度<100 mm、靜壓彈性模量<44 GPa時(shí)，推薦石粉含量為可放寬為5%～8%。

3 結(jié) 論

(1)當(dāng)對(duì)C45凝灰?guī)rMSC拌合物在振動(dòng)或振搗情況下的工作性變化有要求時(shí)，在對(duì)混凝土工作性適宜石粉含量的研究中不僅應(yīng)考慮坍落度，還應(yīng)考慮石粉含量對(duì)振動(dòng)凱氏系數(shù)的影響。

(2)控制石粉含量在5%～7%范圍內(nèi)，可使C45凝灰?guī)rMSC拌合物的坍落度接近C45 NSC，同時(shí)能使C45凝灰?guī)rMSC的振動(dòng)凱氏系數(shù)大于C45 NSC。

(3)隨著石粉含量的提高，C45凝灰?guī)rMSC坍落度、抗壓強(qiáng)度、彈性模量、劈裂抗拉強(qiáng)度、抗氯離子滲透性能先增大后減小，存在最佳石粉含量，推薦石粉含量分別為2%～5%、4%～7%、2%～5%、6%～9%、5%～8%。

(4)當(dāng)對(duì)混凝土的要求為坍落度>100 mm、靜壓彈性模量>44 GPa時(shí)，C45凝灰?guī)rMSC推薦石粉含量為2%～5%；當(dāng)對(duì)混凝土的要求為坍落度<100 mm、靜壓彈性模量<44 GPa時(shí)，推薦石粉含量可放寬為5%～8%。

(5)當(dāng)石粉含量不大于7%時(shí)，C45凝灰?guī)rMSC的抗壓強(qiáng)度、靜壓彈性模量、抗氯離子滲透性能均大于C45 NSC，因此合理控制石粉含量可以使C45凝灰?guī)rMSC的綜合性能優(yōu)于C45 NSC。