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射釘保溫錨栓的分類及主要力學(xué)性能的測(cè)試研究

2021-04-20 07:05王彬馬藝銘楊永楊玉忠張松浩姜召彩
新型建筑材料 2021年3期
關(guān)鍵詞:抗拉錨栓標(biāo)準(zhǔn)值

王彬,馬藝銘,楊永,楊玉忠,張松浩,姜召彩

(1.中國建筑科學(xué)研究院有限公司,北京 100013;2.建科環(huán)能科技有限公司,北京 100013;3.建筑安全與環(huán)境國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,北京 100013)

0 引 言

建筑工程中的保溫施工在保溫行業(yè)中占據(jù)了相當(dāng)大的比例,保溫施工具有施工人員多、勞動(dòng)強(qiáng)度大、高空作業(yè)頻繁等特點(diǎn)。目前采用較多的建筑保溫形式是薄抹灰外墻外保溫系統(tǒng),其主要采用粘錨結(jié)合的方式。這類傳統(tǒng)錨固方式需要先打孔、清灰,然后安裝錨栓,操作復(fù)雜、工作量大、施工質(zhì)量難以保證。施工完成后經(jīng)常發(fā)現(xiàn)錨栓深度不夠、彎曲失效、旋入式錨栓敲擊安裝等。

為了提高施工質(zhì)量、減少保溫施工過程中的人力成本,保溫行業(yè)中出現(xiàn)了射釘保溫錨栓。射釘保溫錨栓是在射釘技術(shù)上發(fā)展起來的一種新型錨固技術(shù),經(jīng)過多年發(fā)展,目前已經(jīng)在保溫行業(yè)較多使用。

射釘保溫錨栓產(chǎn)品多數(shù)是以專利的形式進(jìn)行生產(chǎn),目前沒有該產(chǎn)品的國家和行業(yè)標(biāo)準(zhǔn),市場(chǎng)上該類型產(chǎn)品的質(zhì)量也是參差不齊。而對(duì)于廣大工程技術(shù)人員來說,如何對(duì)這一新型產(chǎn)品進(jìn)行測(cè)試和科學(xué)評(píng)判更是難題。本研究通過對(duì)該類產(chǎn)品及具有類似功能的產(chǎn)品進(jìn)行分析,對(duì)射釘保溫錨栓進(jìn)行分類;基于驗(yàn)收規(guī)范及JG/T 366—2012《外墻保溫用錨栓》中對(duì)錨栓的要求選定測(cè)試項(xiàng)目,通過對(duì)比射釘保溫錨栓和普通敲擊式保溫錨栓的抗拉承載力實(shí)驗(yàn)來研究射釘保溫錨栓的性能,并按照錨栓產(chǎn)品型式檢驗(yàn)的要求驗(yàn)證射釘保溫錨栓的性能。

1 射釘保溫錨栓

1.1 射釘保溫錨栓的發(fā)展

射釘保溫錨栓是一種以射釘器為安裝工具,以火藥爆炸或高壓氣體沖擊等為動(dòng)力敲擊保溫錨栓中的射釘,從而將其固定在基層墻體上的一種錨栓,目前主要應(yīng)用于混凝土基層墻體和鋼管束混凝土基層墻體。

目前市面上使用的大部分射釘保溫錨栓的錨固技術(shù)主要依托于射釘技術(shù)。我國的射釘技術(shù)從20 世紀(jì)60 年代開始起步,經(jīng)過多年發(fā)展,射釘技術(shù)已經(jīng)廣泛應(yīng)用于建筑、安裝、冶金等行業(yè)。目前射釘技術(shù)的標(biāo)準(zhǔn)主要是GB/T 18981—2008《射釘》,射釘保溫錨栓所用的射釘通常是參照該標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行生產(chǎn)制造,但對(duì)于射釘保溫錨栓產(chǎn)品并不適用該標(biāo)準(zhǔn)。

射釘保溫錨栓主要應(yīng)用于薄抹灰外保溫系統(tǒng),其突出特點(diǎn)是施工速度快、工序簡(jiǎn)單。相關(guān)研究表明,建筑墻體保溫錨固施工工效從目前的每人每天完成不足100 m2的保溫層錨固,提升到每人每天可實(shí)現(xiàn)500~700 m2的墻體保溫材料錨固,施工工效提高5~7 倍,錨固施工周期將縮短到原來的1/5或更短,具有較好的社會(huì)經(jīng)濟(jì)效益,市場(chǎng)前景廣闊,近幾年來市場(chǎng)占有率不斷提高[1]。

射釘保溫錨栓也存在較多問題:建筑行業(yè)對(duì)于射釘保溫錨栓沒有明確的分類,不能簡(jiǎn)單地將其歸為普通敲擊式錨栓;多數(shù)生產(chǎn)廠家提供的材料僅測(cè)試抗拉承載力;在外保溫工程驗(yàn)收中缺少標(biāo)準(zhǔn)依據(jù)。

1.2 射釘保溫錨栓的錨固原理及安裝工具

射釘保溫錨栓基本的構(gòu)造是帶圓盤塑料套管和金屬射釘,其構(gòu)造見圖1。

圖1 射釘保溫錨栓構(gòu)造

該類產(chǎn)品的錨固原理是射釘緊固原理:當(dāng)射釘射入基層墻體時(shí)迫使其內(nèi)部壓縮,射擊完后被擠壓的混凝土產(chǎn)生反彈回復(fù),在射釘上產(chǎn)生垂直釘體表面的側(cè)摩擦阻力,將射釘固結(jié)。要拔出射釘就要克服混凝土壓力下產(chǎn)生的巨大摩擦力。同時(shí)射入過程中產(chǎn)生的熱量使混凝土和射釘燒結(jié)在一起,產(chǎn)生粘結(jié)力,這2 個(gè)力共同作用使射釘達(dá)到緊固目的[1]。

射釘器按照作用原理通常分為直接作用射釘器和間接作用射釘器[2]。為保證安全以及施工質(zhì)量控制,保溫行業(yè)多采用間接作用射釘器。目前市場(chǎng)上常用的射釘器依據(jù)動(dòng)力來源可分為3 類:氣動(dòng)射釘器、瓦斯射釘器和火藥射釘器。氣動(dòng)射釘器以空氣壓縮機(jī)作為動(dòng)力來源,通過高壓氣體瞬間釋放產(chǎn)生的動(dòng)力進(jìn)行工作;瓦斯射釘器是通過瓦斯氣體在槍膛內(nèi)與空氣混合以電火花點(diǎn)燃爆炸產(chǎn)生推力工作;火藥射釘器是通過射釘彈內(nèi)的火藥被激發(fā)產(chǎn)生動(dòng)力進(jìn)行射釘安裝。

2 射釘保溫錨栓的歸類

射釘保溫錨栓主要以專利作為技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行生產(chǎn),目前保溫行業(yè)采用的保溫錨栓產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)為JG/T 366—2012,因此本研究參照該標(biāo)準(zhǔn)要求對(duì)射釘保溫錨栓進(jìn)行歸類。目前JG/T 366—2012 中對(duì)保溫錨栓的主要分類為旋入式錨栓和敲擊式錨栓2 種。

本研究認(rèn)為,應(yīng)在該分類基礎(chǔ)上增加射釘式錨栓:即通過敲擊射釘使其射入基層墻體,產(chǎn)生側(cè)摩擦力的錨栓。按照該類別對(duì)射釘保溫錨栓進(jìn)行歸類管理,同時(shí)在JG/T 366—2012 未修訂前暫時(shí)參照敲擊式錨栓對(duì)射釘保溫錨栓進(jìn)行管理。

JG/T 366—2012 對(duì)于保溫錨栓的分類與射釘保溫錨栓的分類比對(duì)見表1。

表1 JG/T 366—2012 錨栓分類及與射釘保溫錨栓的對(duì)比

在JG/T 366—2012 中外墻保溫用錨栓的定義為:由膨脹件和膨脹套管組成,或僅由膨脹套管組成,依靠膨脹產(chǎn)生的摩擦力或機(jī)械鎖定作用連接保溫系統(tǒng)與基層墻體的機(jī)械固定件。射釘保溫錨栓通常由射釘和帶圓盤塑料套管組成,錨栓主要依靠射釘來提供抗拉承載力,可以認(rèn)為射釘就是JG/T 366—2012定義中的膨脹套管。從表1 可以看出,雖然射釘保溫錨栓和敲擊式錨栓在承載機(jī)理略有區(qū)別,但是綜合考慮相對(duì)接近。

因此本研究參照敲擊式錨栓對(duì)射釘保溫錨栓進(jìn)行測(cè)試。

3 射釘保溫錨栓與普通敲擊式錨栓的

安裝性能對(duì)比射釘保溫錨栓和敲擊式錨栓的安裝方法對(duì)比見表2。

表2 2 種錨栓安裝方法對(duì)比

表2 中錨栓的單個(gè)安裝時(shí)間以較為熟練的工人在同等條件下安裝1 個(gè)錨栓所需要的時(shí)間,不考慮移動(dòng)安裝位置及移動(dòng)相關(guān)設(shè)備所需的時(shí)間。

外保溫工程施工現(xiàn)場(chǎng)環(huán)境相對(duì)復(fù)雜、大部分屬于高空作業(yè),行業(yè)中多采用吊籃等設(shè)施在建筑外立面進(jìn)行作業(yè),難度要遠(yuǎn)大于在地面上,同時(shí)由于吊籃中空間有限、人員移動(dòng)不便利等因素導(dǎo)致實(shí)際作業(yè)速度要低于地面上的速度,工序越復(fù)雜,越不容易順利實(shí)施。從表2 可以看出,敲擊式錨栓的安裝方法比射釘保溫錨栓要復(fù)雜得多。傳統(tǒng)的錨栓施工安裝往往需要進(jìn)行2 次將吊籃從建筑立面底部升至頂部的作業(yè),第1 次升吊籃進(jìn)行打孔作業(yè),第2 次升降吊籃進(jìn)行安裝錨栓作業(yè)。而射釘保溫錨栓不需要鉆孔、清理等工序,只需要1 次升降吊籃就可以完成錨固作業(yè),極大地提升工作效率。射釘保溫錨栓的安裝時(shí)間約為傳統(tǒng)錨栓的1/3,能極大地提升施工速度。

傳統(tǒng)錨栓由于操作工序多,實(shí)際驗(yàn)收中經(jīng)常出現(xiàn)下列問題:打孔深度不夠、錨栓起不到作用,塑料套管長(zhǎng)度大于膨脹件導(dǎo)致錨栓失效,由于安裝工人操作不當(dāng)錨栓在保溫層中彎曲,為了便于施工故意采用大一號(hào)的鉆頭打孔等。射釘保溫錨栓由于采用射釘安裝方式,受人的因素影響相對(duì)較小,可以有效避免上述問題。

4 射釘保溫錨栓的主要力學(xué)性能測(cè)試

4.1 射釘保溫錨栓測(cè)試依據(jù)

國內(nèi)節(jié)能工程驗(yàn)收的強(qiáng)制標(biāo)準(zhǔn)GB 50411—2019《建筑節(jié)能工程施工質(zhì)量驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)》中要求采用錨固件固定時(shí),錨固件數(shù)量、位置、錨固深度和錨固力應(yīng)符合設(shè)計(jì)和施工方案的要求;錨固力應(yīng)進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)拉拔試驗(yàn)。目前射釘保溫錨栓主要應(yīng)用于薄抹灰外保溫系統(tǒng),國家和行業(yè)內(nèi)的驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)如GB/T 29906—2013《模塑聚苯板薄抹灰外墻外保溫系統(tǒng)材料》對(duì)錨栓的主要性能要求同JG/T 366—2012 相同,而GB 50411—2019 僅提出了性能要求,沒有規(guī)定錨固件的試驗(yàn)方法。在對(duì)射釘保溫錨栓進(jìn)行分類時(shí)也考慮按照J(rèn)G/T 366—2012,因此在薄抹灰外保溫系統(tǒng)驗(yàn)收中,射釘錨栓的測(cè)試方法按照J(rèn)G/T 366—2012 進(jìn)行相對(duì)合理。

4.2 試驗(yàn)

4.2.1 儀器與材料

高精度鉚釘拉拔儀:量程為0~10 kN,準(zhǔn)確度0.5 級(jí);電子萬能試驗(yàn)機(jī):量程為0~10 kN,準(zhǔn)確度0.5 級(jí);混凝土基層墻體:強(qiáng)度等級(jí)為C25;火藥射釘器:外墻保溫緊固專用射釘器,適用于25~200 mm 厚保溫層;射釘彈:威力等級(jí)5;射釘保溫錨栓:市售3 種不同生產(chǎn)商產(chǎn)品,適用于50 mm 厚保溫層,試驗(yàn)編號(hào)1#、2#、3#;敲擊式圓盤錨栓:市售3 種不同生產(chǎn)商產(chǎn)品,型號(hào)為φ8×140,試驗(yàn)編號(hào)4#、5#、6#。

4.2.2 試驗(yàn)設(shè)計(jì)

JG/T 366—2012 中敲擊式圓盤錨栓的型式檢驗(yàn)要求有尺寸及公差、抗拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值、錨栓圓盤抗拔力標(biāo)準(zhǔn)值、鉆頭磨損對(duì)錨栓抗拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值的影響、錨栓的松弛性能、環(huán)境溫度對(duì)錨栓抗拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值的影響6 項(xiàng)指標(biāo)。由于射釘保溫錨栓不使用鉆頭,因此本研究不考慮鉆頭磨損對(duì)錨栓抗拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值的影響實(shí)驗(yàn);同時(shí)標(biāo)準(zhǔn)中要求的尺寸及公差指標(biāo)也不符合射釘錨栓的要求,本研究不選取該項(xiàng)目;最終按照產(chǎn)品型式的要求,本研究對(duì)其他4 項(xiàng)指標(biāo)進(jìn)行試驗(yàn)研究。選取3 種射釘保溫錨栓進(jìn)行抗拉承載力(混凝土基層)和圓盤抗拔力測(cè)試,同時(shí)以保溫行業(yè)內(nèi)常用的敲擊式圓盤錨栓作為典型產(chǎn)品進(jìn)行抗拉承載力(混凝土基層)測(cè)試,試驗(yàn)采用JG/T 366—2012 中規(guī)定的C25 混凝土基層墻體。

4.3 抗拉承載力測(cè)試結(jié)果與分析

射釘保溫錨栓抗拉承載力測(cè)試后典型破壞形式見圖2。6種錨栓的抗拉承載力測(cè)試結(jié)果見表3。

圖2 射釘保溫錨栓抗拉承載力測(cè)試后典型破壞形式

由圖2 可見,抗拉載力測(cè)試后射釘保溫錨栓均出現(xiàn)塑料套管損壞的現(xiàn)象,射釘保溫錨栓的射釘部分仍固定于基層墻體、無松動(dòng)。而敲擊式圓盤錨栓破壞形式均為錨栓破壞,試驗(yàn)后錨栓被拔出基層墻體、套管損壞。樣品經(jīng)測(cè)試后其射釘均固定于混凝土基層、牢固可靠,說明該類產(chǎn)品中射釘技術(shù)安全可靠。同時(shí)結(jié)合測(cè)試后試樣破壞形式,認(rèn)為在射釘安裝正常情況下該類型射釘保溫錨栓的抗拉承載力值大小主要取決于塑料套管的質(zhì)量。

由表3 可以看出,所選3 種射釘保溫錨栓的抗拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值均小于敲擊式圓盤錨栓測(cè)試結(jié)果。經(jīng)分析,認(rèn)為同等條件下敲擊式圓盤錨栓安裝采用先打孔后錨固,試樣自身完整性好,受力時(shí)由塑料套管和金屬膨脹件共同分擔(dān);射釘保溫錨栓受力時(shí)塑料套管和射釘分別承受全部的力,因此射釘保溫錨栓抗拉承載力較小。同時(shí)3 組射釘保溫錨栓測(cè)試結(jié)果的變異系數(shù)均大于敲擊式圓盤錨栓的變異系數(shù),說明射釘保溫錨栓抗拉性能的穩(wěn)定性略弱于敲擊式圓盤錨栓,相對(duì)于傳統(tǒng)先打孔后錨固的方法,射釘安裝工藝需要進(jìn)一步改進(jìn)。

4.4 圓盤抗拔承載力測(cè)試結(jié)果與分析

3 種射釘保溫錨栓的圓盤抗拔承載力測(cè)試結(jié)果見表4。射釘保溫錨栓抗拉承載力測(cè)試及典型破壞形式見圖3。

圖3 圓盤抗拔承載力測(cè)試及典型破壞形式

3 組試樣圓盤抗拉承載力測(cè)試后主要呈現(xiàn)2 種破壞形式:圓盤變形以及與射釘連接部套管破壞。由表4 可以看出,試驗(yàn)后第1#、2#樣品均呈現(xiàn)圓盤變形,即在試驗(yàn)過程中圓盤剛度不足,受彎變形后從夾具圓孔內(nèi)脫落[見圖3(b)];3#樣品為與射釘連接部套管破壞,即試驗(yàn)過程中圓盤仍保持完好、與射釘連接部套管破壞、射釘陷入套管內(nèi)[見圖3(c)]。

經(jīng)分析,射釘保溫錨栓的圓盤普遍沒有加強(qiáng)肋,其圓盤抗拔承載力測(cè)試后的破壞形式與圓盤質(zhì)量有關(guān),即構(gòu)成圓盤的塑料材質(zhì)和塑料厚度:同種塑料材質(zhì),當(dāng)圓盤厚度大時(shí),其破壞形式主要以與射釘連接部套管破壞;當(dāng)圓盤厚度小時(shí),其破壞形式主要是圓盤變形。發(fā)生與射釘連接部套管破壞形式的試樣其強(qiáng)度更高,更有利于產(chǎn)品性能提升。由表4 可以明顯看出,3#樣品發(fā)生與射釘連接部套管破壞,其抗拔力承載力最高;1#樣品抗拔力承載力僅為0.23 kN,不符合JG/T 366—2012的要求,因此認(rèn)為該組樣品的圓盤構(gòu)造存在嚴(yán)重缺陷。

同時(shí)從表3、表4 可以看出,對(duì)于同組射釘保溫錨栓的圓盤抗拔承載力測(cè)試變異系數(shù)小于抗拉承載力測(cè)試的變異系數(shù)。

對(duì)比表3 和表4 中抗拉承載力和抗拔力承載力標(biāo)準(zhǔn)值可以看出,3#試樣的2 種試驗(yàn)結(jié)果相差較小,而該組錨栓的2 種試驗(yàn)均為塑料套管破壞,因此也驗(yàn)證了塑料套管決定了射釘保溫錨栓的產(chǎn)品性能。1#樣品的抗拉承載力測(cè)試結(jié)果遠(yuǎn)大于圓盤抗拉力測(cè)試結(jié)果,這是由于該組樣品圓盤存在明顯缺陷造成的,其抗拉承載力測(cè)試后試樣為套管破壞、圓盤抗拔力測(cè)試后試樣為圓盤變形。

4.5 錨栓的松弛性能測(cè)試結(jié)果與分析

錨栓的松弛性能是將錨栓在標(biāo)準(zhǔn)實(shí)驗(yàn)環(huán)境中安裝在基層墻體上并放置500 h 后進(jìn)行抗拉承載力測(cè)試的一種長(zhǎng)期性能測(cè)試。JG/T 366—2012 中要求錨栓經(jīng)過松弛處理后,其抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值不小于標(biāo)準(zhǔn)條件下抗拉強(qiáng)度測(cè)試值。3 種射釘保溫錨栓的測(cè)試結(jié)果見表5。

表5 錨栓的松弛性能

從表5 可以看出,安裝后經(jīng)過500 h 后射釘保溫錨栓的抗拉強(qiáng)度沒有明顯變化,這說明射釘保溫錨栓能夠長(zhǎng)時(shí)間保持原有的力學(xué)性能,可為相關(guān)保溫系統(tǒng)提供可靠的支撐力。

4.6 環(huán)境溫度對(duì)錨栓抗拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值的影響測(cè)試結(jié)果與分析

環(huán)境溫度對(duì)錨栓抗拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值的影響測(cè)試是將錨栓安裝在基層墻體上,分成2 組分別放入0 ℃和40 ℃環(huán)境中處理24 h 后再進(jìn)行抗拉強(qiáng)度承載力測(cè)試的一種耐久性測(cè)試。JG/T 366—2012 要求錨栓經(jīng)過0 ℃處理后其抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值不小于標(biāo)準(zhǔn)條件下抗拉強(qiáng)度測(cè)試值,經(jīng)過40 ℃處理后其抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值不小于標(biāo)準(zhǔn)條件下抗拉強(qiáng)度測(cè)試值的0.8 倍。3 種射釘保溫錨栓的測(cè)試結(jié)果見表6。

從表6 可以看出:(1)經(jīng)過0 ℃條件下處理24 h 后錨栓的抗拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值均出現(xiàn)不同程度的提高;經(jīng)40 ℃條件下處理過的錨栓的抗拉強(qiáng)度承載力均出現(xiàn)不同程度的降低;實(shí)驗(yàn)后射釘均緊固在混凝土基層上,錨栓的破壞部位集中于塑料套管和圓盤。分析認(rèn)為射釘保溫錨栓破壞部位集中于塑料套管和圓盤,這二者自身強(qiáng)度決定了錨栓的最終強(qiáng)度,而帶圓盤塑料套管在低溫條件下變硬、高溫條件下變軟,從而導(dǎo)致射釘保溫錨栓在低溫時(shí)強(qiáng)度變大、低溫時(shí)強(qiáng)度降低。(2)射釘保溫錨栓受環(huán)境溫度的程度能滿足安全使用的要求,提供足夠的支持力。同時(shí)根據(jù)處理后標(biāo)準(zhǔn)值變化率可以看出,高溫對(duì)于射釘保溫錨栓的影響更大,在實(shí)際應(yīng)用中應(yīng)注意高溫的環(huán)境影響。

表6 環(huán)境溫度對(duì)錨栓抗拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值的影響

5 結(jié) 論

由于射釘保溫錨栓缺乏產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)及工程驗(yàn)收項(xiàng)目和方法,本研究通過對(duì)相關(guān)資料的分析和產(chǎn)品測(cè)試,完成了對(duì)射釘保溫錨栓的分類,按照J(rèn)G/T 366—2012 對(duì)產(chǎn)品按照型式檢驗(yàn)進(jìn)行測(cè)試,并得出了以下主要結(jié)論:

(1)射釘保溫錨栓作為一種施工效率高、操作簡(jiǎn)便的新產(chǎn)品,具有優(yōu)良的性能,極大地降低了保溫工程的施工量,值得進(jìn)一步推廣。

(2)建議調(diào)整JG/T 366—2012 中錨栓的定義及產(chǎn)品構(gòu)造,以便包含射釘保溫錨栓及類似新產(chǎn)品;在旋入式錨栓、敲擊式錨栓的基礎(chǔ)上增加射釘式錨栓。在標(biāo)準(zhǔn)未修訂前,射釘保溫錨栓暫時(shí)參照?qǐng)A盤敲擊式摩擦承載錨栓進(jìn)行分類。

(3)當(dāng)保證施工質(zhì)量時(shí),射釘保溫錨栓的力學(xué)性能主要取決于塑料圓盤和套管的質(zhì)量,建議控制圓盤厚度并在圓盤下部增設(shè)加強(qiáng)肋構(gòu)造,提高產(chǎn)品安全性。

(4)以圓盤剛度來判定射釘保溫錨栓塑料套管的質(zhì)量更科學(xué)、合理。

(5)射釘保溫錨栓的構(gòu)造與傳統(tǒng)保溫錨栓存在顯著區(qū)別,現(xiàn)階段該類錨栓的抗拉承載力要低于傳統(tǒng)保溫錨栓。

(6)射釘保溫錨栓的主要性能能夠滿足JG/T 366—2012的技術(shù)要求,抗拉承載力的長(zhǎng)期保持能力和對(duì)不同環(huán)境的適應(yīng)性能滿足現(xiàn)階段標(biāo)準(zhǔn)要求。

(7)相對(duì)于傳統(tǒng)保溫錨栓,射釘保溫錨栓的生產(chǎn)質(zhì)量參差不齊,采用該類錨栓時(shí)應(yīng)嚴(yán)格把控質(zhì)量,抗拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值和圓盤抗拉力標(biāo)準(zhǔn)值是衡量產(chǎn)品性能的最主要指標(biāo)。

由于射釘保溫錨栓使用的安裝工具具有一定危險(xiǎn)性,仍需進(jìn)一步研究總結(jié)提出該類產(chǎn)品的工程技術(shù)規(guī)程。對(duì)于該類產(chǎn)品的長(zhǎng)期性能和高溫高濕環(huán)境中的拉拔力保持性能以及對(duì)于砌體基層墻體中射釘保溫錨栓的適用性仍然需要進(jìn)一步的研究。

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