喻文杰

（中鐵二十四局集團(tuán)新余工程有限公司 江西新余 338025）

1 引言

大跨徑預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土連續(xù)梁橋是現(xiàn)代高速鐵路（公路）工程中的主流橋型之一。懸臂施工法因其具有經(jīng)濟(jì)、高效、不中斷橋下交通以及對(duì)施工環(huán)境要求較低等特點(diǎn)得到了越來(lái)越廣泛的應(yīng)用。懸臂施工法已成為當(dāng)今連續(xù)梁橋主要的施工方法［1－3］。

在懸臂澆筑連續(xù)梁施工過(guò)程中，梁體各節(jié)段會(huì)受到多種荷載及相關(guān)因素的耦合影響，包括本節(jié)段自重、其他節(jié)段的重量、預(yù)應(yīng)力、混凝土收縮徐變、臨時(shí)施工荷載、結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換所造成的二次應(yīng)力等［4－7］。為減小懸臂施工過(guò)程中結(jié)構(gòu)所承受的不利荷載效應(yīng)，現(xiàn)行施工技術(shù)規(guī)范規(guī)定，橋墩兩側(cè)梁段懸臂施工應(yīng)對(duì)稱平衡，平衡偏差不得大于設(shè)計(jì)要求［8－10］?？梢?jiàn)，如何減小連續(xù)梁橋上部結(jié)構(gòu)各施工節(jié)段對(duì)橋墩和梁體本身的不利影響是連續(xù)梁懸臂施工過(guò)程中不可回避的關(guān)鍵問(wèn)題之一［11－12］。

為使連續(xù)梁懸臂施工過(guò)程中橋墩兩側(cè)的懸臂梁體對(duì)稱平衡，通常將連續(xù)梁橋設(shè)計(jì)成對(duì)稱結(jié)構(gòu)。然而，由于受環(huán)境條件、施工難度、施工成本和工期等因素限制，有時(shí)難以將連續(xù)梁橋設(shè)計(jì)成對(duì)稱結(jié)構(gòu)，尤其是邊墩較高的連續(xù)梁橋［7］。對(duì)于這類高邊墩連續(xù)梁橋，為了降低施工難度和施工成本，有時(shí)只能將其上部梁體設(shè)計(jì)成非對(duì)稱結(jié)構(gòu)形式的連續(xù)梁，即橋墩兩側(cè)梁體的懸臂施工節(jié)段數(shù)量或長(zhǎng)度不相同的結(jié)構(gòu)。

本文以某大跨徑預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土連續(xù)梁橋?yàn)榛A(chǔ)，探討大跨徑連續(xù)梁不對(duì)稱懸臂施工過(guò)程中出現(xiàn)的一些問(wèn)題。

2 工程背景及施工工況

2.1 結(jié)構(gòu)概況

圖1為某高速鐵路大跨徑預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土連續(xù)梁橋，其主梁的設(shè)計(jì)計(jì)算跨徑為（56＋96＋56）m連續(xù)梁。該連續(xù)梁采用單箱單室、變高度、變截面箱梁。其中，中跨主梁的中部10 m范圍和邊跨端部13.7 m范圍內(nèi)采用梁高為4.7 m的等高度梁段，中墩附近的梁高為7.7 m，其余梁段的截面高度按二次拋物線變化。箱梁底寬6.4 m，頂板寬11.8 m。

該連續(xù)梁橋的梁體節(jié)段劃分情況如圖2所示，可以看出本橋?qū)儆诜菍?duì)稱懸臂施工連續(xù)梁橋。

圖2 梁體1/2正立面及節(jié)段編號(hào)（單位：cm）

梁體采用C55混凝土，在懸臂施工過(guò)程中，采用“臨時(shí)支承”將梁體與橋墩臨時(shí)錨固。臨時(shí)支承采用的混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C55，中間設(shè)置10 cm厚的硫磺水泥砂漿，強(qiáng)度等級(jí)為M40。

2.2 基本施工工況

本橋上部結(jié)構(gòu)（梁體）采用懸臂澆筑法施工，其主要施工工況：

（1）在中墩頂（圖1 中的 2＃、3＃橋墩）托架上澆筑0號(hào)梁段，并采用臨時(shí)支承將0號(hào)梁段與中墩臨時(shí)錨固。

（2）在中墩兩側(cè)對(duì)稱懸臂澆筑梁體其余節(jié)段，至a11、b11號(hào)梁段。

（3）利用掛籃合龍中跨。

（4）在中跨跨中18 m范圍內(nèi)按8 t/m施加臨時(shí)壓重。

（5）拆除0號(hào)梁段與中墩間的臨時(shí)錨固。

（6）懸臂澆筑a12號(hào)梁。

（7）在邊墩（圖 1中1＃、4＃墩）托架上澆筑 a14號(hào)節(jié)段。

（8）利用掛籃合龍邊跨。

3 仿真分析模型

采用變截面3D梁?jiǎn)卧M該橋的主梁及橋墩構(gòu)件，梁體內(nèi)的預(yù)應(yīng)力鋼束采用預(yù)應(yīng)力荷載單元模擬。

對(duì)于預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的收縮徐變效應(yīng)，本次計(jì)算按現(xiàn)行橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范考慮。考慮到基礎(chǔ)采用的是嵌巖樁基礎(chǔ)，施工過(guò)程中不考慮基礎(chǔ)沉降，其懸臂施工數(shù)字模型的邊界條件近似按墩底與承臺(tái)固結(jié)考慮。

基于上述原則，所創(chuàng)建的背景工程懸臂施工三維數(shù)字仿真分析總體模型如圖3所示，由133個(gè)梁?jiǎn)卧?24個(gè)預(yù)應(yīng)力鋼束單元組成。

圖3 仿真分析總體模型

4 懸臂施工中主要問(wèn)題分析

4.1 臨時(shí)壓重對(duì)梁體施工撓度的影響

對(duì)于非對(duì)稱結(jié)構(gòu)的連續(xù)梁橋，為減小因懸臂施工邊跨不平衡梁體節(jié)段對(duì)結(jié)構(gòu)的不利影響，通常須在中跨跨中附近一定范圍內(nèi)施加臨時(shí)平衡壓重（以下簡(jiǎn)稱為“臨時(shí)壓重”）。文中背景工程的設(shè)計(jì)臨時(shí)壓重為：在中跨跨中18 m范圍內(nèi)分別施加8 t/m的臨時(shí)壓重。

為便于定量分析臨時(shí)壓重對(duì)拆除墩梁臨時(shí)支承后梁體施工撓度的影響效應(yīng)，本文分別計(jì)算了在中跨跨中18 m范圍內(nèi)施加8 t/m和16 t/m兩種臨時(shí)壓重條件下，采用相同施工工況時(shí)，懸臂澆筑邊跨不平衡梁段（a12號(hào)節(jié)段）過(guò)程中，梁體懸臂端的施工撓度。表1為非對(duì)稱懸臂施工仿真分析結(jié)果。

表1 不同臨時(shí)壓重下懸臂梁施工撓度對(duì)比

表1結(jié)果表明：

（1）兩種臨時(shí)壓重條件下，梁體懸臂端最大施工撓度分別為－9.67 cm和－9.34 cm，梁體懸臂端施工撓度較大。

（2）兩種臨時(shí)壓重條件下，懸臂施工不平衡梁段過(guò)程中，梁體懸臂端最大施工撓度變化幅值分別為11.53 cm和13.47 cm，梁體懸臂端施工撓度變化幅度偏大。

（3）中跨跨中臨時(shí)壓重增加一倍（由8 t/m增加至16 t/m）后，梁體懸臂端最大施工撓度由9.67 cm減小為9.34 cm，僅降低了約3.5%?？梢?jiàn)，增大臨時(shí)壓重對(duì)減小梁體懸臂端施工撓度的作用不明顯。

（4）梁體懸臂端的施工撓度變位幅值隨中跨跨中臨時(shí)壓重的增加而增大?？梢?jiàn)，簡(jiǎn)單地增加跨中臨時(shí)壓重，不利于大跨徑連續(xù)梁非對(duì)稱懸臂施工的安全。

4.2 墩梁臨時(shí)錨固拆除時(shí)機(jī)對(duì)梁體施工撓度的影響

墩梁臨時(shí)錨固的拆除工況是連續(xù)梁懸臂施工過(guò)程中關(guān)鍵環(huán)節(jié)之一。根據(jù)臨時(shí)錨固拆除時(shí)機(jī)，對(duì)應(yīng)的工況分別為：①在連續(xù)梁中跨合龍后，邊跨不平衡梁段施工前，拆除墩梁臨時(shí)支承；②完成不平衡梁段施工且邊跨合龍后，再拆除墩梁臨時(shí)支承。為便于敘述，分別稱為“支承先期拆除工況”和“支承后期拆除工況”。

兩種不同臨時(shí)支承拆除工況下，本橋梁體懸臂端施工撓度仿真計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表2。

表2 不同墩梁臨時(shí)錨固拆除工況下懸臂梁施工撓度對(duì)比

表2結(jié)果表明：

（1）支承先期拆除工況中的梁體懸臂端最大施工撓度為－9.67 cm，支承后期拆除工況中的梁體懸臂端最大施工撓度為－2.37 cm，后者僅為前者的24.5%。

（2）支承先期拆除工況中的梁體懸臂端最大施工撓度變化幅值為13.47 cm，支承后期拆除工況中的梁體懸臂端最大施工撓度變化幅值為2.79 cm，后者僅為前者的20.7%。

可見(jiàn)，支承后期拆除工況可有效降低梁體懸臂端施工撓度及其撓度變化幅值。

4.3 環(huán)境溫差對(duì)臨時(shí)支承的影響

相對(duì)于橋墩和梁體的承載能力而言，臨時(shí)支承相對(duì)較弱。為此，本節(jié)定量分析臨時(shí)支承在環(huán)境溫差因素下的受力情況。

表3為非對(duì)稱連續(xù)梁在中跨合龍后，不同環(huán)境溫差條件下臨時(shí)支承內(nèi)的應(yīng)力計(jì)算結(jié)果。為節(jié)省篇幅，表中僅列出部分仿真分析結(jié)果。

表3 不同環(huán)境溫差下臨時(shí)支承應(yīng)力值

表3中數(shù)據(jù)表明：在懸臂施工連續(xù)梁不平衡節(jié)段的過(guò)程中，當(dāng)相對(duì)于中跨合龍時(shí)的環(huán)境溫差低于－15℃時(shí)，部分臨時(shí)支承中的最大應(yīng)力已超出相關(guān)規(guī)范允許值；但在相同溫差的升溫（＋15℃）條件下，臨時(shí)支承中的應(yīng)力尚能滿足規(guī)范要求。

由此發(fā)現(xiàn)以下兩個(gè)特點(diǎn)：

（1）在中跨合龍后的非對(duì)稱懸臂施工過(guò)程中，環(huán)境降溫（相對(duì)于中跨合龍時(shí)的溫度）會(huì)導(dǎo)致臨時(shí)支承應(yīng)力增大。因此，施工中應(yīng)選擇相對(duì)溫度較低的時(shí)段澆筑連續(xù)梁中跨合龍段。

（2）當(dāng)相對(duì)于中跨合龍時(shí)的環(huán)境降溫幅度大于某極限數(shù)值（臨界溫差）時(shí)，臨時(shí)支承中的應(yīng)力將超出規(guī)范允許值，因此懸臂施工中須避免這種狀況出現(xiàn)。不同構(gòu)造的連續(xù)梁橋的臨界溫差需要分別計(jì)算。

5 結(jié)論

對(duì)于大跨連續(xù)梁不對(duì)稱懸臂施工，探討分析跨中臨時(shí)壓重、墩梁臨時(shí)錨固拆除時(shí)機(jī)、環(huán)境溫差等因素對(duì)橋梁結(jié)構(gòu)的影響效應(yīng)，主要研究結(jié)論如下：

（1）對(duì)于采用中跨合龍后就立即拆除臨時(shí)支承的大跨非對(duì)稱連續(xù)梁橋，在懸臂施工其不平衡梁段的過(guò)程中，梁體懸臂端的施工撓度和撓度變化幅度均偏大；增大連續(xù)梁中跨跨中臨時(shí)壓重對(duì)減小梁體懸臂端施工撓度的作用不明顯，且簡(jiǎn)單地增大中跨跨中臨時(shí)壓重不利于大跨徑連續(xù)梁非對(duì)稱懸臂施工的安全。

（2）大跨徑連續(xù)梁非對(duì)稱懸臂施工過(guò)程中，將墩梁臨時(shí)錨固拆除時(shí)機(jī)設(shè)置于不平衡梁段及邊跨合龍段均澆筑完成之后，可以有效降低梁體懸臂端最大施工撓度及其撓度變化幅值，從而提高懸臂施工的安全性，降低施工難度。

（3）對(duì)于采用邊跨合龍后再拆除臨時(shí)支承的大跨徑預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土非對(duì)稱連續(xù)梁橋，在其中跨合龍后的非對(duì)稱懸臂施工過(guò)程中，環(huán)境降溫（相對(duì)于中跨合龍時(shí)的溫度）會(huì)導(dǎo)致臨時(shí)支承中的應(yīng)力增大，且當(dāng)環(huán)境降溫幅度大于某極限數(shù)值（臨界溫差）時(shí)，臨時(shí)支承中的應(yīng)力將超出規(guī)范允許值。因此，應(yīng)選擇相對(duì)溫度較低的時(shí)段澆筑中跨合龍段，并確保后續(xù)懸臂施工過(guò)程中的環(huán)境降溫幅度小于臨界溫差。