畢志剛，閆向君，呂文國，梁 斌

（1.中鐵十五局集團(tuán)第一工程有限公司，陜西 西安710018；2.河南科技大學(xué)土木工程學(xué)院，河南 洛陽471023）

高墩是山川溝谷地區(qū)常采用的橋梁結(jié)構(gòu)型式，多以薄壁、空心、變截面矩形墩為主。高墩施工具有技術(shù)要求高，施工難度大的特點(diǎn)。福建地區(qū)地形極為復(fù)雜，山川溝谷縱橫，盆地穿插其間，高墩橋梁施工尤為困難。張愛軍［1］以博萊公路樵嶺前大橋?yàn)楣こ瘫尘埃槍招谋”诟叨栈Ｊ┕?，從液壓滑動模板結(jié)構(gòu)、滑模施工工藝、中線控制等方面對大橋施工實(shí)行控制。王洪峰等［2］針對墩臺滑模施工時出現(xiàn)的墩臺傾斜、混凝土拉裂、滑升速度慢等問題進(jìn)行分析探討，提出相應(yīng)處置措施。杜曉甫［3］從模板加工制作、腳手架搭設(shè)、鋼筋安裝、混凝土澆筑與運(yùn)輸?shù)确矫鎸Ρ”诳招母叨盏氖┕すに囘M(jìn)行分析，解決了高墩施工費(fèi)用高、難度大的問題。唐翠蘋［4］利用非線性有限元法，分析了薄壁高墩具有初始偏位時的承載能力，得出雙向初始幾何缺陷會大大降低墩身承載力的結(jié)論。宋嘉［5］利用穩(wěn)定平衡法、二階分析法對赫章特大橋垂直度做了理論計算和分析，給出了施工垂直度測量控制的建議。易達(dá)等［6］以經(jīng)濟(jì)、安全、技術(shù)、工期為評判指標(biāo)對比分析爬模、滑模、輥模施工工藝，結(jié)果表明：變截面高墩施工，宜選用液壓爬模施工；橋梁墩高不大，工期充裕時可選擇懸模施工；工期緊張、施工作業(yè)面小的山區(qū)高墩，優(yōu)先考慮滑模施工。張運(yùn)波等［7］等以王家壩大橋矩形薄壁墩為工程背景，研究高墩在自重、風(fēng)荷載、溫度應(yīng)力作用下的穩(wěn)定性，分析初始幾何缺陷對墩身承載力的影響。王明磊等［8］以文硯高速公路小東山大橋?yàn)閷?shí)例，針對山區(qū)峽谷地區(qū)薄壁空心墩施工難題，通過超高墩垂直度控制、混凝土噴淋養(yǎng)護(hù)與節(jié)水回收等新技術(shù)的運(yùn)用，快速、安全完成了大橋高墩施工。

眾多學(xué)者的研究結(jié)果表明：采用滑模施工技術(shù)可以加快施工進(jìn)度，節(jié)省費(fèi)用投入，提升工程質(zhì)量［9-13］。但在實(shí)際工程中，該項(xiàng)技術(shù)并未引起施工單位的足夠重視，且在復(fù)雜地形條件下高墩施工工藝及垂直度現(xiàn)場監(jiān)測及控制領(lǐng)域，相關(guān)研究也較少，導(dǎo)致滑模施工技術(shù)應(yīng)用效果并不理想。本文以莆炎高速公路下坂1號大橋?yàn)檠芯繉ο?，結(jié)合工程特征與地形地貌，確定薄壁空心高墩施工方案。設(shè)計滑模系統(tǒng)構(gòu)造，研究復(fù)雜地形條件下薄壁空心高墩滑模施工工藝，針對滑模施工中可能出現(xiàn)的特殊情況及項(xiàng)目地溫度差異大、降雨較多等環(huán)境因素對施工的影響提出相應(yīng)的處理措施；分析高墩垂直度的影響因素，結(jié)合現(xiàn)場墩身傾斜度監(jiān)測數(shù)據(jù)提出相應(yīng)的控制措施，旨在為今后類似工程提供參考。

1 工程概況

中鐵十五局集團(tuán)第一工程有限公司承建的莆炎高速公路下坂1號大橋工程，位于福建省三明市尤溪縣新陽鎮(zhèn)夏陽村東南側(cè)約500 m。大橋跨越新橋溪，橋址范圍僅有山間小路，交通不便。大橋右線1號橋中心里程K190+700，長158 m；右線2號橋中心里程K190+925，長248 m，采用跨度為（2×30+3×40+2×30）m的PC連續(xù)小箱梁；左線橋中心里程Z2K190+819.5，長457 m，采用跨度為（9×30+3×40+2×30）m的PC連續(xù)小箱梁。由于弱透水層地下水對混凝土結(jié)構(gòu)具有微腐蝕性，橋址環(huán)境類別屬Ⅱ類。區(qū)域基本地震動峰值加速度為0.05 g，相當(dāng)于原區(qū)劃地震基本烈度6度區(qū)，設(shè)計地震分組為第一組，地震動反應(yīng)譜特征周期0.35 s。施工中的高墩如圖1所示。

下坂1號大橋所在地尤溪縣境內(nèi)山巒起伏，地形復(fù)雜，極端低溫-5.5℃，極端高溫40.5℃，氣溫與降水差異較大。大橋墩柱工期跨越冬、春、夏三季，施工易受環(huán)境因素影響，且項(xiàng)目位于山谷內(nèi)，施工作業(yè)面小，施工難度高。為此，開展復(fù)雜地形條件下薄壁高墩施工工藝研究，保證大橋高墩的施工進(jìn)度與安全顯得尤為必要。

2 薄壁空心高墩施工方案確定及滑模系統(tǒng)構(gòu)造

本項(xiàng)目有空心高墩4個，最大墩高51.98 m，最大尺寸8 m×3.2 m。針對工程特征及復(fù)雜地形地貌，綜合考慮進(jìn)度、安全、經(jīng)濟(jì)指標(biāo)后，采用液壓滑升模板分節(jié)施工?；Ｏ到y(tǒng)三維圖如圖2所示。滑模系統(tǒng)為整體式鋼木組合結(jié)構(gòu)，由模板系統(tǒng)、液壓提升設(shè)備、操作平臺系統(tǒng)組成。

圖1 施工中的高墩

圖2 滑模系統(tǒng)三維圖

（1）模板系統(tǒng)：模板系統(tǒng)由鋼模板、圍圈、提升架組成。模板面板采用δ=5 mm鋼板，外設(shè)角鋼作加勁肋。其中6 m×1.2 m模板兩塊；1 m×1.2 m模板兩塊；0.707 m×1.2 m模板四塊；總長8 m（兩側(cè)為30 cm圓?。⒏?.2 m模板兩塊；2.4 m×1.2 m模板兩塊。圍圈采用?100 mm×10 mm角鋼焊接成間距80 cm桁架，與模板剛性連接以增大模板剛度。提升架主梁采用［18a，橫梁采用雙排［16a焊接連接。

（2）液壓提升設(shè)備：液壓提升設(shè)備由千斤頂、支撐桿、液壓千斤頂控制臺、油路組成。液壓千斤頂控制臺控制油泵經(jīng)油路向千斤頂供回油，滑模系統(tǒng)在千斤頂帶動下沿支撐桿向上爬升。

（3）操作平臺：操作平臺系統(tǒng)由主操作平臺、外操作平臺、輔助平臺組成。主操作平臺鋪設(shè)于模板鋼桁架上，供施工人員完成模板安裝、鋼筋綁扎、混凝土澆筑、模板滑升等工作。外操作平臺采用［20a作支撐懸挑于主操作平臺外。輔助平臺布置于墩身四周，木板滿鋪，寬度70 cm，用Φ16 mm鋼筋作吊桿懸吊于提升架與模板桁架下。施工人員在輔助平臺上完成墩身表面混凝土修飾、修補(bǔ)螺栓孔、引測軸線等工作。

3 滑模施工工藝

3.1 平臺安裝

滑模是高墩施工的主要設(shè)備，施工人員在滑模平臺上完成各項(xiàng)施工操作。平臺安裝質(zhì)量關(guān)系高墩施工質(zhì)量與安全。

平臺安裝按照由上到下、從里到外的順序進(jìn)行。在墩身頂面測放出墩身截面幾何中心點(diǎn)，外模板軸線；定位提升架、千斤頂、支撐桿位置；完成組裝部件編號、操作平臺水平標(biāo)記。安裝提升架，檢查其標(biāo)高以控制操作平臺水平度，控制提升架與橫梁位于同一水平面。為減少滑升時的阻力，模板設(shè)計成一定錐度，調(diào)整圍圈安裝位置使其滿足模板傾斜度要求。在勁性骨架上完成鋼筋定位綁扎，安設(shè)預(yù)埋件。模板安裝時先安裝角模再安裝其他模板，使用水管進(jìn)行初平，如圖3所示。安裝操作平臺桁架、支撐和平臺；桁架上沿距模板上口60 cm，平臺鋪板滿鋪，鋼筋壓實(shí)固定，外設(shè)1.2 m高防護(hù)欄桿與防護(hù)網(wǎng)，下部設(shè)踢腳板。完成液壓提升系統(tǒng)、垂直運(yùn)輸系統(tǒng)、精度控制和觀測裝置的安裝，滑升一定高度后，安裝輔助操作平臺的支架、鋪板和安全欄桿，安裝吊桿，如圖4所示。

圖3 液壓模板初平

圖4 輔助平臺安裝

3.2 液壓系統(tǒng)調(diào)試

支撐桿安裝前對液壓系統(tǒng)進(jìn)行調(diào)試，避免因千斤頂、油管密封不良影響施工質(zhì)量與安全，對千斤頂、油管進(jìn)行密封性檢查。合格標(biāo)準(zhǔn)為千斤頂保持10 MPa油壓0.5 h不漏油，且1.2倍額定荷載下回降不超過5 mm，油管在12 MPa油壓下不漏油。按設(shè)計位置安裝千斤頂，調(diào)整其垂直度，避免傾斜。用油管連接千斤頂與主控制平臺，油壓加至10 MPa，循環(huán)5次。再次檢查千斤頂、油路密封性，若無漏油情況，則密封性良好，完成液壓系統(tǒng)調(diào)試。

3.3 支撐桿選用與計算

滑模系統(tǒng)承擔(dān)的全部荷載由支撐桿傳遞給已施工完的墩身。采用Φ48 mm、δ=3.5 mm的無縫鋼管作支撐桿。支撐桿為軸心受壓構(gòu)件，上端穿過千斤頂?shù)拇┬目?，?jīng)卡口固定于支撐桿上，下端埋設(shè)于已硬化的墩身混凝土。為減少同一平面上的接頭數(shù)量，第1次插入的支撐桿分4種長度規(guī)格，接長用的支撐桿長度統(tǒng)一為3 m。

支撐桿承擔(dān)的荷載有滑模結(jié)構(gòu)自重、施工荷載、模板滑升摩阻力及混凝土側(cè)模壓力。其中：滑模結(jié)構(gòu)自重14 t；施工荷載按施工人員22人、每人75 kg計算；施工機(jī)具設(shè)備按0.4 t、鋼筋及支撐桿1.5 t計算；同時考慮動力系數(shù)2，不均勻系數(shù)1.3；滑升時摩阻力取1.5 kN/m2，考慮附加安全系數(shù)1.5；混凝土側(cè)模壓力取95.38 kN。計算出支撐桿承擔(dān)的總荷載G=424.55 kN。支撐桿允許承載力按式（1）計算：

（1）式中：E為彈性模量，支撐桿采用 Q 235鋼，E=2.1×105MPa；I為截面慣性矩，I=11.35 cm4；k為安全系數(shù)，取2；μl為計算長度，取1.2 m。經(jīng)計算支撐桿允許承載力P=80 kN。支撐桿數(shù)量按式（2）計算：

（2）式中：G為支撐桿承擔(dān)的總荷載；c為載荷不均勻系數(shù)，取0.8；P為支撐桿允許承載力。計算出支撐桿數(shù)量n=424.55/（0.8×80）=6.63，取整數(shù)7，整套滑模系統(tǒng)設(shè)計7根支撐桿，滿足要求。

3.4 混凝土

（1）混凝土配合比選用

本項(xiàng)目最大墩高51.98 m，混凝土設(shè)計強(qiáng)度等級C40?；炷翍?yīng)具有較好的和易性，以減少因振搗不充分造成的蜂窩麻面，其還應(yīng)具有較強(qiáng)的抗裂性以減少墩身混凝土開裂。結(jié)合項(xiàng)目所在地實(shí)際情況，水泥選用紅獅牌P.O42.5級水泥；細(xì)骨料選用機(jī)制砂；粗集料為5～31.5 mm連續(xù)級配碎石，石粉含量6.3%；減水劑選用減水量25%的緩凝高效減水劑?；炷僚浜媳热绫?所示。

表1 高墩混凝土配合比 kg/m3

混凝土設(shè)計坍落度160～200 mm，實(shí)測坍落度195 mm，和易性較好；設(shè)計抗壓強(qiáng)度40 MPa，實(shí)測標(biāo)準(zhǔn)條件下7 d齡期強(qiáng)度46.7 MPa，28 d齡期強(qiáng)度54.4 MPa；混凝土性能均滿足設(shè)計要求。施工過程中嚴(yán)格控制水灰比，以防混凝土硬化時出現(xiàn)裂縫。項(xiàng)目工期跨越冬、春、夏三季，關(guān)注季節(jié)、氣溫造成的砂石含水率的變化，適時調(diào)整施工配合比。

（2）混凝土澆筑

混凝土澆筑分墩底實(shí)心段、墩身薄壁空心段、墩頂實(shí)心段進(jìn)行。在承臺上綁扎墩身鋼筋、安裝外模板、澆筑高度1.26 m混凝土；向上滑升模板，再次澆筑混凝土，完成4 m實(shí)心段施工。在施工完成的實(shí)心段上安裝內(nèi)模、澆筑混凝土、滑升模板，完成薄壁空心段施工。墩頂實(shí)心段先施工頂部倒角與底部0.4 m段，待混凝土達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度后施工剩余1.1 m段。

橋址內(nèi)氣溫多變、降水較多，山谷內(nèi)日照不均，對混凝土養(yǎng)護(hù)不利。墩底、墩頂實(shí)心段為大體積混凝土施工，高墩的薄壁空心結(jié)構(gòu)產(chǎn)生保溫效應(yīng)使墩內(nèi)溫度積累升高，墩身外側(cè)混凝土水化熱產(chǎn)生的溫度經(jīng)鋼模板很快釋放，墩身內(nèi)外產(chǎn)生較大的溫差，混凝土易產(chǎn)生裂縫。為減少裂縫，應(yīng)采取控制混凝土原材料拌和溫度、控制入模溫度、澆筑完的混凝土應(yīng)及時用薄膜包裹養(yǎng)護(hù)的措施，如圖5所示。雨天時墩頂易積水，應(yīng)采取防雨措施，及時清理混凝土表面積水，如圖6所示。

圖5 墩身薄膜包裹養(yǎng)護(hù)

圖6 人工清理積水

3.5 滑模滑升施工

滑?；┕し殖豕嗷?、正?；；龝r應(yīng)確定混凝土出模強(qiáng)度、滑升速度，及時進(jìn)行墩身混凝土修飾。

（1）初灌滑升可檢驗(yàn)滑模系統(tǒng)在荷載作用下的承載力與穩(wěn)定性，排除安裝缺陷，確定出模強(qiáng)度、滑升速度。初灌滑升時混凝土分6層澆筑。先分3層均勻?qū)ΨQ澆筑900 mm厚混凝土，模板向上滑升30 mm。第4層、第5層混凝土澆筑后按間隔2 min，每次澆筑30 mm厚混凝土連續(xù)滑升150 mm。第6層200 mm厚混凝土澆筑后進(jìn)入正?；A段。

（2）正常滑升按澆筑混凝土、振搗、模板滑升、綁扎鋼筋循環(huán)進(jìn)行。模板滑升時不可進(jìn)行振搗混凝土的工作，以免造成墩身混凝土缺陷。每澆筑1層混凝土滑升1次模板，通過調(diào)整支撐桿上的限位卡保證每次滑升30 cm。注意對稱均勻澆筑，以避免模板因偏載偏位，振搗深度不超過新澆筑的混凝土厚度以免振搗棒觸碰鋼筋與預(yù)埋件。

（3）模板滑升過早，混凝土尚未達(dá)到保持自身形狀的強(qiáng)度，會出現(xiàn)墩身幾何尺寸不準(zhǔn)確、錯臺等情況；滑升過晚，硬化的混凝土與模板產(chǎn)生粘結(jié)力，摩阻力增大，滑升困難。模板的滑升在混凝土初凝前進(jìn)行。對混凝土出模強(qiáng)度進(jìn)行檢測，當(dāng)混凝土貫入阻力儀檢測數(shù)值為0.3～1.05 kN/cm2或用手按混凝土表面感到硬度且按點(diǎn)深度小于1 mm，則混凝土達(dá)到出模標(biāo)準(zhǔn)，可進(jìn)行滑升，混凝土強(qiáng)度檢測如圖7所示。夏季溫度較高時，應(yīng)采取夜間澆筑的措施；冬季溫度較低，應(yīng)適時延長滑升周期，保證混凝土強(qiáng)度達(dá)到滑升要求。

圖7 混凝土強(qiáng)度檢測

圖8 墩身混凝土修飾

（4）因鋼模板表面不平整與摩阻力的存在，出模混凝土表面并非光滑平整，需要進(jìn)行墩身混凝土修飾。模板滑升后的墩身混凝土尚未完全硬化，采取邊滑升邊修飾的措施，可加快施工進(jìn)度，使修飾砂漿與墩身混凝土結(jié)合牢固，如圖8所示。

3.6 特殊情況處理

（1）模板滑升時千斤頂爬升高度不同、操作平臺上物料設(shè)備集中堆放、混凝土的非對稱澆筑、提升架不垂直等原因造成滑模盤平移、墩身偏離中軸線、鋼筋裸露。施工時每滑升1次用水管檢查滑模盤的水平度，滑模盤平移時向偏離側(cè)澆筑混凝土，利用混凝土的側(cè)向擠壓力進(jìn)行調(diào)整。

（2）提升架不垂直、部分千斤頂損壞、混凝土未達(dá)到出模強(qiáng)度開始滑升、支撐桿自由長度過大時在豎向荷載作用下產(chǎn)生過大撓度等原因造成滑模盤扭轉(zhuǎn)?；１P扭轉(zhuǎn)使用木撐糾偏，木撐一端支撐在提升架主梁，另一端支撐在硬化的墩身上，對滑模盤施加反向力矩，隨每次滑升微調(diào)，直至調(diào)正。

（3）千斤頂不同步工作、滑模盤平移與扭轉(zhuǎn)造成支撐桿彎曲，還會出現(xiàn)鋼筋裸露、保護(hù)層厚度不足或過大、卡模等問題?？刂颇０迕看位叨取?0 cm，將彎曲過大的支撐桿割除，插入新支撐桿并焊接斜撐加固。支撐桿彎曲過多時會造成卡模。發(fā)生卡模時?；?，在混凝土達(dá)到脫模強(qiáng)度時滑升模板脫離混凝土，鑿除粘連在模板內(nèi)的混凝土，涂刷脫模劑重新澆筑混凝土繼續(xù)滑升作業(yè)。

3.7 滑?；刂?/h3>

每滑升4～6 m進(jìn)行一次軸位線檢測，軸位線存在偏差時，通過控制每個千斤頂?shù)牟煌叨冗M(jìn)行校正，每層校正5～10 mm。

在工作平臺上，受空間的影響和制約，由于需要安裝調(diào)整墩身模板，所以要牢固、穩(wěn)定地搭設(shè)工作平臺。為避免軸線發(fā)生偏移，在澆筑每節(jié)混凝土之前，需要測量墩位的縱橫軸線；為防止漏漿，采用雙面膠帶對模板接縫進(jìn)行處理。施工過程中，上下倒運(yùn)模板時盡量避免發(fā)生碰撞，同時對模板的平整度進(jìn)行檢查，及時進(jìn)行整修和校核，保證墩身幾何尺寸、確保外觀質(zhì)量。為提高混凝土的澆筑質(zhì)量，及時對新老混凝土的結(jié)合面進(jìn)行清洗。

4 測量檢測與高墩線形控制

高墩滑模施工線形控制技術(shù)要求高，施工難度大。整個墩身施工在動態(tài)中進(jìn)行，精度控制更為困難。良好的高墩線形不僅是墩身穩(wěn)定性的保證，也是評判大橋施工水平的重要指標(biāo)?？刂坪酶叨站€形，減小施工偏差對高墩受力性能的影響，改善橋梁線路平順性有著積極意義。

4.1 高墩垂直度的影響因素

影響高墩垂直度的因素主要有日照溫差、施工偏差、風(fēng)荷載、混凝土的收縮徐變等［14］。大橋位于溝谷內(nèi)，高墩因日照溫差引起變形，施工時混凝土的不對稱澆筑、支撐桿彎曲、混凝土收縮徐變等施工偏差造成軸線偏位。山谷內(nèi)風(fēng)力作用引起高墩軸線的彎曲擺動，高墩采用大長細(xì)比結(jié)構(gòu)其垂直度受上述因素影響更為明顯，且隨著墩身高度的增加而增大。高墩垂直度的影響因素繁多且復(fù)雜，相互關(guān)聯(lián)又彼此制約。

4.2 高墩垂直度觀測與控制

高墩垂直度觀測主要有墩身傾斜度、軸線偏位、斷面尺寸偏差。用鋼絲懸吊垂球于兩次澆筑混凝土的接縫處，測量垂球至墩身的距離，通過澆筑墩身的高度與坡度計算出理論水平距離。將測量數(shù)據(jù)與計算數(shù)據(jù)進(jìn)行比較，計算出墩身傾斜度，如圖9所示。軸線觀測與斷面尺寸偏差觀測依次用全站儀按墩柱中心設(shè)計坐標(biāo)放樣確定墩柱中心的理論位置，根據(jù)墩柱中心實(shí)際位置觀測設(shè)置于墩身四角的測量控制點(diǎn)測算出墩柱的斷面實(shí)際尺寸，將觀測值與理論值相比較，計算高墩的軸線偏位、斷面尺寸偏差。

高墩垂直度的觀測在模板每次滑升前后連續(xù)進(jìn)行。通過監(jiān)測值可判斷高墩垂直度是否滿足規(guī)范要求，進(jìn)而對產(chǎn)生偏移的高墩實(shí)施垂直度控制。因觀測數(shù)據(jù)較多，取每施工5 m墩高垂直度觀測數(shù)據(jù)最大值分析，見表2。其中：順橋向傾斜度以順橋向大里程方向?yàn)檎±锍谭较驗(yàn)樨?fù)；橫橋向傾斜度以大里程方向逆時針轉(zhuǎn)動90°為正，順時針轉(zhuǎn)動90°為負(fù)；斷面尺寸偏差以外擴(kuò)為正，內(nèi)縮為負(fù)；軸線偏位均取正值。

圖9 墩身傾斜度觀測

表2 高墩垂直度觀測值

依據(jù)相關(guān)規(guī)范［15］，墩身傾斜度應(yīng)小于0.3%H，且不超過20 mm；軸線偏位小于10 mm；斷面尺寸偏差不超過±20 mm。高墩垂直度觀測值：順橋向傾斜度最大值10 mm＜0.3%H=15.6 mm；橫向橋傾斜度最大值8 mm＜0.3%H=15.6 mm；軸線偏位最大值7 mm＜10 mm；斷面尺寸偏差最大值12 mm＜20 mm，均在規(guī)定范圍內(nèi)。

高墩垂直度控制貫穿滑模施工全過程。模板滑升前后及時對墩身軸線進(jìn)行糾偏，可減少墩身傾斜度。控制鋼筋、模板安裝位置可保證墩身幾何尺寸準(zhǔn)確，減少斷面尺寸偏差；控制混凝土出模強(qiáng)度，采用對稱澆筑混凝土、操作平臺物料對稱放置、模板滑升前檢查千斤頂高程等措施可減少軸線偏位。

4.3 實(shí)施效果

通過滑模系統(tǒng)構(gòu)造設(shè)計，結(jié)合滑模施工工藝與高墩線形控制，科學(xué)合理地完成了下坂1號大橋高墩施工。完工后的墩身外美內(nèi)實(shí)，達(dá)到了預(yù)期目標(biāo)。施工完成后的大橋高墩如圖10所示。

5 結(jié)論

（1）以蒲炎高速下坂1號大橋?yàn)槔?，確定了薄壁空心高墩施工方案，從模板系統(tǒng)、液壓提升設(shè)備、操作平臺系統(tǒng)對滑模系統(tǒng)進(jìn)行設(shè)計；通過平臺安裝、液壓系統(tǒng)調(diào)試、支撐桿選用與計算控制滑模系統(tǒng)的安裝質(zhì)量，保證了施工安全；科學(xué)合理地完成了大橋高墩施工。

（2）依據(jù)項(xiàng)目地原材料情況設(shè)計高墩混凝土配合比，水泥:機(jī)制砂:碎石:水:減水劑=500:776:949:175:6，混凝土滑模施工分層分段，通過限位卡保證滑升高度。

（3）針對滑模施工時可能出現(xiàn)的滑模盤平移、滑模盤扭轉(zhuǎn)、支撐桿彎曲等問題，可采取向偏離側(cè)澆筑混凝土、木撐施加反向力矩、插入支撐桿并焊接斜撐加固的處理措施。

（4）發(fā)生軸位線偏差時，通過控制每個千斤頂?shù)牟煌叨冗M(jìn)行校正，還應(yīng)采取澆筑前測量墩位的縱橫軸線、對新老混凝土的結(jié)合面清洗、模板平整度進(jìn)行檢查等滑模滑升控制措施。

（5）采用垂球法與全站儀進(jìn)行了高墩垂直度觀測，墩身垂直度觀測值在規(guī)定范圍內(nèi)，滿足規(guī)范要求。高墩垂直度控制應(yīng)從墩身軸線糾偏，控制鋼筋、模板安裝位置，控制混凝土出模強(qiáng)度，對稱澆筑混凝土，操作平臺物料對稱放置，模板滑升前檢查千斤頂高程等方面進(jìn)行。

圖10 施工完成的高墩