袁方 邵昱稼

（華東交通大學(xué)土木建筑學(xué)院，南昌 330013）

目前，鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)加固方法包括：增大截面加固法，該方法能夠顯著提高受彎和受壓構(gòu)件截面剛度和承載力；粘貼纖維材料加固法，該方法具有施工方便，幾乎不影響結(jié)構(gòu)凈空高的優(yōu)點(diǎn)；粘貼鋼板法，該方法施工便捷，能顯著提高試件截面剛度等［1-5]。然而，這些加固方法亦有缺點(diǎn)：增大截面加固法增加了被加固結(jié)構(gòu)的自重且影響結(jié)構(gòu)凈空；粘貼纖維材料加固法與粘貼鋼板加固法的耐火性或耐久性能較差。

高強(qiáng)鋼絞線的強(qiáng)度高，將其與聚合物砂漿組合用于混凝土結(jié)構(gòu)加固，具有施工及節(jié)點(diǎn)處理方便，經(jīng)濟(jì)、環(huán)保且有效提高截面承載力等優(yōu)點(diǎn)。文獻(xiàn)［6-8]對鋼絞線加固鋼筋混凝土梁進(jìn)行了抗彎及抗剪性能試驗(yàn)研究，結(jié)果表明該方法能有效提高構(gòu)件承載力及剛度，約束裂縫的發(fā)展，提升梁的抗疲勞性能。文獻(xiàn)［9-10]采用高強(qiáng)鋼絞線網(wǎng)與聚合物砂漿組合對鋼筋混凝土梁進(jìn)行抗剪加固，結(jié)果表明該方法能夠有效提升構(gòu)件的承載力，且當(dāng)施加預(yù)應(yīng)力后承載力提高幅度還將增加，對于提升梁的抗剪承載力，鋼絞線斜向布置比豎向布置更有效。文獻(xiàn)［11]對鋼絞線-滲透性聚合物砂漿加固5 根縮尺無抗震設(shè)計(jì)橋柱進(jìn)行研究，發(fā)現(xiàn)加固后橋柱的延性顯著增加，滯回曲線比未加固時更加飽滿，表現(xiàn)出較好的抗震性能。此外，高強(qiáng)鋼絞線-聚合物砂漿加固技術(shù)還應(yīng)用于板［12]、柱［13]、節(jié)點(diǎn)［14]、墻體［15]等方面。然而，鋼絞線-聚合物砂漿組合加固方法也有缺點(diǎn)，加固層的裂縫限制能力比較差，加固層出現(xiàn)裂縫后會對結(jié)構(gòu)耐久性產(chǎn)生不利影響。

近年來，為了改善普通混凝土的力學(xué)性能，一種經(jīng)過微觀力學(xué)設(shè)計(jì)、在拉伸和剪切荷載下呈現(xiàn)高延性的纖維增強(qiáng)水泥基復(fù)合材料（Engineering Cementitious Composites，ECC）［16]在實(shí)際工程中得到了越來越多的應(yīng)用［17-18]。在纖維摻量為2%時，其極限拉應(yīng)變可以達(dá)到3%以上，且在極限荷載作用下裂縫的寬度保持在60 μm 左右。不同于混凝土的脆性性質(zhì)，ECC 在拉伸荷載作用下能夠表現(xiàn)出類似于鋼筋彈塑性變形的特性，所以稱為假應(yīng)變硬化［19]。傳統(tǒng)混凝土一旦開裂，便立即發(fā)生拉伸脆性破壞，承載力顯著下降，而ECC 能夠通過材料內(nèi)部纖維在開裂部位的橋聯(lián)作用保持穩(wěn)定的承載力，每一條裂縫均能維持在一定寬度范圍，隨著裂縫數(shù)量達(dá)到飽和，才會有裂縫進(jìn)入拉伸軟化階段，最終發(fā)生裂縫集中現(xiàn)象而破壞［20]。ECC 材料的高延性［21]使得其能與鋼筋擁有更好的變形協(xié)調(diào)能力，大大降低了界面黏結(jié)應(yīng)力，從而減少縱向劈裂裂縫的發(fā)生，可以提高構(gòu)件的延性、完整性和結(jié)構(gòu)的耐久性［22]。

本文提出一種新型的加固方法——將高強(qiáng)鋼絞線與ECC 結(jié)合使用，利用ECC 材料優(yōu)異的裂縫限制能力提高結(jié)構(gòu)的耐久性，選擇鋼絞線配繩率、加固砂漿種類、被加固梁有無初始損傷等試驗(yàn)參數(shù)，對梁體進(jìn)行受彎性能試驗(yàn)，討論加固梁的受彎性能。

1 試驗(yàn)概況

1.1 試件設(shè)計(jì)

本文設(shè)計(jì)了9根鋼筋混凝土（Reinforced Concrete，RC）梁試件，4 根采用高強(qiáng)鋼絞線網(wǎng)-ECC 加固的RC梁，4 根采用高強(qiáng)鋼絞線網(wǎng)-聚合物砂漿加固的RC 梁以及1 根未加固RC 梁。梁長1800 mm?；炷翉?qiáng)度等級為C25，保護(hù)層厚度為25 mm，縱向鋼筋和架立筋均為HRB400級鋼筋，加載點(diǎn)距支座的距離為500 mm，剪跨比為2.37。梁截面尺寸及配筋如圖1所示。鋼絞線型號為國產(chǎn)鍍鋅鋼絞線6×7+IWS，直徑為3.6 mm。

圖1 梁截面尺寸及配筋（單位：mm）

高強(qiáng)鋼絞線網(wǎng)-ECC 加固與高強(qiáng)鋼絞線網(wǎng)-聚合物砂漿加固的施工步驟相同，具體步驟為：①將被加固區(qū)域鑿毛處理。②鋼絞線下料并進(jìn)行端頭錨固處理，端部錨固措施見圖2。③安裝鋼絞線網(wǎng)片。將鋼絞線網(wǎng)片的一端先固定，固定端為帶有孔洞的角鋼，通過膨脹螺栓固定于混凝土構(gòu)件被加固區(qū)域上，然后采用專業(yè)的緊線器對鋼絞線另一端進(jìn)行張拉并固定。④涂抹界面劑。⑤將拌制好的ECC 或聚合物砂漿均勻地涂抹到被加固區(qū)域。⑥構(gòu)件加固完成后蓋上土工布，置于20 ℃左右室溫的養(yǎng)護(hù)室并不間斷地澆水保濕，進(jìn)行28 d養(yǎng)護(hù)。

圖2 端部錨固措施

試驗(yàn)討論的主要參數(shù)有鋼絞線配繩率、加固砂漿種類及被加固梁有無初始損傷。對于有初始損傷的梁是指在加固前先對梁進(jìn)行預(yù)加載，使梁的純彎區(qū)段內(nèi)最大裂縫寬度為0.2 mm。試件設(shè)計(jì)參數(shù)見表1。其中，SSM 為高強(qiáng)鋼絞線網(wǎng)-聚合物砂漿加固，SSE 為高強(qiáng)鋼絞線網(wǎng)-ECC 加固，P 表示該試件有初始損傷；連字符“-”后面的數(shù)字代表加固所用鋼絞線的根數(shù)。

表1 試件設(shè)計(jì)參數(shù)

1.2 材料性能

試驗(yàn)用ECC 為高粉煤灰替代率的ECC，粉煤灰替代水泥率達(dá)80%，ECC 與混凝土配合比見表2。試件澆筑的同時制作ECC 與混凝土標(biāo)準(zhǔn)試塊，試塊尺寸為100 mm × 100 mm × 100 mm，與混凝土試件在相同養(yǎng)護(hù)條件下養(yǎng)護(hù)28 d，最終測得ECC 與混凝土立方體抗壓強(qiáng)度分別為41.7，34.1 MPa。ECC 的抗拉特性是通過尺寸為350 mm × 50 mm × 15 mm 的板件進(jìn)行單軸拉伸試驗(yàn)進(jìn)行測試的，其極限拉應(yīng)變超過了4%，極限拉應(yīng)力超過5 MPa。鋼筋及鋼絞線力學(xué)性能參數(shù)分別見表3和表4。

表2 ECC與混凝土配合比

表3 鋼筋力學(xué)性能參數(shù)

表4 鋼絞線力學(xué)性能參數(shù)

1.3 加載與量測方案

試驗(yàn)采用四點(diǎn)彎曲加載方案，加載裝置見圖3。正式加載前對構(gòu)件預(yù)加載，預(yù)加載的荷載為計(jì)算極限荷載的10%。通過預(yù)加載來檢驗(yàn)和調(diào)試試驗(yàn)構(gòu)件與設(shè)備。正式加載時，以5 kN 為1 個等級進(jìn)行加載，持荷時間為3 min，觀測和記錄試驗(yàn)現(xiàn)象。在荷載下降到最大承載力的80%后停止加載。對于有初始損傷的試件，加固前對試件預(yù)加載，待加載到梁純彎段內(nèi)最大裂縫寬度為0.2 mm 時停止加載，卸載后對梁進(jìn)行加固，待加固及養(yǎng)護(hù)完成后再分級加載。在跨中混凝土表面布置應(yīng)變片以觀測純彎段混凝土應(yīng)變發(fā)展情況。以跨中為中點(diǎn)，在純彎段縱筋上間隔80 mm 布置應(yīng)變片，每根縱筋上布置5 片。在鋼絞線上中心處布置應(yīng)變片以觀測鋼絞線的應(yīng)力變化，測點(diǎn)布置參見圖1。所有量測數(shù)據(jù)均由采集箱自動記錄。

圖3 試驗(yàn)加載裝置

2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1 破壞形態(tài)與裂縫模式

試件破壞形態(tài)和裂縫分布分別見圖4和圖5。

由圖4 可知，未加固梁的破壞形態(tài)為典型適筋梁的破壞形態(tài)，以純彎段混凝土的壓潰而宣告破壞。加固梁的破壞特征比較相似，為受拉區(qū)鋼絞線拉斷，隨即梁頂混凝土壓潰。試件PSSM-6 的聚合物砂漿加固層與混凝土層出現(xiàn)了界面黏結(jié)失效的現(xiàn)象，加固層脫落，錨固端發(fā)生破壞，鋼絞線的強(qiáng)度發(fā)揮不充分。

由圖5 可知：①未加固梁的裂縫是從梁底開始出現(xiàn)，隨著荷載的增加，裂縫寬度顯著增加并逐步向混凝土受壓區(qū)延伸。②高強(qiáng)鋼絞線網(wǎng)-聚合物砂漿加固試件的裂縫是從加固層底部開始出現(xiàn)，隨著荷載的增加，裂縫穿過聚合物砂漿-混凝土交界面后向混凝土受壓區(qū)開展，裂縫開展速度比未加固時慢。③高強(qiáng)鋼絞線網(wǎng)-ECC加固試件的裂縫開裂過程有2種，一種是在混凝土梁的底部開始出現(xiàn)裂縫，隨著荷載的增加，裂縫向混凝土受壓區(qū)延伸以及向ECC 加固層擴(kuò)散；另一種則是從ECC 加固層開始出現(xiàn)細(xì)小的裂縫，在ECC-混凝土交界面上匯聚后向梁頂受壓區(qū)延伸。④高強(qiáng)鋼絞線網(wǎng)-ECC 加固試件的裂縫開展速度最緩慢。通過裂縫的開展過程可以發(fā)現(xiàn)，采用高強(qiáng)鋼絞線網(wǎng)-ECC加固能夠更好地限制裂縫的出現(xiàn)及開展。

圖4 試件破壞形態(tài)

圖5 試件裂縫分布

對比各個試件的裂縫可知，與RC 梁相比，加固梁均能延緩裂縫的出現(xiàn)及開展。在相同彎矩作用下，加固梁的裂縫寬度明顯小于未加固梁的裂縫寬度，裂縫條數(shù)比未加固梁更多，主裂縫間距更小，裂縫在梁底呈根系狀。對于有初始損傷的梁，裂縫開展位置與無初始損失的加固梁相似，但在底部裂縫明顯更細(xì)密。另外，ECC 加固層的裂縫數(shù)量明顯多于聚合物砂漿加固層，且裂縫寬度更小，表現(xiàn)出細(xì)而密的特點(diǎn)，說明ECC 加固層比聚合物砂漿加固層的裂縫限制能力更好，可以顯著提升結(jié)構(gòu)的耐久性。

2.2 彎矩-撓度曲線分析

試件彎矩-跨中撓度曲線見圖6?？芍孩僭诹芽p出現(xiàn)前彎矩-撓度曲線大致呈直線，曲線斜率與未加固時幾乎重合，所有加固構(gòu)件近似為彈性工作狀態(tài)。當(dāng)截面開裂后，彎矩-撓度曲線出現(xiàn)第1 次轉(zhuǎn)折，曲線斜率減小，截面剛度下降，撓度增長速度加快。②加固梁比未加固梁撓度發(fā)展緩慢，在相同彎矩作用下，隨著鋼絞線配繩率的增加（即剛度增大），跨中撓度減小。隨著荷載的繼續(xù)增大，鋼筋開始屈服，曲線出現(xiàn)第2 次轉(zhuǎn)折，未加固梁彎矩-撓度曲線斜率急劇減小，在彎矩增量很小的情況下，撓度增加十分顯著，承載力幾乎不再增加。由于鋼絞線的存在，加固梁彎矩-撓度曲線仍有較大的斜率，承載能力還能有所增長。③隨著荷載的繼續(xù)增加，鋼絞線開始拉斷，曲線出現(xiàn)第3次轉(zhuǎn)折，承載力急劇下降。

圖6 試件彎矩-跨中撓度曲線

特征荷載試驗(yàn)值見表5。其中，PSSE-6，PSSM-6梁在加載前已經(jīng)產(chǎn)生裂縫，因此未標(biāo)注其裂縫出現(xiàn)時的彎矩。

表5 特征荷載試驗(yàn)值

由表5可知：

1）開裂彎矩。加固梁比未加固梁的開裂彎矩有明顯提升，最大提高幅度達(dá)109.8%。ECC-鋼絞線加固梁的開裂荷載高于聚合物砂漿-鋼絞線加固梁，提升程度隨著鋼絞線配繩率的增加而降低。

2）屈服彎矩。加固梁比未加固梁的屈服彎矩最大提高幅度達(dá)61.3%，提升幅度隨著鋼絞線配繩率的增加而增加，且ECC 與鋼絞線加固比聚合物砂漿與鋼絞線加固能更能有效地提升試件的屈服彎矩。

3）極限彎矩。①2 類加固梁均可以有效提高梁的極限彎矩，提高幅度隨鋼絞線配繩率的增加而增大。采用ECC 加固梁的承載力略高于采用聚合物砂漿加固梁的承載力，說明承載力的提升主要依賴于鋼絞線較高的抗拉強(qiáng)度。②PSSE-6，PSSM-6梁的承載力提升幅度達(dá)66.5%，54.5%，說明采用2 種方法加固有損傷歷史的二次受力梁也能夠很好地提升梁的極限彎矩。③雖然承載力相差不大，但在相同鋼絞線配繩率的情況下，ECC 加固梁還是展現(xiàn)了ECC 材料在拉伸作用下的應(yīng)變硬化特性。④有初始損傷梁由于鋼筋已經(jīng)進(jìn)入屈服階段，在二次受力后鋼筋進(jìn)入應(yīng)變硬化階段，導(dǎo)致其承載力比無初始損傷梁還有微小的提升，不過二者承載力提升的幅度僅僅相差了5.6%（ECC），6.9%（聚合物砂漿）。

2.3 應(yīng)變分析

試件跨中彎矩-縱筋應(yīng)變曲線見圖7?？芍孩僭嚰_裂前縱筋的彎矩與應(yīng)變關(guān)系曲線基本呈線性增長。②試件開裂后曲線斜率減小。在相同彎矩作用下，鋼絞線配繩率越大，縱筋應(yīng)變越小。③彎矩為10 kN·m 時，未加固梁鋼筋應(yīng)變?yōu)?.245×10-3，而PSSE-6 梁縱筋應(yīng)變僅為0.491×10-3。原因是鋼絞線在加載過程中替縱筋承擔(dān)了一部分拉力，使得相同彎矩下加固梁的縱筋應(yīng)變更小。

圖7 試件跨中彎矩-縱筋應(yīng)變曲線

2.4 裂縫發(fā)展

試件荷載-最大裂縫寬度曲線見圖8。其中，橫坐標(biāo)為試件承載力M與試件極限承載力Mu的比值，縱坐標(biāo)為對應(yīng)時刻出現(xiàn)的最大裂縫寬度。

由圖8（a）可知：①未加固梁與高強(qiáng)鋼絞線網(wǎng)-ECC 加固梁混凝土、高強(qiáng)鋼絞線網(wǎng)-聚合物砂漿加固梁的最大裂縫寬度分別在M/Mu=0.8，0.7時開始非線性發(fā)展，說明ECC 比聚合物砂漿更有利于限制混凝土層裂縫的開展。②裂縫寬度一定時，加固梁截面彎矩均比未加固梁大，說明加固梁體可以較好地限制裂縫的發(fā)展，且加固梁的裂縫限制能力隨鋼絞線配繩率的增加而提高。③裂縫寬度相同時，高強(qiáng)鋼絞線網(wǎng)-ECC加固梁M/Mu比值比高強(qiáng)鋼絞線網(wǎng)-聚合物砂漿加固梁更大，說明在正常使用荷載的條件下，高強(qiáng)鋼絞線網(wǎng)-ECC加固能夠有效限制混凝土層裂縫的開展。

圖8 試件荷載-最大裂縫寬度曲線

由圖8（b）可知：①高強(qiáng)鋼絞線網(wǎng)-ECC 加固梁混凝土、高強(qiáng)鋼絞線網(wǎng)-聚合物砂漿加固梁的最大裂縫寬度分別在M/Mu= 0.82，0.63 時開始非線性發(fā)展，且在整個加載過程中，ECC 加固層的裂縫寬度低于聚合物砂漿加固層。說明高強(qiáng)鋼絞線網(wǎng)-ECC 加固不僅可以有效限制混凝土裂縫的開展，而且能保護(hù)鋼絞線，從而能夠更好地提升結(jié)構(gòu)的耐久性。②與高強(qiáng)鋼絞線網(wǎng)-聚合物砂漿加固梁相比，高強(qiáng)鋼絞線網(wǎng)-ECC 加固梁具有更大的彎矩，進(jìn)一步說明了高強(qiáng)鋼絞線網(wǎng)-ECC 加固具有更好的裂縫限制能力。原因是ECC 材料中的纖維在基體中提供橋聯(lián)應(yīng)力，使裂縫以穩(wěn)態(tài)開裂模式向整個截面擴(kuò)展。當(dāng)?shù)? 條裂縫出現(xiàn)后，試件的承載力瞬間下降后馬上恢復(fù)，裂縫很快穩(wěn)定在一個很細(xì)的水平上，重復(fù)多次后呈現(xiàn)出整體上均勻分布的多條細(xì)而密的裂縫，且寬度大體接近。

2.5 延性分析

采用延性系數(shù)描述構(gòu)件的延性。延性系數(shù)μ=Δu/Δy，Δu為構(gòu)件的極限變形，本次試驗(yàn)取其極限承載力下降到80%時對應(yīng)的位移；Δy為構(gòu)件鋼筋屈服時的位移。跨中撓度與延性系數(shù)見表6。

由表6可知：

表6 跨中撓度與延性系數(shù)

1）鋼絞線配繩率。梁的延性隨鋼絞線配繩率的增加而降低。原因是在梁的底部配置鋼絞線，相當(dāng)于增加了受拉鋼筋的配筋率，隨著受拉鋼筋配筋率的增加，受壓區(qū)高度增大。根據(jù)平截面假定，梁底鋼筋屈服時對應(yīng)的受壓區(qū)混凝土壓應(yīng)變增加，最終接近混凝土的極限壓應(yīng)變，造成混凝土梁的延性下降。

2）加固材料種類（ECC、聚合物砂漿）。與鋼絞線配合使用的加固材料種類對提高梁的延性并無顯著區(qū)別。

3）被加固梁類型。SSE-6，SSM-6梁的延性系數(shù)分別為3.4，3.2，PSSE-6，PSSM-6 梁的延性系數(shù)分別為3.0，3.1，表明采用高強(qiáng)鋼絞線與ECC 或聚合物砂漿組合進(jìn)行鋼筋混凝土梁抗彎加固時，梁有無初始損傷對延性的影響并不明顯。

3 結(jié)論

1）高強(qiáng)鋼絞線網(wǎng)-ECC 抗彎加固能有效提升梁的受彎承載力。對于無損傷加固梁，極限承載力提高幅度隨鋼絞線配繩率的增加而提高，且高強(qiáng)鋼絞線網(wǎng)-ECC 加固梁的承載力略高于高強(qiáng)鋼絞線網(wǎng)-聚合物砂漿加固梁。當(dāng)鋼絞線數(shù)量為2，4，6時，高強(qiáng)鋼絞線網(wǎng)-ECC 加固梁極限承載力提高幅度分別為21.5%，46.8%，60.9%，高強(qiáng)鋼絞線網(wǎng)-聚合物砂漿加固梁極限承載力提高幅度分別為18.0%，45.1%，47.6%。

2）高強(qiáng)鋼絞線網(wǎng)-ECC 加固方法比高強(qiáng)鋼絞線網(wǎng)-聚合物砂漿加固方法對裂縫的控制作用更明顯，ECC 加固層呈現(xiàn)出細(xì)而密的特點(diǎn)，且高強(qiáng)鋼絞線網(wǎng)-ECC加固能夠有效限制混凝土層裂縫的開展。

3）初始損傷對加固梁的破壞形態(tài)、裂縫模式、承載力及延性均無明顯影響。

4）高強(qiáng)鋼絞線網(wǎng)-ECC 加固方法可有效提高梁的屈服后剛度。