劉金娥 何偉 劉吉敏 付婷婷

摘 要：為評(píng)價(jià)各附加錨固法的優(yōu)劣和CFRP加固梁式結(jié)構(gòu)的延性，通過(guò)鋼筋混凝土梁的抗彎加固試驗(yàn)，研究不同附加錨固法對(duì)加固結(jié)構(gòu)綜合力學(xué)性能的影響及其作用機(jī)制，并根據(jù)試驗(yàn)觀察，提出材料利用率指標(biāo)，并發(fā)展了位移延性系數(shù)指標(biāo)，以解決現(xiàn)有研究的不足。研究結(jié)果表明，采用不同附加錨固法可提高加固梁的綜合力學(xué)性能，其中混雜錨固法的抗彎加固效果最優(yōu)，提出和發(fā)展的指標(biāo)可較好地評(píng)價(jià)加固、錨固效果與加固結(jié)構(gòu)的延性。

關(guān)鍵詞：鋼筋混凝土梁;CFRP加固;錨固方法;材料利用率;延性

中圖分類號(hào)： TU528? 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

文章編號(hào)：1672-1098（2021）01-0049-07

收稿日期：2020-09-16

基金項(xiàng)目：國(guó)家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目（51208005）;安徽理工大學(xué)博士基金資助項(xiàng)目（11084）

作者簡(jiǎn)介：劉金娥（1995-），女 ，安徽滁州人，在讀碩士，研究方向：結(jié)構(gòu)工程。

Study of RC Beams Strengthened by Externally Bonded CFRP Sheets with? Additional Anchoring Methods

LIU Jine1，HE Wei1，LIU Jimin1，F(xiàn)U Tingting2

（1.School of Civil Engineering and Architecture，Anhui University of Science and Technology，Huainan Anhui? 232001，China;2.Housing Engineering Department of General Station of Construction Project Quality and Safety Administration and Supervision， Jinhua Zhejiang? 321000，China）

Abstract：To evaluate different additional anchoring methods and the ductility of beams strengthened by CFRP， the effects and the mechanism of anchoring methods on mechanical performance of strengthened beams are studied by the experiments. The paper proposes a material utilization ratio index and develops a displacement ductility index to solve the deficiency of the existing researches according to the experimental observation. The experimental results show that the mechanical performance of strengthened beams will be improved by additional anchoring methods， among which the strengthening effect provided by the hybrid anchoring method is the best. The proposed and developed indices are capable of evaluating the strengthening and anchoring effects， and the ductility of strengthened structures.

Key words：reinforced concrete beam; CFRP strengthening; anchoring method; material utilization ratio; ductility

纖維增強(qiáng)聚合物（Fiber Reinforced Polymer，F(xiàn)RP）復(fù)合材料廣泛應(yīng)用于鋼筋混凝土（Reinforced Concrete，RC）結(jié)構(gòu)的抗彎加固[1-4]。試驗(yàn)研究表明，F(xiàn)RP-混凝土界面的早期剝離破壞不僅會(huì)導(dǎo)致無(wú)法充分利用FRP的高強(qiáng)材料特性，而且會(huì)導(dǎo)致加固失效[5-6]。因此，F(xiàn)RP-混凝土界面的可靠粘貼，是確保有效提高加固結(jié)構(gòu)的綜合力學(xué)性能與FRP材料利用率的關(guān)鍵[7]。

附加錨固法是實(shí)現(xiàn)FRP-混凝土界面可靠粘結(jié)的有效途徑之一。現(xiàn)有附加錨固法主要有端部機(jī)械錨固[8]、U形箍（FRP）錨固[9]、梁側(cè)約束鋼板錨固[10-11]和混合錨固[12]等方法。然而，當(dāng)前研究還有很多不足。首先各附加錨固方式的研究多為獨(dú)立開展，即便是同種錨固法，在不同研究中得到的錨固效果也不同。例如，文獻(xiàn)[13]采用普通端部機(jī)械錨固法，延緩了CFRP布的剝離，但是CFRP布一旦發(fā)生剝離并迅速向錨固端開展，并從錨固件中滑動(dòng)拉出;文獻(xiàn)[14]采用同樣的端部機(jī)械錨固法，但是錨固件最終并沒(méi)有發(fā)生滑移;文獻(xiàn)[15]研究了不同形式的FRP-U形夾具對(duì)剝離破壞的影響，結(jié)果發(fā)現(xiàn)在低彎矩區(qū)域采用斜向FRP-U形夾具比采用垂直FRP-U形夾具的錨固效果要好。因此，如何有效評(píng)價(jià)各附加錨固法的優(yōu)劣，是亟待解決的問(wèn)題。其次已有研究表明外粘FRP加固法降低了梁式結(jié)構(gòu)的延性[16]278，結(jié)構(gòu)易發(fā)生脆性破壞。在結(jié)構(gòu)遭受意外動(dòng)態(tài)作用時(shí)，足夠的延性可保證其有能力吸收一定的能量，不會(huì)因過(guò)大的能量輸入而使結(jié)構(gòu)突然喪失承載能力。然而，以往研究通常致力于提高加固結(jié)構(gòu)的承載力[13]403，而忽略了對(duì)其延性與變形能力的研究。

針對(duì)以上問(wèn)題，本文采用試驗(yàn)的方法，研究不同附加錨固法對(duì)加固結(jié)構(gòu)綜合力學(xué)性能的影響，并提出FRP材料強(qiáng)度利用率指標(biāo)，發(fā)展了位移延性系數(shù)指標(biāo)，以分別評(píng)估不同附加錨固法的優(yōu)劣和加固結(jié)構(gòu)的延性。

1 試驗(yàn)概況

1.1 試驗(yàn)梁與材料

試驗(yàn)共制作了5根尺寸、配筋與混凝土（按同一配比制作）強(qiáng)度均相同的RC矩形截面梁[17]27。試驗(yàn)梁的尺寸、配筋及加載方式如圖1所示，其中梁底縱向受拉鋼筋為HRB335帶肋鋼筋，梁頂架立鋼筋及箍筋均為HPB300光圓鋼筋。試驗(yàn)所用各材料的力學(xué)性能指標(biāo)如表1所示。

1.2 加固方案、錨固方法

梁B0作為未加固的對(duì)比梁，其它4根梁均采用碳纖維增強(qiáng)聚合物（Carbon Fiber Reinforced Polymer，CFRP）布進(jìn)行抗彎加固，加固參數(shù)見表2。

為研究不同錨固法對(duì)加固梁力學(xué)性能的影響，試驗(yàn)采用了如圖2所示的三種附加錨固法[17]30。試驗(yàn)梁的設(shè)計(jì)參數(shù)如表2所示。

1.3 加載方案、測(cè)量及觀測(cè)

試驗(yàn)采用500kN液壓伺服壓力機(jī)進(jìn)行三點(diǎn)彎單調(diào)加載。 首先， 對(duì)梁預(yù)加載; 其次， 以力控制的方式加載至30kN，加載速率為2kN/min;待梁開裂后，再加載至100kN，加載速率為5kN/min;然后，以2kN/min的加載速率持續(xù)加載至140kN; 最后， 以位移控制的方式加載至梁破壞， 加載速率為0.2mm/min。

采用沿梁跨中對(duì)稱分布的15個(gè)應(yīng)變片（電阻值為120SymbolWA@，柵長(zhǎng)2mmSymboltB@柵寬1mm）測(cè)量CFRP布的應(yīng)變。并對(duì)應(yīng)變片進(jìn)行溫度補(bǔ)償，以提高數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性。采用量程為50mm的位移傳感器（LVDT）測(cè)量梁的跨中撓度。

CFRP加固結(jié)構(gòu)的破壞模式定義為混凝土壓潰、CFRP布斷裂、梁中受力鋼筋拉斷等形式。故在測(cè)試過(guò)程中需觀測(cè)并記錄各梁的破壞模式。

2 試驗(yàn)結(jié)果和討論

2.1 試驗(yàn)梁的破壞模式

由試驗(yàn)觀察，梁B0為典型的適筋破壞模式;前期破壞過(guò)程中梁B1、B2、B3和B4的受拉區(qū)混凝土開裂、彎曲裂縫充分發(fā)展，但裂縫發(fā)展速度和寬度不相同。其中，因加固材料的不完全粘結(jié)，梁B1最終的破壞模式為粘結(jié)層內(nèi)部的宏觀界面剝離。梁B2和B3的后期破壞發(fā)展過(guò)程為：跨中彎曲微裂縫不斷擴(kuò)展導(dǎo)致裂縫貫通，使裂縫附近的CFRP-混凝土界面粘結(jié)應(yīng)力超過(guò)了界面粘結(jié)強(qiáng)度，引起局部剝離破壞;隨著荷載的逐級(jí)增加，該剝離發(fā)展至梁端的鋼板壓條或U形箍處，但錨固件限制了CFRP布的進(jìn)一步剝離和滑移，由于壓縮區(qū)混凝土承擔(dān)的應(yīng)力在逐漸增長(zhǎng)，因而最終造成混凝土壓潰，結(jié)構(gòu)喪失承載力。梁B4的后期破壞發(fā)展過(guò)程為：跨中裂縫引起CFRP布剝離，剝離向兩邊錨固件發(fā)展;但由于多個(gè)錨固件的約束，延緩了CFRP布的剝離;隨著外荷載的增加，CFRP布斷裂，結(jié)構(gòu)撓度急劇增加，繼而喪失承載力。試驗(yàn)梁的最終破壞模式如表3所示。

由表3的破壞模式可推斷出，梁B4的CFRP材料利用率最高，為100%，這是由于CFRP布的應(yīng)變超過(guò)了其極限應(yīng)變，梁B4發(fā)生斷裂。

2.2 試驗(yàn)梁的抗彎力學(xué)性能

1）承載力

為評(píng)價(jià)加固與錨固效果，本文提出了在承載能力極限狀態(tài)下CFRP的材料強(qiáng)度利用率指標(biāo)Rε（見表4），計(jì)算如下

Rε=max（εf）εfu

式中：εf和εfu分別為CFRP布中的應(yīng)變與極限應(yīng)變。

由表4可見， 較梁B0， 梁B1、 B2、 B3和B4的開裂荷載無(wú)明顯提高， 并由圖3可知， 初始裂縫出現(xiàn)前（對(duì)應(yīng)荷載為20kN）， 各梁中CFRP布的應(yīng)變非常小，此時(shí)拉應(yīng)力主要由混凝土和鋼筋承擔(dān)。主要是由于在自重作用下，原結(jié)構(gòu)內(nèi)部已累積了一定的應(yīng)力、應(yīng)變，在加固后，CFRP布并未立即分擔(dān)荷載，其應(yīng)力、 應(yīng)變滯后于原結(jié)構(gòu)的累積應(yīng)力、應(yīng)變，當(dāng)加固梁開裂時(shí)，CFRP布的應(yīng)力與應(yīng)變水平還很低。

較梁B0，梁B1、B2、B3和B4的屈服荷載分別提高了9%、5%、11%和4%，結(jié)合圖3可見，混凝土開裂后（對(duì)應(yīng)荷載為90kN），各加固梁的CFRP布的應(yīng)變?cè)龃笾? 000με，這是由于受拉區(qū)混凝土開裂后逐漸退出工作，荷載主要由鋼筋和CFRP布承擔(dān);隨著荷載增大，結(jié)構(gòu)內(nèi)部的應(yīng)力、應(yīng)變水平發(fā)生轉(zhuǎn)移，CFRP布的應(yīng)力、應(yīng)變水平逐漸增大。

較梁B0，梁B1、B2、B3和B4的極限荷載分別提高了11.7%、9.8%、17.7%和18.3%，結(jié)合圖3可見，受拉鋼筋屈服之后（對(duì)應(yīng)荷載分別為118kN、128kN和138kN），梁B1、B2、B3和B4中CFRP布的應(yīng)變值分別增高至2 109με、8 452με、6 700με和7 783με，這是由于受拉鋼筋屈服后，CFRP布承擔(dān)了較大份額的荷載，此時(shí)CFRP布的應(yīng)力、應(yīng)變水平迅速增長(zhǎng)。在此階段，梁B1的CFRP布最大應(yīng)變值為2 109με，這是因?yàn)镃FRP布發(fā)生早期剝離，導(dǎo)致梁發(fā)生脆性破壞，故CFRP材料強(qiáng)度利用率低;梁B2和B3的CFRP布應(yīng)變差異不明顯，但均遠(yuǎn)高于梁B1，原因是錨固件有效地抑制了裂縫的萌生與擴(kuò)展，推遲了CFRP布的早期剝離，促使CFRP布進(jìn)一步承擔(dān)荷載，提高了梁的抗彎力學(xué)性能。梁B3和梁B4的極限荷載幾乎一致，原因是梁B4的分布式裂縫及斜裂縫變多，破壞了結(jié)構(gòu)的相對(duì)完整性，導(dǎo)致梁B4的混凝土承載能力降低。

研究中，因未在梁B4的CFRP斷裂處布置應(yīng)變片，故無(wú)法測(cè)得該處的應(yīng)變，但由其破壞模式（見表3）可合理推斷出，在達(dá)到承載能力極限狀態(tài)時(shí)，CFRP的應(yīng)變達(dá)到了其極限應(yīng)變。

2）撓度與剛度

各梁的荷載-撓度曲線（見圖4）表明，在混凝土開裂前的彈性階段，各加固梁與梁B0表現(xiàn)出相近的力學(xué)行為，且跨中撓度及剛度與梁B0基本相同;在混凝土開裂后、鋼筋屈服前階段，各加固梁的開裂剛度和開裂荷載均比梁B0有所提高，這是由于裂縫處的CFRP布開始發(fā)揮作用，緩解了結(jié)構(gòu)內(nèi)部的應(yīng)力集中現(xiàn)象，抑制了裂縫的進(jìn)一步發(fā)展，保證了梁受力截面的相對(duì)完整性，截面剛度未出現(xiàn)大幅下降?；谏鲜鱿嗤瑱C(jī)制，梁B2、B3和B4的撓度均比梁B1低;在到達(dá)峰值荷載后，較之梁B1，梁B2、B3和B4均維持了較好的變形能力。

3）延性

出于安全考慮，在混凝土構(gòu)件中使用FRP加固時(shí)，有必要對(duì)其延性進(jìn)行定量評(píng)估[16]274。本文發(fā)展了位移延性系數(shù)指標(biāo)以評(píng)價(jià)加固梁的延性。

μΔ=δuδy

式中：δu和δy分別為極限狀態(tài)和屈服狀態(tài)時(shí)的撓度。

梁式結(jié)構(gòu)的延性主要由鋼筋的屈服及分布式彎曲裂縫提供。由表4可知，較梁B0，梁B1、B2和B3的延性降低，而梁B4的延性高于梁B0，原因是梁B1、B2和B3加固后，其裂縫分布及其數(shù)量發(fā)生了改變，分布式裂縫相對(duì)梁B0變少，故而延性降低。但較梁B1，梁B2、B3和B4的延性系數(shù)分別提高了67%、53%和90%，這是由于錨固件的約束作用，抑制了裂縫的萌生和發(fā)展，有效阻止CFRP布的端部滑移和過(guò)早的剝離破壞，有助于CFRP布進(jìn)一步變形。

2.3 附加錨固法的錨固機(jī)制分析

根據(jù)試驗(yàn)觀察，與梁B1相比，不同附加錨固法均能提高加固梁的綜合力學(xué)性能，根本原因在于以下錨固機(jī)制：①化學(xué)膠結(jié)機(jī)制;②機(jī)械摩擦機(jī)制;③骨料咬合機(jī)制。一般情況下，骨料咬合提供的錨固力最強(qiáng)，機(jī)械摩擦次之，化學(xué)膠結(jié)最弱。

鋼板錨固的物理機(jī)制為化學(xué)膠結(jié)與機(jī)械摩擦提供的錨固力，其中緊固件產(chǎn)生的機(jī)械摩擦對(duì)錨固力有較大的貢獻(xiàn)。U形箍的錨固力依靠化學(xué)膠結(jié)提供的界面抗剪能力。在文獻(xiàn)[18]的基礎(chǔ)上，本文發(fā)展了混雜錨固法的錨固機(jī)制，該機(jī)制聯(lián)合利用了膠結(jié)-機(jī)械摩擦-骨料咬合機(jī)制（見圖5），其錨固機(jī)制在于化學(xué)膠結(jié)、機(jī)械緊固件施加在CFRP布上所產(chǎn)生的摩擦阻力以及混凝土基質(zhì)開裂所產(chǎn)生的骨料咬合力提供錨固力，其中骨料咬合力提供的錨固力最強(qiáng)，機(jī)械緊固件產(chǎn)生的摩擦阻力次之，化學(xué)膠結(jié)提供的最弱。由表4可知，梁B1的材料利用率為14.1%，在混雜錨固體系中，扣除梁B1的膠結(jié)力，則可合理推斷出機(jī)械摩擦和骨料咬合的貢獻(xiàn)度為85.9%。

從不同附加錨固法加固梁的破壞模式和試驗(yàn)結(jié)果來(lái)看，混雜錨固梁的裂縫寬度和間距最小，U形箍錨固梁次之，而鋼板壓條錨固梁相對(duì)最大;此外，三種附加錨固方法對(duì)受彎梁的承載力和延性都有不同程度的提高，但混雜錨固法對(duì)受彎梁的極限承載力和延性提高幅度最大，符合預(yù)期，在一定程度上反映了其錨固機(jī)制。

3 結(jié)論

（1）附加錨固法提高了CFRP加固RC梁的綜合力學(xué)性能，其中混雜錨固方法加固梁的綜合力學(xué)性能最好。

（2）研究提出的CFRP材料利用率指標(biāo)能較好地評(píng)價(jià)加固和各附加錨固法的錨固效果?；祀s錨固法的錨固效果最好，鋼板壓條錨固法次之，U形箍的錨固效果相對(duì)最弱。

（3）基于試驗(yàn)發(fā)展的位移延性系數(shù)指標(biāo)能較好評(píng)價(jià)CFRP加固梁式結(jié)構(gòu)的延性。其中混雜錨固法加固梁的延性最好，鋼板壓條錨固法次之，U形箍錨固法加固梁的延性相對(duì)最低。

（4）錨固機(jī)制分析深層次地解釋了各附加錨固法具有不同錨固效果的原因，可為今后開發(fā)新型附加錨固方法提供錨固作用機(jī)制方面的參考。

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（責(zé)任編輯：丁 寒）