張 琪 姜 棟 張 明 樊 濤

（1.南京天洑軟件有限公司 南京 211100；2. 江南造船（集團）有限責任公司 上海 201913）

引 言

由于船舶主機的大部分能量用于克服航行過程中流體（水和空氣）所產(chǎn)生的阻力，因此最有效的節(jié)能技術就是通過船型的設計優(yōu)化盡可能降低船舶航行的阻力，并通過改善伴流的均勻性、提高螺旋槳的效率。

隨著計算機技術的高速發(fā)展，CFD仿真技術也越來越多地應用在船舶的快速性預報領域，如趙丙乾等基于CFD軟件對某雙艉客船的航行阻力進行計算，阻力預報誤差基本在3%以內(nèi)，并探討船舶第1層網(wǎng)格節(jié)點高度、船舶航速以及附體對計算結果的影響；Kwang-LeolJeong等基于徑向基函數(shù)法（RBF）的網(wǎng)格變形方法，對日本散貨船（JBC）船首形狀進行改變，并通過CFD方法預報網(wǎng)格變形前后的阻力，進而得到阻力最優(yōu)船型。

船型的參數(shù)化建模作為現(xiàn)代化的船型設計手段逐漸被廣泛應用。將參數(shù)化建模技術與CFD仿真技術相結合進行阻力性能優(yōu)化是目前最常用的船型優(yōu)化方法。除阻力性能的優(yōu)化外，近來船尾線型對伴流場的影響也受到更多關注，本文以某雙艉鰭集裝箱船為研究對象，基于CAESES軟件建立了參數(shù)化的三維模型，并對其雙艉鰭的線型進行優(yōu)化，以期獲得靜水阻力及伴流均勻度俱佳的船型。

1 數(shù)值計算

1.1 數(shù)值計算方法

CFD數(shù)值模擬中常用的湍流模型中，標準

k

-

ε

模型適用于高雷諾數(shù)的湍流，它在模擬旋流和繞流的時候有缺陷。標準的

k

-

ω

二方程湍流模型包含了低雷諾數(shù)的影響、可壓縮性影響和剪切流擴散，適用于尾跡流動、混合層和射流等的計算。SST

k

-

ω

湍流模型則是同時具備

k

-

ω

模型在近壁區(qū)域的計算以及

k

-

ε

模型在遠流場計算的優(yōu)點，同時在湍流粘度定義中考慮了剪切應力的輸運過程，可以精準地計算出逆向壓力梯度引起的流動分離位置和作用區(qū)域，適用性更廣。本文中的數(shù)值計算采用RANS模型框架下的SST

k

-

ω

模型，SST

k

-

ω

模型中

k

和

ω

的輸運方程分別為：

1.2 計算域及邊界條件

考慮到船體是左右對稱的，因此計算半船即可，該船在模型尺度（縮尺比36）下開展仿真計算，且為正浮的固定模型。以船體中線面上艉柱與基線的交點為原點，計算域在各坐標軸的范圍（

x

沿船長方向，

y

沿船寬方向，

z

沿高度方向）為：-2.0

L

≤

x

≤2.5

L

，0≤

y

≤1.2

L

和 -1.0

L

≤

z

≤0.6

L

，如圖1所示，表1所列為邊界條件的設置情況。

圖1 計算域

表1 邊界條件

1.3 網(wǎng)格劃分

邊界層網(wǎng)格應用棱柱形邊界層捕捉且基于Two-Layer All

Y

+壁面處理，第一層邊界層厚度為1.8 mm，網(wǎng)格層數(shù)6，網(wǎng)格總數(shù)130萬，船體表面的

Y

+分布情況如圖2所示。

圖2 船體表面Y+分布

1.4 伴流場均勻度的評估

由于評估伴流均勻度的BSRA五項衡準使用起來考慮的因素較多，且判斷起來較為繁瑣，因此越來越多的學者傾向采用荷蘭MARIN水池提出的

WOF

（伴流目標函數(shù)）來進行伴流的評估。

WOF

的計算公式如下：

本文同樣采用

WOF

方法評價伴流，并選取具有代表性的0.7

R

處作為伴流均勻度的評估標準，簡化后的

WOF

公式如下：

由上述公式可知：

WOF

的數(shù)值越小，說明伴流場的均勻度越高。槳盤面上速度的監(jiān)測點見圖3。坐標原點位于槳盤中心，沿0.7

R

半徑處，每間隔10

°

創(chuàng)建一個監(jiān)測點，繞槳盤一周。

圖3 槳盤上的監(jiān)測點

2 雙艉鰭船型的參數(shù)化建模

CAESES軟件主要應用于產(chǎn)品設計前期的參數(shù)化建模及優(yōu)化，具有三維參數(shù)化建模及變形控制、耦合仿真軟件進行性能評估、自動化優(yōu)化等功能。

本文中創(chuàng)建的雙艉鰭集裝箱船的主要參數(shù)如表2所示，按照船體線型的設計習慣三維建模采用實尺度，建模完成后再縮放到模型尺度用于CFD計算。

表2 船舶主要參數(shù)

CAESES軟件具有2種參數(shù)化建模方式：

（1）半?yún)?shù)化建模方法

指在原有線型的基礎上通過內(nèi)置的變形方法進行參數(shù)化變形，變形操作簡單，常用于母船型的局部修改。

（2）全參數(shù)化建模方法

將船體曲面通過參數(shù)及曲線控制的方式展開全新構建，進而實現(xiàn)參數(shù)化的控制。該方法建模更為復雜，且過程中的參數(shù)表達方式需要自行設計，但變形的靈活度更高，適用于新船型的設計優(yōu)化。

由于船體左右對稱，因此船殼的建模選用半船即可。以平行中體為分界，將船分為船尾、船舯和船首3個部分，其中船舯和船首兩部分采用母船型的船殼，僅對船尾重新建模，并重點對雙艉鰭的形狀采用全參數(shù)化建模方法進行設計，以便得到變形方式靈活，變形探索空間更廣的艉鰭。

根據(jù)雙艉鰭的模型特點，將艉鰭分為內(nèi)側和外側兩部分，通過人為創(chuàng)建的分割平面對艉鰭進行分割，交界線落在分割平面上，即為艉鰭中心線。內(nèi)側和外側兩個曲面的構建思路相同，且共用1個特征剖線的定義編碼（Feature）。具體的建模思路為：定義1根 NURBS 曲線，曲線上的控制點分別落在艉鰭邊界線、中間形狀控制線以及艉軸出口輪廓線這些特征線上；通過曲線生成器（Curve Engine）將特征線與Feature中的特征參數(shù)進行關聯(lián)，最后由曲面生成器（Meta surface）按照由各特征線的起點（上端點）出發(fā)到其終點（下端點）結束的順序對艉鰭的內(nèi)外側曲面分別進行構建。創(chuàng)建好的船尾模型，如圖4所示。

圖4 雙艉鰭參數(shù)化模型

雙艉鰭的參數(shù)化設計主要有控制艉鰭間距、傾斜角度、艉軸出口位置以及艉鰭胖瘦的相關參數(shù)，可為后續(xù)的設計優(yōu)化服務。

3 總阻力和艉流場優(yōu)化

優(yōu)化過程共分為2個階段：第1階段采用Sobol隨機取樣方法對最佳方案進行探索，樣本數(shù)為20個；第2階段以第1階段的最佳設計方案作為基礎方案，并采用NSGA-Ⅱ優(yōu)化算法進行優(yōu)化，遺傳代數(shù)為3代，種群規(guī)模設置8個，交叉概率0.9，突變概率0.01。

3.1 設計變量

優(yōu)化過程中所選取的設計變量見表3，表中的設計變量均在CAESES軟件中針對實尺度模型創(chuàng)建。

表3 設計變量

3.2 約束條件

對設計吃水下的排水量進行約束，新的排水體積

V

在原始數(shù)據(jù)的基礎上浮動范圍不超過0.4%，即：

3.3 優(yōu)化目標

在船體線型優(yōu)化過程中，若片面追求降低阻力，則可能導致槳盤面處的伴流品質變差。而伴流場不均勻不僅影響推進效率，還是造成空泡不穩(wěn)定、艉部激振和噪聲的主要原因。為了避免此種情況，本次優(yōu)化設定2個目標，分別為模型船的靜水阻力（半船）和伴流目標函數(shù)

WOF

，并將這2個目標變量同時降低作為優(yōu)化方向。

3.4 優(yōu)化結果

通過CAESES軟件與外部CFD求解器STARCCM+搭建一體化的設計平臺，并依次啟動Sobol和NSGA-Ⅱ兩種算法展開優(yōu)化。最終得到的優(yōu)化結果見圖5。

圖5 可行方案及Pareto前沿

觀察圖5可知，經(jīng)過第1輪計算得到第1輪優(yōu)化后的Pareto前沿，從中選取最靠近坐標原點的優(yōu)化方案1（已用圓圈標出），作為第2輪優(yōu)化的基礎設計方案；再經(jīng)過第2輪優(yōu)化得到新的Pareto前沿，并從中選取了優(yōu)化方案2（已用圓圈標出）作為最優(yōu)解。從所有的優(yōu)化算例中可以看出，阻力值越小，伴流均勻度往往越差。在Pareto前沿上這一特征體現(xiàn)得更為明顯，由此也可以看出這2個優(yōu)化目標存在相互影響相互沖突的情況。對于多目標優(yōu)化來說，設計人員可根據(jù)目標船型性能需求的不同，在Pareto前沿上選取最為合適的設計方案。

為了進一步比較本次優(yōu)化的效果，將原始方案、優(yōu)化方案1以及優(yōu)化方案2這3個方案優(yōu)化前后的設計變量及優(yōu)化目標的變化進行對比，詳細數(shù)據(jù)見表4，需要說明的是表中的排水體積為實尺度數(shù)值，阻力和

WOF

則為讀取的模型尺度仿真計算結果。

表4 優(yōu)化前后的設計方案對比

經(jīng)過優(yōu)化后設計方案1的阻力和伴流目標函數(shù)

WOF

分別降低2.56%和9.96%，優(yōu)化方案2的阻力降低更為明顯為3.23，但

WOF

略有升高。此外，優(yōu)化后的方案排水量均有小幅降低，也說明艉鰭的線型適當變瘦對阻力的性能提高有利。優(yōu)化前后設計方案的線型對比如下頁圖6所示。

圖6 優(yōu)化前后的線型對比

由圖6可以看出變化后的優(yōu)化后的設計方案艉軸間距均減小了，且艉鰭的傾斜角度均變小了，艉鰭的形狀變化后，槳盤處的伴流場也相應發(fā)生變化，伴流場的前后變化如圖7所示。

圖7 伴流場對比

由圖7可見，優(yōu)化前后槳軸中心上方的高伴流區(qū)變化更為明顯。優(yōu)化方案1的高伴流區(qū)范圍有所降低，伴流場也更均勻，相比之下優(yōu)化方案2的伴流均勻度則要差一些。

4 結 論

應用CAESES軟件連接外部CFD求解器，搭建一體化的設計平臺，并通過參數(shù)化設計，對1艘雙艉集裝箱船的雙艉鰭進行優(yōu)化，并得出以下結論：

（1） 采用全參數(shù)化方式構建雙艉鰭船殼，不僅能夠得到滿足要求的原始線型，而且還能實現(xiàn)船型的自動變換，同時較好地確保新船殼的光順性。

（2） 采用CFD仿真技術能夠不但可以計算船體的航行阻力，還可以通過提取流場信息，分析伴流場的均勻度，較模型試驗更為省時高效。

（3） 本研究共進行了2輪船型優(yōu)化，綜合來看，第1輪優(yōu)化后的設計方案更優(yōu)，阻力和伴流均勻度均有明顯改善，有效避免單純提高阻力性能而損失伴流均勻度的情況；第2輪優(yōu)化在阻力性能上雖然獲得更優(yōu)化的設計方案，但綜合性能并未進一步提高。

（4）在通常情況下，由于船舶的水動力優(yōu)化計算量較大，在規(guī)定時間內(nèi)所進行的優(yōu)化探索也很有限；因此建議將提高優(yōu)化策略的高效性或建立高精度的近似模型替代數(shù)值計算的方式作為后續(xù)的研究方向。