蘇秀蘋，程浩峰，施宏偉，付 哲

（1.河北工業(yè)大學(xué)電氣工程學(xué)院 省部共建電工裝備可靠性與智能化國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，天津300130；2.浙江百事寶電器股份有限公司，浙江 麗水323000）

1 引言

設(shè)備用斷路器是我們最常用的低壓電器之一，其多采用液壓電磁式脫扣器作為核心部件，由于其保護(hù)特性精度高、適應(yīng)高低溫環(huán)境、功耗低，特別適用于通信設(shè)備、鐵路信號設(shè)備及各種自動化設(shè)備的過載與短路保護(hù)［1］。雖然液壓電磁式脫扣器中的采用的甲基硅油性能穩(wěn)定，但是溫度還是會引起其粘度的變化，從而導(dǎo)致斷路器脫扣性能的改變［2］。到目前，關(guān)于不同環(huán)境溫度下液壓電磁式脫扣器工作特性的理論研究很少。

為了提高斷路器的保護(hù)特性，因此對斷路器的操作機(jī)構(gòu)、整體模型的等方面進(jìn)行了深入研究［3-5］。而在溫度場分析方面，文獻(xiàn)［6］建立了小型直流電磁繼電器熱電耦合分析模型，得到了繼電器各部分的溫度場。文獻(xiàn)［7］對電連接器進(jìn)行熱分析和振動分析，得到了結(jié)構(gòu)的溫度云圖。文獻(xiàn)［8］對油阻尼斷路器接觸系統(tǒng)的熱特性與電磁部分的熱特性，進(jìn)行了穩(wěn)態(tài)溫度場分析。文獻(xiàn)［9］運(yùn)用ANSYS軟件對繼電器進(jìn)行了反復(fù)短時工作制下的瞬態(tài)溫度場計(jì)算，根據(jù)結(jié)果總結(jié)出了瞬態(tài)溫度場的分布規(guī)律和影響因素。

在建立液壓電磁式脫扣器模型的基礎(chǔ)上，對其電磁系統(tǒng)進(jìn)行瞬態(tài)熱分析，研究環(huán)境溫度、通電電流與脫扣器的初始狀態(tài)對其內(nèi)部阻尼液黏度的影響，為在不同環(huán)境溫度下脫扣器的保護(hù)特性提供了依據(jù)。

2 液壓電磁式脫扣器電磁系統(tǒng)模型

研究對象為某型號直流設(shè)備用斷路器中的液壓電磁式脫扣器，其產(chǎn)品說明書上表明可工作在（-40～+85）℃的溫度環(huán)境，額定電流9A。在PROE中對實(shí)體模型進(jìn)行建模，去除支架與銜鐵即為脫扣器的電磁系統(tǒng)，為方便分析，將線圈模型簡化為空心圓柱體，如圖1所示。圖中：1-極靴；2-延時管（油杯）；3-線圈骨架；4-阻尼液；5-簡化線圈；6-鐵芯。

圖1 液壓電磁式脫扣器電磁系統(tǒng)模型Fig.1 Electromagnetic System Model of Hydraulic Electromagnetic Release

3 模型的生熱分析與散熱分析

3.1 生熱分析

液壓電磁式脫扣器電磁系統(tǒng)中其熱源主要為線圈電阻的功率損耗及鐵芯的渦流損耗［8］，這里研究對象為直流斷路器，不考慮鐵心與油杯的磁滯損耗和渦流損耗，故其熱源為線圈電阻的功率損耗。

式中：D-線圈骨架外徑；d-線圈導(dǎo)線直徑；N-線圈單層匝數(shù)，線圈層數(shù)為2層，則線圈導(dǎo)線總長度為：

由電阻定律知：

式中：S-銅導(dǎo)線截面積，單位為m2；ρ-電阻率。且：

則線圈電阻為

另外銅導(dǎo)線的電阻率隨著自身溫度變化，其變化規(guī)律如下：

式中：ρ0-0℃的電阻率，ρ0=1.62×10-8Ω·m；T-線圈溫度，單位為℃；a-電阻率的溫度系數(shù)。所以模型發(fā)熱功率為：

3.2 散熱分析

模型的散熱主要為內(nèi)部的傳導(dǎo)散熱、外表面的對流散熱和輻射散熱。

3.2.1 內(nèi)部傳導(dǎo)散熱

液壓電磁式脫扣器的瞬態(tài)熱傳導(dǎo)散熱方程為［10］

式中：l-材料的導(dǎo)熱系數(shù)，單位為W/（m·℃）；q-單位體積內(nèi)熱源的生成熱，單位為W/m3；ρ-材料密度，單位為kg/m3；c-材料的比熱容，單位為J/（kg·℃）；t-時間，單位為s。

3.2.2 表面散熱

模型的表面散熱為對流散熱和輻射散熱，在脫扣器電磁系統(tǒng)所有零件外表面設(shè)置熱對流系數(shù)及發(fā)射率。熱對流系數(shù)由經(jīng)驗(yàn)公式得［6］

式中：T0-環(huán)境溫度，單位為℃；Tf-發(fā)熱體溫度，單位為℃。

3.3 載荷的添加

采用了直接耦合的方法進(jìn)行熱電耦合分析，將計(jì)算線圈功率損耗得出的生熱率作為載荷模擬線圈的生熱，考慮了功率損耗隨線圈溫度的變化；設(shè)置材料的熱傳導(dǎo)系數(shù)、密度及比熱模擬傳導(dǎo)散熱；模型外表面設(shè)置對流散熱系數(shù)與材料的發(fā)射率模擬對流散熱及輻射散熱，考慮了元件溫度變化對散熱的影響。

4 瞬態(tài)熱分析

脫扣器在冷態(tài)與熱態(tài)的工作狀態(tài)下其元件的初始溫度不同。當(dāng)脫扣器處于冷態(tài)時，其各部分零件溫度基本等同于環(huán)境溫度。當(dāng)脫扣器處于熱態(tài)或半熱態(tài)時，線圈生熱早已作用到各部分零件并且達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)。

4.1 冷態(tài)分析

4.1.1 冷態(tài)下接入不同電流對阻尼液溫度的影響

設(shè)置環(huán)境溫度為25℃，模型初始溫度設(shè)置與環(huán)境溫度相同，仿真時間設(shè)置為1500s。當(dāng)加載1倍額定電流時，模型各部分溫度分布，如圖2所示。

圖2 環(huán)境溫度25℃，加載9A電流，1500s時的溫度云圖Fig.2 Temperature Graph of Ambient Temperature25℃，Loading 9A Current，1500s

可以看出模型中線圈為生熱體，故其溫度最高，在1500s時可達(dá)到（93.877～94.305）℃。其線圈與阻尼液溫度時間曲線，如圖3所示?？梢钥闯鰟偨尤腚娏鲿r脫扣器線圈與阻尼液的溫度隨著時間的推移近線性增高，當(dāng)接入電流一段時間后其溫度逐漸接近一個常數(shù)，即此時瞬態(tài)熱逐漸向穩(wěn)態(tài)熱轉(zhuǎn)變。為驗(yàn)證仿真的準(zhǔn)確性，對液壓電磁式脫扣器做實(shí)體實(shí)驗(yàn)，調(diào)節(jié)環(huán)境溫度為25℃并接入1倍額定電流，實(shí)時監(jiān)測1500s內(nèi)線圈溫度的變化并與仿真數(shù)據(jù)做對比，如圖4所示。

圖3 環(huán)境溫度25℃，9A電流，1500s線圈與阻尼液溫度時間曲線Fig.3 Coil and Damping Fluid Temperature Time Curve of Ambient Temperature25℃，Loading 9A Current，1500s

圖4 環(huán)境溫度25℃，9A電流，1500s內(nèi)線圈溫度仿真與實(shí)驗(yàn)對比Fig.4 Ambient Temperature 25℃，Load 9A Current，Coil Temperature Simulation and Experimental Comparison within 1500s

由圖4可以看出仿真與實(shí)測數(shù)據(jù)基本吻合，1500s時，實(shí)測線圈溫度為97.1℃，相對誤差為3.1%。環(huán)境溫度不變，當(dāng)加載1.05倍與1.15倍額定電流時，其線圈溫度時間曲線，如圖5所示。其中實(shí)測1.15倍額定電流的線圈溫度時，脫扣器將在30s內(nèi)完成脫扣即開斷電流，所以仿真與實(shí)測取30s內(nèi)變化。

圖5 環(huán)境溫度25℃，線圈溫度仿真與實(shí)驗(yàn)對比Fig.5 Ambient Temperature 25℃，Coil Temperature Simulation and Experimental Comparison

當(dāng)加載1.05倍額定電流1500s時，線圈仿真溫度為101.255℃，線圈實(shí)測溫度為102.1℃，相對誤差為0.8%。當(dāng)加載1.15倍額定電流30s時，線圈仿真溫度為35.811℃，線圈實(shí)測溫度為36.8℃，相對誤差為2.7%。接入電流時間30s，脫扣器中阻尼液在加載不同電流下的溫度隨時間的變化，如圖6所示。

圖6 環(huán)境溫度25℃，加載9A、9.45A與10.35A電流，30s內(nèi)的阻尼液溫度變化Fig.6 Ambient Temperature 25℃，Load 9.45A and 10.35A Current，Damping Fluid Temperature Change in 30s

由上圖可以看出，冷態(tài)下，當(dāng)環(huán)境溫度一定時，電流越大，阻尼液溫度隨脫扣器通電時間上升越快。

4.1.2 冷態(tài)下，環(huán)境溫度對阻尼液溫度的影響

實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，當(dāng)環(huán)境溫度發(fā)生變化時，液壓電磁式脫扣器在初始為冷態(tài)下其動作時間有較大差異，在低溫環(huán)境下會延長動作時間到，高溫條件下則會縮短動作時間。故在環(huán)境溫度為（-40～+85）℃范圍內(nèi)，對阻尼液溫度進(jìn)行仿真分析。設(shè)置不同的環(huán)境溫度，加載1.15倍額定電流100s內(nèi)其阻尼液溫度變化與加載1.15倍額定電流60s時的阻尼液溫度，如圖7所示。由上圖可以看出，環(huán)境溫度越高導(dǎo)致阻尼液起始溫度越高，且100s內(nèi)阻尼液溫度與時間近似成線性關(guān)系。

圖7 不同環(huán)境溫度下100s內(nèi)阻尼液溫度的變化Fig.7 Change in Temperature of Damping Fluid in 100s at Different Ambient Temperatures

4.2 熱態(tài)分析

進(jìn)行熱態(tài)條件下脫扣器瞬態(tài)熱分析時，首先要對模型進(jìn)行穩(wěn)態(tài)熱分析，穩(wěn)態(tài)分析時加載1倍額定電流，將穩(wěn)態(tài)分析的溫度結(jié)果作為瞬態(tài)分析的初始條件。

4.2.1 熱態(tài)下接入不同電流對阻尼液溫度的影響

環(huán)境溫度為25℃，初始為熱態(tài)的脫扣器加載1.05倍額定電流線圈與阻尼液溫度時間曲線，如圖8所示。

圖8 加載9.45A電流，1000s內(nèi)線圈與阻尼液溫度時間曲線Fig.8 Coil and Damping Fluid Temperature Time Curve of Loading 9.45A Current in 1000s

由圖8可以看出，初始為熱態(tài)時，模型已經(jīng)有一定的溫度，此時改變?yōu)?.05倍額定電流導(dǎo)致模型溫度變化相對于冷態(tài)下較小。熱態(tài)下，當(dāng)脫扣器加載1.05倍額定電流時線圈溫度實(shí)測與仿真溫度，如圖9所示。

圖9 環(huán)境溫度25℃，840s內(nèi)的線圈溫度仿真與實(shí)驗(yàn)對比Fig.9 Ambient Temperature 25℃，Coil Temperature Simulation and Experimental Comparison within 840s

840s時，線圈溫度逐漸趨于穩(wěn)定，此時線圈仿真溫度為101.62℃，實(shí)測線圈溫度為102.1℃，相對誤差僅為0.47%。環(huán)境溫度25℃不變，當(dāng)加載1.05倍與1.15倍額定電流時阻尼液溫度在30s內(nèi)變化如圖10所示。熱態(tài)下，當(dāng)環(huán)境溫度一定時，通入電流越大阻尼液溫度上升越快，但阻尼液溫度上升的速度較冷態(tài)下有明顯的減小。

圖10 30s內(nèi)的阻尼液溫度變化Fig.10 Damping Fluid Temperature Change in 30s

4.2.2 熱態(tài)下，環(huán)境溫度對阻尼液溫度的影響

熱態(tài)下對阻尼液溫度進(jìn)行仿真分析，設(shè)置不同的環(huán)境溫度，加載1.15倍額定電流100s內(nèi)其阻尼液溫度變化，如圖11所示。

圖11 不同環(huán)境溫度下100s內(nèi)阻尼液溫度的變化Fig.11 Change in Temperature of Damping Fluid in 100s at Different Ambient Temperatures

對比圖7可以看出，相對于冷態(tài)，熱態(tài)下阻尼液溫升不大，其主要原因?yàn)楦鱾€模型在初始狀態(tài)時已經(jīng)具備一定的溫度，此時模型散熱功率較大。

4.3 冷熱態(tài)對比分析

分別取冷態(tài)與熱態(tài)下，在（-40～+85）℃環(huán)境溫度下通1.15倍額定電流30s時的阻尼液溫度，如圖12所示。

圖12 冷態(tài)與熱態(tài)下，阻尼液溫度隨環(huán)境溫度的變化Fig.12 Change of Damping Fluid Temperature with Ambient Temperature in Cold and Hot State

由上圖可以看出在接通1.15倍額定電流30s時，無論在冷態(tài)還是熱態(tài)，環(huán)境溫度對阻尼液的影響不可忽略，阻尼液溫度均與環(huán)境溫度近似成線性關(guān)系，且兩者在圖像近似相當(dāng)于冷態(tài)直線向上平移得到熱態(tài)直線，即在同樣環(huán)境溫度時，冷態(tài)下阻尼液溫度要比熱態(tài)下阻尼液溫度低（55～65）℃。阻尼液為甲基硅油，其黏溫曲線近似指數(shù)函數(shù)［11］，對該型號阻尼液進(jìn)行曲線擬合，如圖13所示。正是由于脫扣器在冷態(tài)下與熱態(tài)下阻尼液的溫差，將阻尼液黏度對溫度敏感的溫度范圍推向了阻尼液黏度對溫度相對不敏感的溫度范圍。所以在同樣的環(huán)境條件下，熱態(tài)下脫扣器的動作時間相對要穩(wěn)定一些。

圖13 阻尼液黏溫曲線Fig.13 Damping Fluid Viscosity Curve

5 結(jié)論

簡要說明了阻尼液溫度對液壓電磁式脫扣器保護(hù)特性的影響，應(yīng)用ANSYS Workbench軟件分別對液壓電磁式脫扣器的電磁系統(tǒng)在冷態(tài)下與熱態(tài)下進(jìn)行了瞬態(tài)溫度場仿真分析。仿真過程中考慮了模型生熱與散熱隨自身溫度與環(huán)境溫度的變化，并與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行對比，得出結(jié)論如下：

（1）分別在冷態(tài)與熱態(tài)下，將線圈仿真溫度與實(shí)測溫度進(jìn)行了實(shí)時對比，溫度時間曲線吻合較好，相對誤差最大值為3.1%。

（2）環(huán)境溫度與通電時間一定時，電流越大模型溫度越高，且冷態(tài)下模型溫升大于熱態(tài)下模型溫升。

（3）環(huán)境溫度對液壓電磁式脫扣器的影響不能忽略，冷態(tài)下環(huán)境溫度對阻尼液黏度影響較大，即對脫扣器的動作時間有較大影響，而熱態(tài)下環(huán)境溫度對阻尼液黏度影響相對較小。