田千虎,丁 爽

(1.淮安開放大學(xué) 機電工程系,江蘇 淮安 223005;2.揚州大學(xué) 機械工程學(xué)院,江蘇 揚州 225127)

0 引 言

平面二次包絡(luò)環(huán)面蝸桿副具有多齒同時嚙合、承載能力大、傳動效率高、齒面接觸應(yīng)力小等優(yōu)點,被廣泛應(yīng)用于冶金、礦山、太陽能、工業(yè)機器人等領(lǐng)域的傳動機構(gòu)中,但其存在參數(shù)設(shè)計難、精度控制難和制造成本高的問題[1]1001。

在平面包絡(luò)環(huán)面蝸桿副的精確設(shè)計建模方面,黃安貽等人[2]基于AutoCAD2000虛擬加工技術(shù),建立了平面包絡(luò)環(huán)面蝸桿的三維實體模型。YANG Jie等人[3]研究了一種建立TP蝸桿齒廓螺旋線的新方法,并對主要設(shè)計參數(shù)進行了優(yōu)化選擇,以獲得更好的嚙合性能。YU等人[4]分析了TP蝸桿不同成形參數(shù)引起的偏差曲線,調(diào)整了5個參數(shù)誤差,能夠提高其加工精度和嚙合的性能。侯伯杰等人[5]推導(dǎo)了平面包絡(luò)環(huán)面蝸桿的齒面方程,基于MATLAB建立了環(huán)面蝸桿的數(shù)字化模型,并基于Solidworks二次開發(fā)實現(xiàn)了對環(huán)面蝸桿的實體建模。張彥欽等人[6]研究了信息點呈不等距分布的復(fù)雜曲面構(gòu)造方法,基于Unigraphics-Grip編程開發(fā)平臺,開發(fā)了平面包絡(luò)環(huán)面蝸桿傳動實體建模系統(tǒng)。劉志等人[7]提出了平面二次包絡(luò)環(huán)面蝸桿副的三維實體模型數(shù)字構(gòu)建方法,通過理論計算嚙合點云,采用三維造型軟件的曲線曲面擬合,構(gòu)建了蝸桿副齒面的實體模型。

蝸桿副的建模方法主要分為兩種:(1)根據(jù)嚙合原理,采用數(shù)學(xué)軟件求解齒面方程獲得點云數(shù)據(jù),再擬合成齒面;可以通過三維造型軟件擬合,但存在偏差,且響應(yīng)慢,也可以采用數(shù)學(xué)方法直接擬合;(2)直接數(shù)字化建模,即利用三維軟件的布爾運算生成實體,模型的精度取決于布爾切削步長。

精確建模是制造平面包絡(luò)環(huán)面蝸桿的基礎(chǔ),譚昕等人[8,9]基于NURBS建立了平面二次包絡(luò)環(huán)面蝸桿副蝸輪數(shù)字化模型,并采用粗車、磨削的加工工藝加工蝸桿,三軸聯(lián)動銑削平面二包蝸輪。

平面包絡(luò)環(huán)面蝸桿的加工方式可以分為3類,即車削、磨削和銑削。傳統(tǒng)加工方法需要設(shè)計帶有回轉(zhuǎn)工作臺的專用機床,并在回轉(zhuǎn)臺上安裝切刀盤、銑刀盤和磨頭,分別實現(xiàn)車削、磨削和銑削。

針對平面包絡(luò)環(huán)面蝸桿的高效、精密制造難題,學(xué)者們提出了通用數(shù)控車削技術(shù)、虛擬回轉(zhuǎn)中心技術(shù)、五軸聯(lián)動加工技術(shù)。基于普通數(shù)控車床的新型車削技術(shù)[10,11],采用普通切槽刀,利用宏程序和螺紋切削功能,實現(xiàn)了變導(dǎo)程環(huán)面蝸桿的快速開齒,可以顯著提高加工效率,降低制造成本;但其加工出的齒面為近似齒面,精度低,為直廓環(huán)面蝸桿,需進一步磨削才能成型,并且存在磨削余量不均勻的現(xiàn)象[1]1005。鄔宗鵬等人[12]提出了一種近似方法,通過分析螺旋線上各點點位規(guī)律,確定加工時蝸桿齒面上任意一點的坐標(biāo),利用宏程序編制出了環(huán)面蝸桿的普通車床加工程序。夏銘等人[13]將余弦定理融入宏程序編程中,采用通用數(shù)控車床成功完成了平面包絡(luò)環(huán)面蝸桿的車削加工,提高了加工效率;但其加工精度較低。

針對空間異形曲面的通用精確車削,CHEN Yong-hong等人[14]提出了一種精確車削TI蝸桿的方法,用錐螺旋線擬合兩個相鄰的離散點。ZHANG Yong等人[15]提出了一種改進的非圓車削方法用于制造底板曲面。李利敏等人[16]針對零件重心和回轉(zhuǎn)重心不重合的異形凸輪,設(shè)計了專用夾具,采用數(shù)控硬車削方式[17]代替了硬銑削,提高了加工效率,延長了刀具壽命,同時降低了成本。同樣地,周海蔚等人[18]設(shè)計了一套簡單的夾具,用以實現(xiàn)不同偏心距離凸輪的數(shù)控車削加工。李鐵鋼等人[19]基于數(shù)控車銑復(fù)合加工機床,提出了一種振蕩車削的方式來加工異形凸輪類零件,但是其設(shè)備的成本較高。

關(guān)于帶回轉(zhuǎn)工作臺的專用機床加工,時禮平等人[20]通過改造普通車床、增加圓工作臺帶動刀架旋轉(zhuǎn)的方式,實現(xiàn)了對平面二次包絡(luò)環(huán)面蝸桿副的數(shù)控加工。韓興國等人[21]根據(jù)平面二次包絡(luò)環(huán)面蝸桿數(shù)控磨床的加工原理,基于虛擬回轉(zhuǎn)中心,運用MATLAB數(shù)字仿真計算出了蝸桿齒面。

虛擬回轉(zhuǎn)中心技術(shù)[22,23]解決了傳統(tǒng)加工方法的中心距調(diào)節(jié)問題,加工工藝范圍擴大,安裝調(diào)整方便,但仍需帶有數(shù)控回轉(zhuǎn)臺的專用機床才可實現(xiàn)數(shù)控車、磨和銑削加工,成本較高,可實現(xiàn)工件的批量精加工。五軸聯(lián)動加工技術(shù)[24]需要五軸聯(lián)動數(shù)控機床,成本更高,并且效率低,只適用于工件的單件精加工。

綜上所述,現(xiàn)有的通用數(shù)控車削技術(shù)效率高、精度低,只適用于粗加工;帶數(shù)控回轉(zhuǎn)工作臺的專用機床成本高;五軸聯(lián)動加工技術(shù)成本更高,并且效率低下。

為此,基于普通數(shù)控車床的平面包絡(luò)環(huán)面蝸桿高效精密加工方法,本文采用數(shù)學(xué)方法,完成從齒面方程求解、接觸線截取擬合到NURBS齒面擬合重構(gòu);基于高精度數(shù)字化齒面規(guī)劃車削螺旋線,計算車削刀位數(shù)據(jù),采用錐螺紋車削指令編寫TP蝸桿的數(shù)控車削程序,并通過仿真切削實驗驗證該方法的可行性。

1 蝸桿齒面方程

TP蝸桿嚙合理論研究有很多成果,本文以右旋單側(cè)齒面為例推導(dǎo)TP蝸桿齒面的成型。

平面包絡(luò)環(huán)面蝸桿齒面是以平面為母面,按照嚙合過程展成包絡(luò)成形。

此處建立的嚙合運動坐標(biāo)系如圖1所示。

圖1 平面包絡(luò)環(huán)面蝸桿坐標(biāo)系統(tǒng)β—母平面傾角;φ1，φ2—指某一時刻蝸桿和母平面或蝸輪的轉(zhuǎn)角;a—中心距;rb—蝸輪基圓半徑

設(shè)S10(O10-x10y10z10)為蝸桿固定坐標(biāo)系,坐標(biāo)軸對應(yīng)的單位矢量定義為(i10,j10,k10);S1(O1-x1y1z1)為與蝸桿齒面固連的動坐標(biāo)系,坐標(biāo)軸對應(yīng)的單位矢量定義為(i1,j1,k1);S20(O20-x20y20z20)為相嚙合的蝸輪固定坐標(biāo)系,坐標(biāo)軸對應(yīng)的單位矢量定義為(i20,j20,k20);S2(O2-x2y2z2)為蝸輪動坐標(biāo)系,坐標(biāo)軸對應(yīng)的單位矢量定義為(i2,j2,k2)。

為了表達工具母平面方程,此處建立母平面坐標(biāo)系Sp(Op-xpypzp),坐標(biāo)軸對應(yīng)的單位矢量定義為(ip,jp,kp),xp與x2平行且同向,圖1為初始狀態(tài)與靜坐標(biāo)系x20平行且同向,zp為母線方向。

根據(jù)相對運動理論可計算出嚙合點處的相對速度為:

v21=ω2×r2-ω1×r1

(1)

ω2=ω2k2

(2)

式中:ω2—母平面或者蝸輪的轉(zhuǎn)動角速度;ω1—蝸桿轉(zhuǎn)動的角速度;r1—蝸桿上嚙合點在坐標(biāo)系S1中的位置矢量;r2—母平面或蝸輪上嚙合點在坐標(biāo)系S2中的位置矢量。

其中,蝸桿轉(zhuǎn)動的角速度ω1為:

ω1=ω1k1=-ω1j20=-ω1(sin(φ2)i2+cos(φ2)j2)

(3)

母平面或蝸輪上嚙合點在坐標(biāo)系S2中的位置矢量r2為:

r2=x2i2+y2j2+z2k2

(4)

式中:x2—蝸輪嚙合點的x坐標(biāo);y2—蝸輪嚙合點的y坐標(biāo);z2—蝸輪嚙合點的z坐標(biāo)。

蝸桿上嚙合點在坐標(biāo)系S1中的位置矢量r1為:

r1=x1i1+y1j1+z1k1

(5)

式中:x1—蝸桿嚙合點的x坐標(biāo);y1—蝸桿嚙合點的y坐標(biāo);z1—蝸桿嚙合點的z坐標(biāo)。

為了簡化計算,此處令ω2=1,則有:

ω1=i12

(6)

式中:i12—傳動比。

經(jīng)整理并計算可得:

(7)

母平面的法矢在坐標(biāo)系S2中的方程為:

(8)

兩齒面的正確嚙合條件是兩齒面在嚙合點位置的公法線垂直于它們在該點的相對速度,即:

Φ=n·v21=0

(9)

將式(7,8)代入式(9),可以得到一次包絡(luò)的嚙合方程,即:

(10)

令母平面上任意一點在Sp中的坐標(biāo)為(u,0,v),則根據(jù)坐標(biāo)變換矩陣,可得到母平面上的點在坐標(biāo)系S2中的表達式:

(11)

在母平面上,滿足式(10)嚙合方程的點云變換到坐標(biāo)系S1中,即構(gòu)成了平面包絡(luò)環(huán)面蝸桿齒面,即:

(12)

聯(lián)立式(10～12),即可計算出平面包絡(luò)環(huán)面蝸桿的點云數(shù)據(jù)。另一側(cè)齒面的方程可參見文獻[25]。

2 數(shù)字齒面重構(gòu)

蝸桿齒面受齒頂圓環(huán)面和齒根圓環(huán)面的約束,此處建立母平面上嚙合點坐標(biāo)u的邊界區(qū)間為:

(13)

式中:Ra1—蝸桿頂圓半徑;Rf1—蝸桿根圓半徑;rb—蝸輪基圓半徑。

同時,受蝸桿齒面軸向長度L的限制,建立蝸桿軸向的邊界區(qū)間,即:

(14)

蝸輪蝸桿傳動過程中,在某一轉(zhuǎn)角下,可計算出滿足式(10)嚙合方程的一系列空間點坐標(biāo),這些點構(gòu)成了一條接觸線。

改變蝸輪或蝸桿的轉(zhuǎn)角,可計算出系列不同的接觸線,蝸桿數(shù)字化齒面即由系列接觸線組成。

蝸桿齒面重構(gòu)具體步驟如下:

(1)根據(jù)蝸桿副的基本設(shè)計參數(shù),確定蝸桿齒高參數(shù)u和蝸輪包絡(luò)轉(zhuǎn)角φ2的取值區(qū)間;

(2)將u在取值區(qū)間上等值地離散為m個點,φ2在取值區(qū)間上等值地離散為n個點;

(3)確定一轉(zhuǎn)角φ2,取m個u值,分別根據(jù)式(10)計算出v值,即可得到母平面上滿足嚙合方程的m個空間嚙合點參數(shù)(u,v),代入式(11,12)即可求得m個嚙合點在蝸桿坐標(biāo)系S1中的坐標(biāo),這m個S1坐標(biāo)系中的嚙合點構(gòu)成了蝸桿齒面上的一條接觸線;

(4)令φ2取不同的值,重復(fù)步驟(3)即可求出蝸桿齒面上所有接觸線,如圖2所示;

圖2 蝸桿齒面接觸線

(5)計算出接觸線后,根據(jù)蝸桿齒面邊界約束條件剔除范圍外的接觸點,剔除過程中按二分法確定接觸線與邊界約束的交點及其參數(shù);

(6)由于每條接觸線上剔除的點數(shù)不一致,難以構(gòu)成均勻的網(wǎng)格點陣列。筆者采用NURBS曲線擬合方法對每條接觸線進行擬合,再將每條接觸線等值地離散為m個點;

(7)根據(jù)均勻的網(wǎng)格點陣列,筆者采用NURBS曲面擬合的方式擬合重構(gòu)蝸桿數(shù)字齒面,對蝸桿齒面進行可控均勻離散。

重構(gòu)后的蝸桿齒面如圖3所示。

圖3 重構(gòu)后的蝸桿齒面

接觸線求解過程中,離散點數(shù)的疏密決定了重構(gòu)的數(shù)字化曲面精確程度。

3 車削刀位計算及編程

筆者根據(jù)重構(gòu)的蝸桿齒面可計算出均勻的網(wǎng)格點坐標(biāo)及其法矢量,沿齒向方向提取空間螺旋線,如圖4所示。

圖4 車削軌跡線及法矢量

此處設(shè)螺旋軌跡線上任一點的坐標(biāo)為ph(pxh,pyh,pzh),齒面單位法矢量為nh(nxh,nyh,nzh)。

首先,將蝸桿齒面上的點轉(zhuǎn)換為極坐標(biāo)形式:

(15)

然后,根據(jù)式(15)將ph(pxh,pyh,pzh)轉(zhuǎn)換為極坐標(biāo)形式(prh,pzh,θph);將齒面單位法矢量旋轉(zhuǎn)變換到XZ平面,得到XZ平面中的齒廓單位法矢量,即:

(16)

式中:矢量(nxh1,nzh1)—XZ平面中的齒廓單位法矢量。

最后,可計算出直接用于編程的車削刀位如下:

(17)

將同一環(huán)面螺旋線上的相鄰兩刀位點極坐標(biāo)表達為(Cprh(i+1),Cpzh(i+1),θph(i+1))和(Cprh(i),Cpzh(i),θph(i)),i+1和i分別指同一環(huán)面螺旋線上的第i+1和第i個刀位點。

數(shù)控車削代碼可編寫為:

G32X2×Cprh(i+1)ZCpzh(i+1)Fmax(Cprh(i+1)-Cprh(i),Cpzh(i+1)-Cpzh(i))/(θph(i+1)-θph(i))×2π。

其中:X，Z—車床X軸和Z軸的指令字地址;F—螺距地址。

4 仿真切削實驗

此處筆者以某型號的TP蝸桿為例,采用仿真切削軟件來驗證所提方法的可行性及正確性。

筆者采用的通用數(shù)控車床為臥式平床身結(jié)構(gòu),刀架后置;同時,為了簡化建模過程,筆者僅建立了組件坐標(biāo)系統(tǒng),用以控制X軸、Z軸平動,以及主軸的轉(zhuǎn)動;

采用刀頭寬度為2 mm,刀尖圓弧半徑為0.4 mm的普通切槽刀,根據(jù)加工的蝸桿旋向、刀架位置,確定主軸正轉(zhuǎn)、刀具反裝。

筆者建立的仿真切削環(huán)境如圖5所示。

(a)仿真車床組件系統(tǒng)

(b)仿真刀具及工件示意圖

筆者將理論嚙合計算的TP蝸桿空間點坐標(biāo)及法矢量導(dǎo)入到仿真切削軟件中,作為精度分析測量設(shè)計點;計算精加工環(huán)面螺旋軌跡刀位時,分別取環(huán)面蝸桿的網(wǎng)格點行數(shù)(齒廓方向)和列數(shù)(齒向方向)為300行300列和50行100列兩種設(shè)計值;檢測點數(shù)均取為10行50列,去除檢查距離之外的點。

仿真切削及精度分析結(jié)果如圖6所示。

(a)仿真切削結(jié)果及檢測點位

(b)法向誤差

結(jié)果圖6中的結(jié)果表明:

采用本文方法加工的TP蝸桿,其齒面誤差均勻、精度高,50行100列加工誤差絕對值平均為1.2 μm;網(wǎng)格點加密后,齒面加工精度顯著提升,但由于程序段增加,加工效率會有所下降;采用50行100列的數(shù)控車削NC代碼為5 000行,主軸轉(zhuǎn)速為400 r/min時,粗精加工單個蝸桿的時間可控制在5 min內(nèi),在保證精度的同時,加工效率可以得到顯著提高,因此該加工方法適用于蝸桿的批量生產(chǎn)。

此外,采用通用數(shù)控車床的加工成本更低,因此本文方法有很好的推廣應(yīng)用價值。

5 結(jié)束語

由于平面包絡(luò)環(huán)面(TP)蝸桿空間螺旋齒面的制造存在問題,筆者提出了一種在通用數(shù)控車床上用標(biāo)準(zhǔn)切槽刀精確車削TP蝸桿的方法;首先根據(jù)平面包絡(luò)環(huán)面蝸桿嚙合原理推導(dǎo)了TP蝸桿的齒面方程,然后基于NURBS建模方法建立了蝸桿齒面的數(shù)字化模型,研究了環(huán)面蝸桿的通用數(shù)控車削方法;最后通過仿真切削試驗驗證了該方法的可行性。

研究結(jié)果表明:

(1)控制齒面網(wǎng)格點疏密,直接影響到齒面車削的精度和效率;當(dāng)數(shù)控車削代碼5 000行,主軸轉(zhuǎn)速為400 r/min時,粗精加工單個蝸桿的時間可控制在5 min內(nèi),齒面誤差控制在1.2 μm,在保證精度的同時,加工效率得到顯著提高,適用于批量生產(chǎn);

(2)與傳統(tǒng)方法相比,在保證齒面精度的前提下采用該方法可顯著提高加工效率,且采用通用數(shù)控車床的成本較低,為批量、高效、高精、低成本的TP蝸桿制造提供了可能。

在后續(xù)的研究當(dāng)中,筆者將把該方法推廣到其他廓形的空間異形螺旋曲面通用數(shù)控車削中,并開發(fā)零編程CAM軟件;同時,研究數(shù)控車床的實際制造誤差,探索環(huán)面蝸桿制造精度的提升策略,優(yōu)化其嚙合的性能。