李琳光，田業(yè)冰，韓金國，田承金，劉兵

(山東理工大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院, 山東 淄博 255049)

鎳基高溫合金材料具有較高的抗拉強(qiáng)度、抗疲勞強(qiáng)度、抗蠕變強(qiáng)度以及優(yōu)異的抗氧化、抗腐蝕性能，被廣泛應(yīng)用于航空航天領(lǐng)域內(nèi)的發(fā)動(dòng)機(jī)熱端部件制造[1]。近年來，以選區(qū)激光熔融技術(shù)(Selective Laser Melting，SLM)為代表的高能束流快速增材制造技術(shù)的興起，為鎳基高溫合金高端零部件制造提供了新的思路[2-3]。盡管增材制造技術(shù)突破了傳統(tǒng)減材制造技術(shù)的束縛，但增材制造后的零部件存在表面缺陷明顯、表面粗糙度高等一系列問題，不能直接滿足應(yīng)用需求，仍需進(jìn)行后續(xù)表面處理[4-5]。

當(dāng)前，常用的表面精加工技術(shù)主要包括精密車削、磨削、研磨、拋光[6]。由于車削主要應(yīng)用于回轉(zhuǎn)體零部件制造，在一定程度上限制了其應(yīng)用范圍；而研磨、拋光的材料去除率低，不能直接加工超粗糙表面。因此，磨削加工技術(shù)被廣泛應(yīng)用于難加工材料零部件的精密制造領(lǐng)域。但以鎳基高溫合金為代表的難加工材料在磨削過程中往往存在砂輪堵塞、磨削燒傷、表面完整性差等問題[7-9]。因此，國內(nèi)外研究人員針對(duì)鎳基高溫合金高效精密磨削展開了大量的研究工作。楊路[10]采用碳纖維增強(qiáng)樹脂基復(fù)合材料砂輪開展了鎳基高溫合金超高速磨削試驗(yàn)，其單位寬度的材料去除率可達(dá)8.4 mm3/(mm·s)，磨削比提高50%以上。Peng等[11]研制了一種加壓內(nèi)冷卻砂輪，通過斷續(xù)磨削與內(nèi)部射流冷卻的有效結(jié)合，優(yōu)化了高溫合金磨削過程中的傳熱效率，提高了工件的表面完整性。李峰等[12]利用強(qiáng)化感應(yīng)加熱輔助磨削的方法，實(shí)現(xiàn)了Inconel 718合金磨削殘余應(yīng)力的主動(dòng)調(diào)控，獲得了較小的表面殘余拉應(yīng)力與壓應(yīng)力分布，提高了其磨削質(zhì)量。Dai等[13]采用立方氮化硼砂輪對(duì)Inconel 718合金開展了高效深磨實(shí)驗(yàn)研究，探究未變形切屑厚度與磨削溫度、磨削燒傷的關(guān)系，確定了實(shí)驗(yàn)條件下未變形切屑厚度為0.65～0.75 μm，實(shí)現(xiàn)了對(duì)磨削燒傷的有效控制。如上所述，盡管當(dāng)前對(duì)鎳基高溫合金磨削加工的研究頗多，但針對(duì)增材制造鎳合金的磨削研究卻相對(duì)較少。

針對(duì)選區(qū)激光熔融鎳基高溫合金磨削過程中的問題，本文擬研制一種基于液體防彈衣防彈原理的新型磨具，開展新型磨具磨削試驗(yàn)研究及磨具磨損研究，分析不同磨削時(shí)間下磨具的磨損狀態(tài)，并利用掃描電子顯微鏡與金相顯微鏡觀察試樣加工前后及各加工階段的表面形貌，對(duì)加工前后的工件表面質(zhì)量進(jìn)行分析。

1 新型磨具設(shè)計(jì)與制造

設(shè)計(jì)的防彈衣式新型磨具主要基于液體防彈衣的防彈原理，即在加工過程中，利用磨料層中磨粒的“團(tuán)聚效應(yīng)”，在高性能纖維的把持下完成對(duì)工件材料的去除。根據(jù)新型磨具的特性，對(duì)磨具的結(jié)構(gòu)及主要組成成分進(jìn)行設(shè)計(jì)。

圖1為設(shè)計(jì)的防彈衣式新型磨具結(jié)構(gòu)示意圖。該新型磨具整體結(jié)構(gòu)由磨具基體、磨料層、壓緊塊與螺栓四部分組成。磨具基體、壓緊塊材料選用強(qiáng)度較高、抗腐蝕性好的304鋼，磨具基體的外徑為40 mm，安裝軸直徑為12 mm，兩側(cè)對(duì)稱加工有2個(gè)壓緊塊安裝槽，在2個(gè)安裝槽的底面各加工2個(gè)M3的螺紋孔用于磨料層安裝；磨料層是新型磨具的關(guān)鍵組成部分，由剪切增稠液與磨料均勻分散制得的剪切增稠磨料體系與高性能經(jīng)編間隔織物經(jīng)一系列工藝制備而成。磨料層采用機(jī)械法固定在磨具基體上，具體過程為：將制備好的磨料層貼合在磨具基體表面，利用4枚M3內(nèi)六角螺栓通過2塊壓緊塊將制備好的磨料層張緊并固定在磨具基體上，完成防彈衣式新型磨具的組裝。

圖1 防彈衣式新型磨具結(jié)構(gòu)示意圖Fig.1 Schematic diagram of the abrasive tool structure and processing principle

磨料層主要成分設(shè)計(jì)見表1。借鑒當(dāng)前液體防彈衣的常用組成材料，高性能纖維織物選擇Kevlar 29經(jīng)編間隔織物；剪切增稠液選用性質(zhì)穩(wěn)定、增稠效果劇烈的SiO2/PEG體系，其中SiO2選用7～40 nm的親水型氣相納米SiO2，PEG選用分子量較小的PEG200，以保證剪切增稠液具有良好的剪切增稠效果；磨料選擇白剛玉磨料，純度99.6%，平均粒徑6.7 μm。

表1 磨料層成分設(shè)計(jì)Tab. 1 Abrasive layer composition design

磨料層的制備工藝如下：通過機(jī)械攪拌的方式將額定比例的親水型氣相納米SiO2與PEG200進(jìn)行充分分散，獲得剪切增稠液，并將剪切增稠液真空干燥24 h；再稱取額定比例的剪切增稠液與磨料，機(jī)械攪拌充分分散后獲得剪切增稠磨料體系；利用酒精將制得的剪切增稠磨料體系進(jìn)行稀釋；將裁剪好的高性能纖維織物浸漬在剪切增稠磨料體系的稀釋液中，浸漬完成后取出，鼓風(fēng)干燥24 h后獲得防彈衣式新型磨具磨料層。

2 試驗(yàn)裝置及參數(shù)

2.1 試驗(yàn)材料

工件材料采用選區(qū)激光熔融方法制備的鎳基高溫合金Inconel 718試樣，尺寸為10 mm×7 mm×3 mm。表2為Inconel 718合金在600 ℃條件下的材料性能參數(shù)。

表2 Inconel 718合金的材料性能參數(shù)Tab. 2 Performance parameters of Inconel 718 alloy

2.2 試驗(yàn)裝置與加工條件

在VKN640數(shù)控加工中心上進(jìn)行防彈衣式新型磨具磨削試驗(yàn)。VKN640數(shù)控加工中心是一臺(tái)高速鉆銑削機(jī)床，X、Y和Z軸上的分辨率為5 μm，最大主軸轉(zhuǎn)速為12 000 r/min。

如圖2所示，新型磨具通過刀柄安裝在機(jī)床主軸上，工件粘結(jié)在預(yù)先磨削好的平行塊上，再利用安裝在工作臺(tái)上的精密夾具進(jìn)行工件的定位裝夾，磨削試驗(yàn)前需使用千分表對(duì)裝夾著工件的夾具進(jìn)行定位調(diào)整，以保證工件表面與機(jī)床Y軸方向的整體平行度。

圖2 試驗(yàn)裝置 Fig. 2 Exerimental setup

磨削試驗(yàn)參數(shù)見表3。加工時(shí)，因新型磨具磨料層具有一定彈性，因此起始磨削深度設(shè)為180 μm，且前60 min每加工10 min，磨削深度下降10 μm；但磨具磨料層彈性有限，故60 min后不再提高磨削深度。

表3 磨削試驗(yàn)參數(shù)Tab. 3 Grinding experimental parameters

3 結(jié)果與討論

3.1 工件表面形貌

圖3為利用金相顯微鏡(Axio Lab A1，德國)觀察到的選區(qū)激光熔融鎳合金工件表面在不同加工時(shí)間下的表面形貌。如圖3(a)所示：鎳合金工件在磨削加工前，表面具有大量波紋，該波紋為增材制造沉積層，且沉積層的波紋度較大，表面粗糙不平，表面完整性較差；如圖3(b)所示：在新型磨具磨削加工30 min后，大部分凸出的部分被磨除，少量內(nèi)凹的波紋部分殘留，鎳合金材料表面質(zhì)量較加工前有明顯提高；如圖3(c)所示：經(jīng)過進(jìn)一步的磨削加工后，材料表面的凹坑進(jìn)一步減少，但表面仍然有少量缺陷存在。圖3(d)所示的90 min的磨削加工后，鎳合金表面的增材制造痕跡全部消失，表面僅留下磨削加工的較深紋理。加工后磨削紋理在一定范圍內(nèi)具有邊緣特征，且存在規(guī)律性，這是由于Kevlar 29經(jīng)編間隔織物的編織特征造成的。圖3(e)中的工件表面形貌與圖3(d)相似，說明在不提高磨削深度的前提下單純?cè)黾幽ハ鲿r(shí)間已不能消除產(chǎn)生的磨削紋理。

為了獲取工件表面更多的微觀形貌特征，使用環(huán)境掃描電子顯微鏡(Quanta250，美國)對(duì)加工前后的工件進(jìn)行表面觀測，檢測前將工件置于乙醇中進(jìn)行超聲清洗。圖4所示為使用環(huán)境掃描電子顯微鏡拍攝的磨削加工前后Inconel 718合金工件表面微觀形貌圖。

(a)t=0 (b) t=30 min

(c)t=60 min (d) t=90 min

(e)t=120 min 圖3 金相顯微鏡在不同磨削時(shí)間所觀測的表面形貌Fig. 3 Surface topography measured by metalloscope at various grinding time

磨削試驗(yàn)所用的鎳合金工件表面存在規(guī)律的波浪紋路沉積層，整體表面高低不平，粗糙度較高(圖4(a))；且工件表面存在較多顆粒粘附、孔洞等缺陷，表面質(zhì)量較差(圖4(b))。經(jīng)過120 min的磨削加工后，大量規(guī)律的表面原始沉積層已經(jīng)全部消失，加工后工件表面光潔度較高(圖4(c))；工件表面原有的顆粒粘附、孔洞等缺陷已經(jīng)全部消失，取而代之的是規(guī)則的磨削紋理(圖4(d))。通過磨削前后工件表面形貌對(duì)比可知，磨削后的工件表面質(zhì)量已經(jīng)得到了很大的改善。新型磨具對(duì)選區(qū)激光熔融鎳合金具有較好的加工效果。

(a)加工前表面 (b)加工前表面局部放大

(c)加工后表面 (d)加工后表面局部放大

3.2 工件表面粗糙度

圖5為鎳合金工件磨削過程中的表面粗糙度隨加工時(shí)間的變化圖，結(jié)合不同磨削時(shí)間下的鎳合金工件表面形貌演變圖3進(jìn)行分析可知：在前10 min，工件材料表面的去除量較大、去除最明顯，粗糙度Ra值由5.479 μm降至2.664 μm，粗糙度值變化較大；當(dāng)磨削加工至60 min后，大量的表面沉積層被完全去除，表面粗糙度Ra達(dá)到0.608 μm；磨削加工至120 min，材料表面原有的沉積層被完全去除，表面僅存磨削加工紋理，表面粗糙度Ra基本穩(wěn)定在0.600 μm左右。此時(shí)，磨削后的表面粗糙度與未磨削的初始值5.479 μm相比降低了約89%。

圖5 表面粗糙度隨時(shí)間的變化Fig. 5 Surface roughness curve with time

3.3 磨具表面形貌

(a)t=0 (b) t=30 min

(c)t=60 min (d) t=90 min

(e)t=120 min圖6 不同磨削時(shí)間的磨料層表面形貌 Fig. 6 Surface topography of the abrasive layer at various grinding time

圖6所示為磨料層在不同磨削時(shí)間的表面宏觀形貌，磨削時(shí)間分別為0、30 min、60 min、90 min和120 min。在磨削加工前，磨料層初始顏色為黃色的織物原色，表面沒有纖維損傷，表面均勻的一層白色顆粒為浸漬的剪切增稠磨料體系中的白剛玉磨料(圖6(a))；磨削加工30 min后，磨具表面在纖維束經(jīng)緯編織外凸處粘附著少量磨屑，部分區(qū)域顏色由原始的黃色變?yōu)楹谏?，纖維沒有明顯損傷(圖6(b))；磨削加工60 min后，磨具表面在纖維經(jīng)緯編織外凸處粘附的磨屑量逐漸增大，纖維損傷逐漸明顯(圖6(c))；在磨削加工90 min后，磨具表面在纖維束經(jīng)緯編織外凸處粘有的磨屑較多，部分區(qū)域已經(jīng)充滿磨屑，纖維損傷較大(圖6(d))；如圖6(e)所示：至磨削加工120 min，磨具表面在纖維束經(jīng)緯編織的外凸處粘附大量的磨屑，較多區(qū)域已經(jīng)充滿磨屑，顏色完全變黑，纖維損傷較為嚴(yán)重，磨損良好的區(qū)域已經(jīng)出現(xiàn)了明顯的纖維拉伸、斷裂，而磨損嚴(yán)重的區(qū)域則表現(xiàn)出了嚴(yán)重的纖維損傷特征，且纖維抽絲斷裂后導(dǎo)致經(jīng)緯編織特征消失，出現(xiàn)了整體性的纖維單向損傷，損傷方向與加工方向一致。

在宏觀觀察的前提下，利用環(huán)境掃描電子顯微鏡對(duì)各階段磨料層纖維的磨損情況進(jìn)行了微觀觀測，因?yàn)槟チ蠈永w維不具備導(dǎo)電性，因此在觀測前采取了鍍鉻處理。圖7(a)為Kevlar 29經(jīng)編間隔織物的纖維形貌，纖維表面光滑，無抽絲、斷裂等顯著缺陷，且纖維方向一致性良好；圖7(b)為浸漬剪切增稠磨料體系的磨料層在磨削加工前的纖維表面形貌，Kevlar 29經(jīng)編間隔織物纖維表層及纖維間浸漬著大量的剪切增稠磨料體系，體系中的白剛玉磨粒在纖維間及纖維表層廣泛分布且分布均勻；由圖7(c)可以發(fā)現(xiàn)：磨料層在加工60 min時(shí)纖維與纖維之間浸漬的剪切增稠磨料體系已經(jīng)出現(xiàn)了絮凝現(xiàn)象，且出現(xiàn)少量塊狀絮凝物，經(jīng)分析，絮凝物中除原有的親水型氣相納米SiO2與白剛玉磨料外，還混入了部分磨屑，磨具纖維開始出現(xiàn)損傷變形，但磨損狀態(tài)良好；由圖7(d)可見：磨料層在加工120 min后，纖維與纖維之間浸漬的剪切增稠磨料體系絮凝情況嚴(yán)重，大量磨屑混入磨料層的剪切增稠磨料體系之中，磨具纖維損傷加重，纖維表面已經(jīng)出現(xiàn)大量的斷裂抽絲，磨具磨料層的整體纖維磨損情況較為明顯。

(a)純kevlar纖維 (b)t=0

(c)t=60 min (d)t=120 min圖7 不同磨削時(shí)間下磨料層的SEM形貌變化Fig. 7 SEM micrograph of abrasive layer at various grinding time

4 結(jié)論

針對(duì)高能束流增材制造難加工材料零部件的加工質(zhì)量要求，設(shè)計(jì)了一種基于剪切增稠磨料體系與Kevlar經(jīng)編間隔織物的防彈衣式新型柔性復(fù)合磨具，確定了新型磨具的組織成分和制造工藝。以選區(qū)激光熔融鎳合金Inconel 718為加工對(duì)象進(jìn)行了磨削試驗(yàn)，得出如下結(jié)論：

1) 在磨具轉(zhuǎn)速1 000 r/min、進(jìn)給速度300 mm/min和初始磨削深度180 μm的磨削參數(shù)下，工件的表面粗糙度在120 min內(nèi)從初始的5.479 μm下降至0.600 μm左右，表面粗糙度值降低了約89%。

2) 金相顯微鏡和環(huán)境掃描電子顯微鏡對(duì)工件加工前后的表面形貌觀測結(jié)果表明：加工后的工件表面原有的沉積、孔洞缺陷基本消失，僅存后處理的磨削紋理，且無磨削燒傷現(xiàn)象，驗(yàn)證了新型磨具磨削選區(qū)激光熔融Inconel 718合金的有效性。

3) 對(duì)新型磨具磨料層各加工階段表面形貌的觀測結(jié)果表明：磨削加工后，磨具磨料層表面存在纖維變形、斷裂現(xiàn)象，并隨磨削時(shí)間的增大不斷增多，且磨料層中粘附有大量磨屑。

本研究設(shè)計(jì)制造的防彈衣式新型磨具的材料去除模型與磨削力等方面的研究工作仍需進(jìn)一步開展。