王倩倩,王麗霖,孫海玲

(鄭州工程技術(shù)學(xué)院土木工程學(xué)院,河南 鄭州 450000)

0 引言

裝配式剪力墻結(jié)構(gòu)能夠很好地解決我國住房供應(yīng)不足、勞動(dòng)力資源短缺和成本快速增長的實(shí)際問題,而目前針對裝配式剪力墻的研究,國內(nèi)外已有很多研究成果。ZHAI Ximei等[1]設(shè)計(jì)6種不同填充墻的雙短肢鋼筋混凝土預(yù)制剪力墻,結(jié)果表明,填充砌體和輕質(zhì)隔墻的剪力墻比無填充墻的剪力墻具有更好的抗剪承載力、剛度、耗能能力和可靠的抗震性能;ZI Yuzhang等[2]對8根不同長徑比、橫向和對角配筋率的大型連梁進(jìn)行了試驗(yàn)研究,從損傷破壞模式、能量耗散、剛度降低、強(qiáng)度降低和剪切變形等方面綜合研究了連梁的抗震性能;XU Zhifeng等[3]制備了三種冷彎薄壁型鋼剪力墻,并進(jìn)行平面內(nèi)循環(huán)荷載作用下的試驗(yàn),結(jié)果表明,這種剪力墻比普通泡沫混凝土具有更高的抗壓強(qiáng)度和更好的隔熱性能;LI Hongnan等[4]通過試驗(yàn)和數(shù)值模擬研究了兩種新型混合預(yù)制混凝土剪力墻的抗震性能,結(jié)果表明,新型墻體抗震性能評(píng)估的有限元模型具有足夠的精度,且具有相似的承載力;CURKOVIC I等[5]研究了變柱抗彎剛度鋼-混凝土組合板剪力墻的循環(huán)性能,結(jié)果表明,降低變柱抗彎剛度不會(huì)對整體鋼的滑動(dòng)性能產(chǎn)生負(fù)面影響,可以實(shí)現(xiàn)填充鋼板的非彈性屈曲;WANG Wei等[6]提出新型開縫鋼板剪力墻抗震構(gòu)件,在梁式鋼框架內(nèi)安裝以達(dá)到消能的目的,結(jié)果表明,在保持間隙壁中等能耗能力的情況下,卸載過程中可以重新定位;WAN SHIN PARK等[7]研究不同配筋結(jié)構(gòu)對斜鋼連梁抗震性能的影響。結(jié)果表明,在線性和非線性變形范圍內(nèi),橫向鋼筋的布置和水平鋼筋的埋設(shè)對其受力性能有顯著影響;AYAZI A等[8]研究了高性能纖維混凝土板-鋼板組合剪力墻的抗震性能,結(jié)果表明,在層間位移不小于6%時(shí),試件仍能抵抗側(cè)向荷載。CAO Z G等[9]編制了鋼板剪力墻組合框架擬動(dòng)力試驗(yàn)程序,對其抗震性能進(jìn)行了研究,結(jié)果表明,通過填充板產(chǎn)生的張力場為裝配式框架提供足夠的側(cè)向剛度和耗能能力。GAO Ma等[10]提出了一種特殊類型的空心砌塊來構(gòu)造剪力墻,結(jié)果表明,空心砌塊剪力墻具有整體性好、延性高、耗能能力強(qiáng)的特點(diǎn)。張錫治等[11]研究復(fù)合齒槽U型筋搭接連接裝配式剪力墻的抗震性能,結(jié)果表明,所有剪力墻的破壞模式均為暗柱縱筋彎曲破壞和墻底混凝土壓碎剝落。徐剛等[12]為研究不同連接形式的裝配式夾層剪力墻結(jié)構(gòu)的抗震性能,設(shè)計(jì)了濕式和干式剛性連接兩種方式,結(jié)果表明,二者的抗震性能基本相同,主要依賴于底層塑性變形的耗散性能。錢稼茹等[13]對裝配式空心板剪力墻結(jié)構(gòu)組合連梁的抗震性能進(jìn)行了研究,發(fā)現(xiàn)在彎矩峰值前,連梁縱筋屈服,箍筋不屈服,連梁與墻肢結(jié)合面開裂滑移。張壯南等[14]研究不同接縫形式的凹槽漿錨連接預(yù)制混凝土剪力墻抗震性能,結(jié)果表明,水平縫預(yù)制剪力墻在峰值荷載前的受力性能與現(xiàn)澆剪力墻基本相似。韋宏等[15]研究了水平縫鋼板焊接裝配式鋼筋混凝土剪力墻的抗震性能,發(fā)現(xiàn)其具有良好的延性和耗能能力。任新建[16]利用ANSYS建立了裝配式短肢剪力墻的節(jié)點(diǎn)模型,建立了考慮卸載剛度和重載剛度的統(tǒng)一骨架曲線和滯回模型,證明了計(jì)算結(jié)果的一致性。張愛林等[17]提出一種適用于裝配式高層鋼結(jié)構(gòu)的新型鋼板剪力墻連接,結(jié)果表明,采用這種形式的裝配式鋼框架-鋼板剪力墻具有良好的抗震性能。馬軍衛(wèi)等[18]研究了注漿套筒連接框架-剪力墻結(jié)構(gòu)的抗震性能,結(jié)果表明,裝配試件的屈服荷載、峰值荷載和極限荷載略大于全現(xiàn)澆試件,但延性略小于全現(xiàn)澆試件。李萬潤等[19]提出一種新型預(yù)制剪力墻水平節(jié)點(diǎn)連接方法,通過建立現(xiàn)澆整體剪力墻的有限元模型,對其抗震性能進(jìn)行了分析,發(fā)現(xiàn)隨著軸壓比的增大,預(yù)制剪力墻的承載力提高更為明顯。趙斌等[20]提出了一種以螺栓鋼連接套管形式的裝配剪力墻,發(fā)現(xiàn)普通墻和裝配墻都為彎曲破壞,且極限位移角基本一致。張勇等[21]研究了裝配式螺栓連接件極限承載力的性質(zhì),這在結(jié)構(gòu)抗震的驗(yàn)算中能起到作用。

漿錨搭接是一種應(yīng)用廣泛的間接鋼筋搭接方法。本文利用ABAQUS軟件對現(xiàn)澆及螺旋箍筋約束套筒漿錨搭接裝配式剪力墻受力性能及損傷進(jìn)行了數(shù)值模擬。

1 模型本構(gòu)關(guān)系

1.1 混凝土

ABAQUS提供的損傷塑性模型是在Lublin Er、Lee和Fenves提出的損傷塑性模型的基礎(chǔ)上確定的。在混凝土本構(gòu)模型中引入損傷指數(shù),減小混凝土的彈性剛度矩陣,模擬混凝土卸載剛度隨損傷程度的增加而降低的特點(diǎn),適用于混凝土的非線性分析,如式(1)～(3):

(1)

(2)

(3)

基于規(guī)范[16],進(jìn)行損傷系數(shù)的計(jì)算,見式(4)～(9)。

(4)

(5)

(6)

(7)

(8)

(9)

由此可以得到ABAQUS混凝土塑性損傷本構(gòu)模型曲線,如圖1所示。

圖1 混凝土本構(gòu)曲線Fig.1 Constitutive curve of concrete

其他塑性損傷參數(shù):Kc控制屈服面投影形狀,建議取值0.67;膨脹角建議取值37°～42°,黏性參數(shù)由試算確定取值。經(jīng)過多次試算,考慮到求解收斂性與結(jié)果一致性,模型相關(guān)參數(shù)取值如表1所列。

表1 模型塑性參數(shù)Table 1 Plastic parameters of model

1.2 鋼筋材料

如圖2所示,鋼筋選用各向同性塑性模型,同時(shí)為滿足Mises屈服準(zhǔn)則的彈塑性模型,見式(10)。

圖2 鋼筋應(yīng)力-應(yīng)變曲線Fig.2 Stress-strain curve of rebar

(10)

式中:E0為鋼筋彈性模量;fy為鋼筋屈服強(qiáng)度;ε0為屈服應(yīng)變。

2 有限元模型的建立

2.1 單元選取及網(wǎng)格劃分

模型的混凝土部分采用八節(jié)點(diǎn)三維實(shí)體線性壓縮積分單元C3D8R,而鋼筋由于只考慮軸力,所以選用兩節(jié)點(diǎn)三維桁架單元T3D2,如圖3所示。通過試算,考慮了計(jì)算的精度和效率,單元網(wǎng)格取50 mm。現(xiàn)澆試件的墻肢與基礎(chǔ)采用綁扎連接。由于預(yù)制試件中存在對接接頭,墻肢與底座之間存在表面摩擦接觸和小滑移?，F(xiàn)澆和裝配混凝土剪力墻的網(wǎng)格劃分如圖4所示。

圖3 C3D8R單元及T3D2單元示意圖Fig.3 Schematic diagram of C3D8R unit and T3D2 unit

圖4 有限元模型及網(wǎng)格劃分Fig.4 Finite element model and meshing

2.2 模型加載

模型底部與地面被設(shè)置為固結(jié),即僅考慮墻肢平面中剪力墻的力學(xué)性質(zhì)。將剪力墻的軸壓以面荷載的形式均勻施加在剪力墻頂部,荷載分析的步驟是單調(diào)增加水平荷載,分析步驟的荷載值設(shè)為100 mm。參照點(diǎn)設(shè)置在墻底部中心之外,名為RP2。利用軟件的動(dòng)力耦合功能,將各節(jié)點(diǎn)與RP2耦合,并將RP2設(shè)為完全固結(jié)。加載時(shí),先在加載梁頂部施加等壓力,合力為900 kN,然后保持軸向壓力不變。將每個(gè)循環(huán)的水平位移定義為一個(gè)序列,并依次應(yīng)用于RP-1,如圖 5 所示。

圖5 邊界條件與加載方式Fig.5 Boundary conditions and loading modes

3 計(jì)算結(jié)果驗(yàn)證與分析

3.1 模型的荷載-位移曲線對比

圖6為基于ABAQUS和XTRACT仿真的現(xiàn)澆、裝配模型的荷載-位移曲線。表2和表3為基于ABAQUS和XTRACT模擬數(shù)據(jù)的現(xiàn)澆和裝配模型關(guān)鍵階段的承載力數(shù)據(jù)。

表3 裝配模型數(shù)據(jù)Table 3 Assembly model data

圖6 荷載-位移曲線Fig.6 Load-displacement curve

由表2現(xiàn)澆模型分析所得骨架曲線,通過Park法計(jì)算的ABAQUS 現(xiàn)澆模型屈服荷載為747 kN,屈服位移為20.741 0 mm;XTRACT 現(xiàn)澆模型屈服荷載為733 kN,屈服位移為19.741 3 mm,誤差分別為1.87%、4.78%?，F(xiàn)澆模型的屈服荷載和屈服位移基本相同,誤差在5%以內(nèi)?，F(xiàn)澆模型峰值承載力分別為885 kN、852 kN,誤差為3.73%,模擬所得延性系數(shù)均大于4?，F(xiàn)澆模擬所得骨架曲線整體較為一致。

表2 現(xiàn)澆模型數(shù)據(jù)Table 2 Cast-in-place model data

由表3裝配模型分析所得骨架曲線可見,通過Park法計(jì)算的ABAQUS 裝配模型屈服荷載為764 kN,屈服位移為21.939 8 mm;XTRACT 裝配模型屈服荷載為755 kN,屈服位移為20.870 8 mm,誤差分別為1.18%、4.92%。裝配模型峰值承載力分別為943 kN、910 kN,誤差為3.50%,模擬所得延性系數(shù)均大于4。裝配模擬所得骨架曲線整體較為一致,表明對裝配式剪力墻受力性能的有限元模擬是可行的。

由表4模型ABAQUS結(jié)果對比可以發(fā)現(xiàn),相比現(xiàn)澆試件,螺旋箍筋約束套筒漿錨搭接提升了裝配試件的屈服荷載、屈服位移和峰值荷載。分別提高了2.91%、5.41%和6.37%,可見在增強(qiáng)核心混凝土約束這一方面,螺旋箍筋約束套筒漿錨搭接有效改善了節(jié)點(diǎn)的搭接。

表4 模型ABAQUS結(jié)果對比Table 4 Comparison between ABAQUS results of two models

由表5模型XTRACT結(jié)果對比可以發(fā)現(xiàn),同現(xiàn)澆試件相比,螺旋箍筋約束套筒漿錨搭接同樣也提升了裝配試件的屈服荷載、屈服位移和極限荷載。分別提高了2.91%、5.41%和6.37%,也證明了螺旋箍筋約束套筒漿錨搭接一定程度上提升了裝配式剪力墻的受力性能。

表5 模型XTRACT結(jié)果對比Table 5 Comparison between XTRACT results of two models

3.2 模型的破壞形態(tài)

3.2.1 混凝土受損分布

(1)混凝土受拉損傷分布

現(xiàn)澆和裝配模型的拉伸裂紋發(fā)展規(guī)律相似,加載初始階段,水平裂縫從墻肢根部開始發(fā)展,并從墻肢根部邊緣構(gòu)件的外側(cè)逐漸延伸至腹板。隨著加載的進(jìn)行,水平裂縫逐漸從墻肢受拉區(qū)逐漸向上發(fā)展,向斜墻肢受壓區(qū)邊緣構(gòu)件發(fā)展,并穿透分段腹板區(qū)?，F(xiàn)澆、裝配式模型混凝土斜裂縫的發(fā)展基本局限于受壓側(cè)邊構(gòu)件,現(xiàn)澆與裝配式模型腹板的受拉破壞面積基本一致,但現(xiàn)澆試件邊緣構(gòu)件裂縫的發(fā)展范圍大于裝配試件,箍筋抑制了約束套筒漿錨搭接,抗壓強(qiáng)度較高,導(dǎo)致邊緣構(gòu)件的剛度比現(xiàn)澆試件的剛度要大。

(2)混凝土受壓損傷分布

現(xiàn)澆和裝配模型邊緣構(gòu)件的受壓破壞區(qū)主要分布在墻肢受壓區(qū)邊緣構(gòu)件的底部。裝配試件在壓縮區(qū)的破壞程度小于現(xiàn)澆試件。螺旋箍筋約束套筒漿錨搭接能夠?qū)炷疗鸬捷^好的約束作用,從而大大提高受壓區(qū)混凝土的抗壓性能。區(qū)別在于現(xiàn)澆模型腹板的失效范圍較低且較寬,而裝配模型的失效區(qū)域主要是靠近受壓區(qū)邊緣的腹板,失效范圍較小。原因是裝配模型螺旋箍筋約束套筒灌漿錨搭抗壓混凝土約束的改善,也提高了受壓區(qū)邊緣構(gòu)件的整體剛度,由于邊緣構(gòu)件的約束,使得裝配模型腹板的變形更容易發(fā)生壓縮破壞。

3.2.2 混凝土應(yīng)力分布

如圖7所示,現(xiàn)澆模型墻肢底部受壓區(qū)的邊緣構(gòu)件主要承受彎矩產(chǎn)生的拉壓應(yīng)力,應(yīng)力跡線主要呈水平分布。在墻肢中部和上部,彎矩逐漸減小,墻肢應(yīng)力由彎曲為主轉(zhuǎn)變?yōu)榧羟袨橹?。裝配模型的壓縮區(qū)峰值應(yīng)力明顯高于現(xiàn)澆模型,且裝配模型的剪切應(yīng)力軌跡比現(xiàn)澆模型更傾斜。

圖7 混凝土應(yīng)力分布Fig.7 The stress distribution of concrete

3.2.3 鋼筋應(yīng)力分布

如圖8所示,現(xiàn)澆試件縱向鋼筋的最大應(yīng)力出現(xiàn)在墻肢邊緣構(gòu)件受壓區(qū)根部和邊緣構(gòu)件受拉區(qū)的根部和中部,說明受壓區(qū)邊緣構(gòu)件底部縱向鋼筋主要承受壓應(yīng)力,受拉區(qū)暗柱底部和中部縱向鋼筋主要承受水平力。裝配邊緣構(gòu)件受壓區(qū)縱向鋼筋應(yīng)力大于現(xiàn)澆構(gòu)件,說明受壓區(qū)的性能優(yōu)于現(xiàn)澆構(gòu)件。鋼筋的壓應(yīng)力從腹板與受壓區(qū)邊緣構(gòu)件交界處逐漸增大,直至受壓區(qū)邊緣構(gòu)件,并達(dá)到峰值,結(jié)果表明,螺旋箍筋抑制了套筒灌漿錨搭接混凝土受壓時(shí)的橫向變形,提高了混凝土的抗壓性能。

圖8 鋼筋應(yīng)力分布Fig.8 The stress distribution of rebar

4 總結(jié)

本文基于ABAQUS分析可以較好地完成螺旋箍筋約束套筒漿錨搭接的裝配式剪力墻抗震性能的模擬分析。荷載-位移曲線基本一致,park法計(jì)算的屈服位移和屈服荷載是一致的。同時(shí),模型模擬的混凝土剪力墻的破壞模式和材料損傷范圍基本一致,驗(yàn)證了ABAQUS模擬現(xiàn)澆裝配式混凝土剪力墻力學(xué)性能和損傷的可行性。同時(shí)證明在增強(qiáng)核心混凝土約束這一方面,螺旋箍筋約束套筒漿錨搭接有效改善了節(jié)點(diǎn)的搭接。

今后的研究方向還可參考一些動(dòng)力方法[22]對一些極限情況下螺旋箍筋約束的裝配式剪力墻的失穩(wěn)的進(jìn)行細(xì)節(jié)的分析,在遵照相應(yīng)規(guī)范[23]的基礎(chǔ)上取得安全與新型環(huán)保兼顧的設(shè)計(jì)效果。