項(xiàng)盼盼,曾小春,袁曉軍,鄒萍萍,林宇星,周 熹,鄭朝升
(江鈴汽車股份有限公司動(dòng)力總成研究院,江西 南昌 330001)
缸體是發(fā)動(dòng)機(jī)的主體,是安裝其他零部件和附件的支承骨架,缸體內(nèi)設(shè)有冷卻水套、潤(rùn)滑油道和其他孔道,結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜。在發(fā)動(dòng)機(jī)工作時(shí),缸體除承受螺栓預(yù)緊力和軸瓦過盈等裝配載荷外,還受到缸內(nèi)燃燒CFD(Computational Fluid Dynamics)的熱負(fù)荷,缸體在這種熱載荷作用下缸孔熱變形較大。隨著發(fā)動(dòng)機(jī)性能水平日益提升,其燃燒爆發(fā)壓力越來越高,對(duì)缸孔變形也是一個(gè)極大的考驗(yàn)。如果缸孔變形過大,氣缸孔和主軸承孔失圓,甚至使氣缸軸線和曲軸中心線不垂直,各個(gè)主軸承不同軸,導(dǎo)致它們相互之間正確的配合關(guān)系被破壞,加速零件的磨損甚至破壞,或造成漏水、漏氣、漏油等故障。因此,在缸體設(shè)計(jì)過程中必須考慮缸孔變形及磨損情況,評(píng)估其變形量是否滿足設(shè)計(jì)要求,保證發(fā)動(dòng)機(jī)安全可靠的運(yùn)行。目前國(guó)內(nèi)也有相當(dāng)多的企業(yè)和高校對(duì)缸孔變形展開了研究工作,并獲得了一定的成果[1-2]。
在計(jì)算結(jié)構(gòu)強(qiáng)度時(shí),CAE有著獨(dú)特的優(yōu)勢(shì)。缸體、缸蓋的設(shè)計(jì)要有足夠的剛度和強(qiáng)度,成功的缸體、缸蓋設(shè)計(jì),其工作應(yīng)力應(yīng)該比較小,變形及振動(dòng)較小,以保證內(nèi)燃機(jī)能夠長(zhǎng)期可靠的工作[3]。
內(nèi)燃機(jī)工作時(shí),缸體、缸蓋受到燃?xì)獗l(fā)壓力、螺栓預(yù)緊力、氣門座圈過盈力和氣門落座力的作用。此外,缸體、缸蓋各部分的溫度梯度大,會(huì)產(chǎn)生很大的熱應(yīng)力,這也是缸體、缸蓋設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)重點(diǎn)考慮的問題。缸孔變形分析分別從冷態(tài)裝配下的變形及熱態(tài)裝配下的變形情況來評(píng)估。分析流程圖如圖1所示。
圖1 缸體缸蓋一體化分析流程
本文采用CFD(Computational Fluid Dynamics)與有限元FEA(Finite Element Analysis)耦合技術(shù),評(píng)估及優(yōu)化缸體缸孔變形情況,對(duì)變形較大區(qū)域進(jìn)行了針對(duì)性的結(jié)構(gòu)優(yōu)化,有效改善了缸孔變形情況。
缸體缸孔變形分析主要涉及流體力學(xué)、有限元兩大模塊,分析流程如圖1所示。首先需要收集發(fā)動(dòng)機(jī)主要參數(shù)和三維數(shù)模,然后對(duì)各零部件進(jìn)行網(wǎng)格劃分;若有限元模型采用流體力學(xué)載荷則需在AVL FIRE軟件中進(jìn)行3D CFD缸內(nèi)燃燒分析及3D水套冷卻分析,通過面網(wǎng)格映射功能把缸內(nèi)燃燒表面及缸內(nèi)水套表面的CFD載荷映射到有限元模型中。若不進(jìn)行流體力學(xué)分析,有限元模型則采用簡(jiǎn)化計(jì)算的載荷進(jìn)行計(jì)算。本文分析采用流體力學(xué)分析載荷進(jìn)行分析計(jì)算。有限元溫度場(chǎng)模型搭建完后,在ABAQUS軟件中進(jìn)行溫度場(chǎng)分析,通過溫度場(chǎng)分析可以得到缸體缸蓋、缸體缸蓋水套、氣門、氣門座圈及導(dǎo)管等的溫度分布。然后用溫度場(chǎng)的計(jì)算結(jié)果作為應(yīng)力分析的邊界,在ABAQUS中搭建應(yīng)力場(chǎng)模型,可以得到缸體缸蓋及缸墊等零部件的應(yīng)力分布情況。缸體缸孔變形的評(píng)估是將應(yīng)力場(chǎng)數(shù)據(jù)導(dǎo)入到Altair公司的Simlab軟件中進(jìn)行相應(yīng)的后處理,得到缸孔周向及徑向變形輪廓,以及各階次變形輪廓及變形量,對(duì)各階次變形量進(jìn)行評(píng)價(jià)。本文主要對(duì)缸體缸孔變形的評(píng)估和優(yōu)化進(jìn)行了詳細(xì)的分析說明。
缸體缸蓋一體化分析模型主要包括缸體、缸蓋、主軸承蓋、缸蓋螺栓、氣門、氣門座圈及氣門導(dǎo)管等,如圖2所示。溫度場(chǎng)網(wǎng)格類型采用一階四面體網(wǎng)格,應(yīng)力場(chǎng)網(wǎng)格模型采用二階四面體網(wǎng)格。模型中缸孔是分析主要對(duì)象,因此在網(wǎng)格處理時(shí)可以進(jìn)行細(xì)化處理。
圖2 缸體缸蓋一體化分析CAE模型
本文通過流體動(dòng)力學(xué)分析獲得缸內(nèi)燃燒及缸內(nèi)冷卻的CFD邊界,流體力學(xué)分析模型如圖3、圖4所示。計(jì)算了發(fā)動(dòng)機(jī)額定工況下的缸內(nèi)燃燒及冷卻邊界,圖5、圖6為額定工況缸內(nèi)燃燒及缸內(nèi)冷卻水套溫度及換熱系數(shù)分布情況,從圖中可知,缸蓋火力面鼻梁區(qū)溫度較高,排氣側(cè)較進(jìn)氣側(cè)溫度高;缸體水套第一缸換熱系數(shù)較低,缸蓋水套第四缸換熱系數(shù)較低。該結(jié)果將通過ABAQUS軟件映射到表面有限元網(wǎng)格上。
圖3 缸內(nèi)燃燒分析模型
圖4 缸內(nèi)冷卻水套分析模型
圖5 額定工況缸內(nèi)燃燒邊界
圖6 額定工況缸內(nèi)冷卻邊界
缸體缸蓋主要受力有:螺栓預(yù)緊力、氣門座圈及導(dǎo)管過盈、缸內(nèi)燃燒溫度熱載荷以及缸內(nèi)水套冷卻。本文分析缸體缸蓋一體化的缸內(nèi)熱邊界均來自3D CDF分析,各載荷的加載順序如表1所示。
表1 應(yīng)力計(jì)算工況表
缸體缸孔變形使用HYPWEWORKS軟件中的SIMLAB模塊進(jìn)行后處理。缸孔縱向變形影響活塞與缸體之間的配合間隙和工作情況,如果變形太大對(duì)活塞的運(yùn)動(dòng)不利,可能導(dǎo)致拉缸等不良現(xiàn)象??v向變形是否合理,可以通過活塞二階運(yùn)動(dòng)仿真分析評(píng)估。一般來說,缸孔冷態(tài)安裝變形越小越好,不同廠家評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)不同。
缸孔變形直接影響活塞的運(yùn)動(dòng)和整機(jī)機(jī)油消耗指標(biāo)。工程中一般通過傅立葉技術(shù)來描述和評(píng)估。傅立葉技術(shù)分析中,第i諧次幅值系數(shù)Umaxi系通過以下定義描述:
ΔR=A0+A1cosφ+A2cos2φ+…+Aicosiφ+B1sinφ+B2sin2φ+…+Bisiniφ
(1)
式中,Ai,Bi為傅立葉系數(shù),i為諧次數(shù)。
(2)
(3)
Umaxi即為第i諧次幅值,工程實(shí)際問題中,一般關(guān)注二到六階幅值,前六階變形如圖7所示[4]。
圖7 傅立葉分析各階變形圖
缸孔變形后處理結(jié)果顯示,第一缸缸孔在熱態(tài)下3階變形超出評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)20 μm,不滿足設(shè)計(jì)要求,需要對(duì)其進(jìn)行優(yōu)化。
根據(jù)分析結(jié)果,缸孔中部熱變形較大的主要原因是缸孔表面溫度不均勻,為改善缸孔熱變形,對(duì)水套進(jìn)行了優(yōu)化。如圖9所示,水套向下加深了近40 mm,同時(shí)為保證缸體剛度,對(duì)其進(jìn)行了相應(yīng)的結(jié)構(gòu)加強(qiáng)。
圖8 第一缸缸孔熱態(tài)下各階變形量
圖9 缸體水套優(yōu)化
將設(shè)計(jì)優(yōu)化后的數(shù)模重新進(jìn)行網(wǎng)格劃分,重新進(jìn)行水套冷卻分析,用新的缸內(nèi)冷卻邊界,開始新的一輪有限元分析。分析結(jié)果如圖10所示,第一缸缸孔變形得到明顯改善。
圖10 優(yōu)化后一缸缸孔熱態(tài)下各階變形量
1)通過流體力學(xué)分析發(fā)動(dòng)機(jī)額定工況缸內(nèi)燃燒及水套冷卻邊界載荷,進(jìn)行缸體缸蓋一體化分析,進(jìn)而得到缸孔變形,結(jié)果顯示第一缸缸孔熱態(tài)下變形過大。
2)根據(jù)分析結(jié)果得出,變形較大的原因是該處溫度梯度較大,從而對(duì)水套進(jìn)行優(yōu)化,以改善溫度均
勻性進(jìn)而改善缸孔熱態(tài)下的變形,優(yōu)化后的缸孔變形得到明顯改善。
3)本文采用的CFD-FEA耦合分析方法可以準(zhǔn)確得到缸孔熱態(tài)下的變形情況,為優(yōu)化缸體結(jié)構(gòu)、改善缸孔變形提供了參考和借鑒。