嚴斌鵬,黃 程,謝尚陽,汪兆強

(中核核電運行管理有限公司，浙江 海鹽 314300)

反應堆功率調(diào)節(jié)系統(tǒng)是核電廠調(diào)節(jié)反應堆功率的重要系統(tǒng)，而該系統(tǒng)中的功率適配通道在日常運行期間中起到至關重要的作用。該通道主要負責反應堆功率調(diào)節(jié)系統(tǒng)的超前調(diào)節(jié)，因此，該通道性能的優(yōu)劣直接影響調(diào)節(jié)品質(zhì)的。秦山核電在第18次換料大修改造項目中，功率適配通道參數(shù)調(diào)試過程中出現(xiàn)了初始設計參數(shù)與實際運行不相符的情況，經(jīng)過嚴謹科學的論證與試驗，最終，圓滿完成了反應堆功率調(diào)節(jié)系統(tǒng)的調(diào)試工作，使該通道參數(shù)滿足設計要求的同時保證了控制品質(zhì)最佳。

1 反應堆功率調(diào)節(jié)系統(tǒng)適配通道簡介

反應堆功率調(diào)節(jié)系統(tǒng)要求在5%～100%負荷范圍內(nèi)，能夠承受±10%的階躍變化或者±5%/min的線性變化而不引起反應堆停堆；在自動運行或者瞬態(tài)期間，恢復并保持冷卻劑平均溫度在規(guī)定范圍內(nèi)；當蒸汽旁路排放系統(tǒng)投入時允許電網(wǎng)脫扣(帶廠用電)由100%甩負荷到廠用電3%～4%PN時,70%由蒸汽旁路排放系統(tǒng)承擔,13%由兩個蒸汽釋放閥承擔,功率調(diào)節(jié)系統(tǒng)承擔10%,余下3%由一回路提高運行參數(shù)承擔,而不停堆。該系統(tǒng)可分為三個通道，主要有冷卻劑平均溫度通道、參考平均溫度通道、功率失配通道，本文著重介紹功率失配通道的參數(shù)優(yōu)化。

反應堆功率調(diào)節(jié)系統(tǒng)適配通道在反應堆功率調(diào)節(jié)系統(tǒng)中無監(jiān)測數(shù)據(jù)，但是其對反應堆功率調(diào)節(jié)系統(tǒng)起著至關重要的作用，主要由汽機功率跟核功率差值經(jīng)過微分環(huán)節(jié)對參考平均溫度與冷卻劑平均溫度進行超前的補償作用。由于溫度存在熱阻，變化很緩慢，相反，由沖動級壓力轉(zhuǎn)換而來的汽機功率與核功率變換速率很快，因此，在投自動的條件下，如果一回路與二回路功率發(fā)生變化而產(chǎn)生溫差其變化率很快時，功率適配通道會立即干預補償因溫差變化過快而對反應堆功率調(diào)節(jié)的影響。

根據(jù)變更具體方框圖如圖1所示。

圖1 改造后反應堆功率調(diào)節(jié)系統(tǒng)方框圖Fig.1 The block diagram of each channel of reactor power control system

2 調(diào)試過程中出現(xiàn)的問題

2.1 初始設計參數(shù)滿足汽機功率為15%時功調(diào)系統(tǒng)投“自動”試驗

為了保證反應堆功率調(diào)節(jié)系統(tǒng)能夠有一個穩(wěn)定、快速的調(diào)節(jié)品質(zhì)，經(jīng)多方討論決定，將反應堆功率調(diào)節(jié)系統(tǒng)的參數(shù)暫時不做改變，后續(xù)根據(jù)實際情況，在不超出設計范圍值的基礎上，再行調(diào)試優(yōu)化相關參數(shù)，初始具體數(shù)值見表1。

表1 反應堆功率調(diào)節(jié)系統(tǒng)改造前后參數(shù)比較表Table 1 Comparison of parameters before and after retrofitting of reactor power control system

反應堆功率調(diào)節(jié)系統(tǒng)只能在汽輪機功率大于15%的情況下才能投自動，保護系統(tǒng)工作正常，核測系統(tǒng)功率量程工作正常的情況下才能投入使用，在15%汽輪機功率狀態(tài)下，做反應堆功率調(diào)節(jié)系統(tǒng)(以下簡稱功調(diào)系統(tǒng))投自動調(diào)節(jié)試驗時，第一次實驗結(jié)果表明，在原有的參數(shù)都不變的情況下，將功調(diào)系統(tǒng)投自動時，控制棒動作頻繁，具體工況見表2。

表2 第一次15%功率平臺功調(diào)系統(tǒng)投“自動”切換試驗工況Table 2 The first 15% power control system is put into “automatic” switching test condition

由表2可知，在次高選平均溫度與參考平均溫度偏差為0.4 ℃的時候，將功調(diào)系統(tǒng)投自動，控制棒直接下插7步，出現(xiàn)這種情況，操作員為了使機組處于安全穩(wěn)定運行狀態(tài)，將棒控系統(tǒng)打“手動”狀態(tài)。由于溫度的傳導過程工質(zhì)存在熱阻而使得其傳遞時間滯后，而調(diào)節(jié)作用太弱，無法補償由于溫度帶來的滯后現(xiàn)象，使得反應堆功率調(diào)節(jié)系統(tǒng)輸出一直在改變，從而使得控制棒連續(xù)下插，很顯然，這與控制系統(tǒng)的穩(wěn)定、準確、快速調(diào)節(jié)的理念背道而馳。經(jīng)過分析討論后認為，可能是功率適配通道微分環(huán)節(jié)的超前調(diào)節(jié)作用太弱，使得很小的溫度偏差產(chǎn)生了很弱的超調(diào)作用而使得反應堆功率調(diào)節(jié)系統(tǒng)輸出無法短時間增大，只能慢慢增大，而此時，由于偏差的存在無法使次高選平均溫度保持在參考平均溫度±0625 ℃范圍內(nèi)，造成控制棒頻繁動作，這對機組穩(wěn)定性造成影響?；诖瞬孪?，調(diào)試人員需要增大微分環(huán)節(jié)初始響應，借鑒恰?，擟3、C4核電機組(C3、C4的τ6=20 s)，將反應堆功率適配通道參數(shù)由原來的τ6=7 s修改為設計院建議值τ6=20 s，在以下工況下進行了第二次切換工作，試驗結(jié)果如表3所示。

表3 第一次15% 功調(diào)系統(tǒng)投“自動”切換試驗工況Table 3 The first 15% power regulation system is put into “automatic” switching test condition

2.2 初始設計參數(shù)無法滿30%功率平臺反應堆功率調(diào)節(jié)系統(tǒng)性能確認試驗

根據(jù)118大修變更要求，需要在30%功率平臺進行反應堆功率調(diào)節(jié)系統(tǒng)性能確認試驗，通過此項試驗，驗證反映堆功率調(diào)節(jié)系統(tǒng)在10%功率變化擾動下其調(diào)節(jié)性能的優(yōu)劣，在所有工況及試驗條件具備的情況下，在30%功率平臺做反應堆功率調(diào)節(jié)系統(tǒng)性能確認試驗時，在τ6=20 s的情況下，參考平均溫度與次高選平均溫度相差1 ℃的情況下，將功調(diào)系統(tǒng)投“自動”，試驗結(jié)果表明，當微分環(huán)節(jié)設定值τ6=20 s的情況下，控制棒動作頻繁。具體工況如表4所示。

表4 30%功率平臺試驗記錄表Table 4 30% power platform test record

由表4可知，在參考平均溫度比此高選平均溫度高1.2 ℃的情況下，控制棒最終累計提升了4步，而在很長時間內(nèi)又反復動作至下插累計3步。

總結(jié)：在30%功調(diào)系統(tǒng)性能測試試驗中，在最終狀態(tài)，功調(diào)系統(tǒng)將溫度偏差成功調(diào)節(jié)回來，但是，控制棒一直在反復動作，說明其超調(diào)量過大，需要反復多次才能穩(wěn)定工況。這種調(diào)解品質(zhì)與控制系統(tǒng)的穩(wěn)定性、快速性、準確性調(diào)節(jié)背道而馳。因此當功率適配通道參數(shù)為初始設計參數(shù)τ6=20 s時，無法滿足當前反應堆功率調(diào)節(jié)系統(tǒng)自動調(diào)節(jié)的功能，第一次30%功率功調(diào)系統(tǒng)性能確認試驗不滿足驗收準則。

3 功率失配通道參數(shù)分析與整定

3.1 功率失配通道微分環(huán)節(jié)理論分析

反應堆功率調(diào)節(jié)系統(tǒng)三個通道中對于系統(tǒng)本身影響最大的就是功率適配通道的參數(shù)，在功率運行期間，功調(diào)系統(tǒng)的自動調(diào)節(jié)功能，功率失配通道無時無刻不在起作用，使得溫度偏差穩(wěn)定在±0625 ℃的范圍內(nèi)，而在功率適配通道中，作用最大的就是微分的超前調(diào)節(jié)環(huán)節(jié)，具體傳遞函數(shù)如下：

(1)

其中：τ6為微分時間，單位為s,s為拉普拉斯算子。

在工程實際中，純微分環(huán)節(jié)由于在偏差做階躍響應的瞬間，控制作用將會無窮大，這是任何物理元器件都無法實現(xiàn)的，因此，在工程實際中，實際的微分環(huán)節(jié)都具有慣性，具體表達式，如下所示：

(2)

其中：KD為微分增益，無量綱，TD為微分時間，單位為s，s為拉普拉斯算子。

在階躍擾動幅值為E的擾動下，研究微分環(huán)節(jié)輸入輸出關系，根據(jù)拉普拉斯變換初值定理可知：

(3)

其中：E為誤差大小，由上式可知，初始狀態(tài)下微分環(huán)節(jié)受到誤差擾動時，其輸出值大小與微分增益及誤差幅值大小有關系。

同理，根據(jù)拉普拉斯終值定理有：

(4)

由上可知，無論誤差階躍擾動多大，最終微分環(huán)節(jié)都會消除誤差，這說明微分作用最強的時間是在誤差產(chǎn)生的初期。

為了研究微分環(huán)節(jié)的階躍響應，在matlab/simulink中比較了不同的幾個微分環(huán)節(jié)及其對應的單位正階躍響應曲線，開環(huán)仿真方框圖如圖3所示；點擊simulink“運行”按鈕，進行仿真，仿真結(jié)果如圖3所示。

圖2 不同微分時間及增益單位正階Fig.2 The different differential time and positive order of gain units

圖3 不同微分時間及增益單位正階躍響應曲線比較圖躍響應開環(huán)圖Fig.3 Comparison of positive step response curves of different differential time and gain units

由圖3我們可以很直觀看出，微分時間初始值大小只與微分增益有關，增益越大，微分初值越大，增益越小，微分初值越小，且微分輸出作用其衰減速度與微分時間常數(shù)相關，微分時間常數(shù)越小，其衰減速度越快，反之，微分時間常數(shù)越大，其衰減速度越慢。

3.2 基于IA平臺的反應堆功率失配通道參數(shù)分析與整定

IA平臺微分模塊介紹：秦山核電第18次燃料循環(huán)大修改造中反應堆功率調(diào)節(jié)系統(tǒng)使用的是基于IA平臺的DCS控制，該DCS是FOXBORO公司的主力產(chǎn)品，而反應堆功率適配通道中微分環(huán)節(jié)使用的“LLAG”模塊來實現(xiàn)微分環(huán)節(jié)的，該模塊中具有兩種工作模式，超前/滯后模式和脈沖模式。當輸入值產(chǎn)生一個階躍變化時，超前/滯后模式在輸出中會產(chǎn)生瞬時增益(超前增益)或一階滯后，穩(wěn)態(tài)值等于測量輸入值MEAS。

當MEAS改變一個量或一個增量時，該模塊輸出跟隨，超前或滯后測量輸入值MEAS，這取決于LGAIN設置。當LGAIN=0，輸出滯后于測量輸入一個時間常數(shù)LGTIM。當LGAIN =1，輸出跟隨測量值變化而變化。

對于LGAIN> 0，輸出變化的初始值等于LGAIN * MEAS變化量，最終經(jīng)過時間常數(shù)LGTIM衰減到初始MEAS值。具體如圖4所示，以上內(nèi)容中：MEAS：測量輸入值；LGAIN：超前增益；LGTIM：滯后時間。綜上所述，當LGAIN> 0，在輸入值MEAS一個階躍擾動下，該模塊初始值等于LGAIN * MEAS，并最終衰減至初始值MEAS。這與第3.1節(jié)中所討論的工程實際中微分環(huán)節(jié)內(nèi)容一致。因此，在這里，LLAG模塊另外一種脈沖模式我們不做討論。

圖4 LLAG 模塊非脈沖工作模式圖Fig.4 The non pulse operation mode of the LLAG module

控制棒動作磁滯回環(huán)區(qū)：在反應堆功率調(diào)節(jié)系統(tǒng)功率適配通道中，對控制棒動作影響最大是微分環(huán)節(jié)及控制棒動作溫度死區(qū)的設定，秦一廠功調(diào)系統(tǒng)死區(qū)設定值如圖5所示。

圖5 功調(diào)系統(tǒng)溫差大小及動棒死區(qū)特性曲線Fig.5 The temperature difference of power control system and the characteristic curve of the dead zone of the moving rod

從圖5可知，為防止控制棒頻繁動作，設計了溫差跟動棒死區(qū)特性圖?；谝陨戏治?，在118大修反應堆功率調(diào)節(jié)系統(tǒng)調(diào)試過程中，主要參數(shù)優(yōu)化對象為功率適配通道，而在功率適配通道中，對控制棒動作作用最明顯的為微分環(huán)節(jié)的相關參數(shù)及磁滯回環(huán)區(qū)溫度大小的設定。

功率適配通道參數(shù)整定：以下將從上述內(nèi)容描述的微分環(huán)節(jié)及磁滯回環(huán)區(qū)參數(shù)設定入手，著重介紹秦一廠反應堆功率適配通道參數(shù)優(yōu)化的過程，由于在15%FP功率平臺的調(diào)試參數(shù)無法滿足整個功率自動控制的要求，因此，該通道的調(diào)試是在機組30%FP功率平臺進行的，由第2章相關內(nèi)容可知，當微分模塊為τ6=20 s時，性能確認試驗無法滿足驗收要求。反應堆功率調(diào)節(jié)系統(tǒng)性能確認試驗是為了確認次高選平均溫度(Tac)與參考平均溫度(Tao)相差±1 ℃度的情況下，通過功調(diào)系統(tǒng) 的自動調(diào)節(jié)功能使兩者溫度偏差恢復到±0.625 ℃的范圍內(nèi)。具體工況如下所示，值得注意的是IA系統(tǒng)DCS中時間單位為分鐘(min)。

當ΔT=Tac-Tao=1 ℃時(30%FP功率平臺)，將功調(diào)系統(tǒng)投自動，DCS中功率適配通道各參數(shù)如下所示：

(5)

上式中：HABLIM、LABLIM為動棒溫度偏差限值，ABSDB是死區(qū)溫度，該處ABSDB=0.25等價于 |ΔT1|=0.375 ℃，LGAIN表示微分增益、LAGTIM表示慣性時間，τ6表示微分時間常數(shù)，在該組數(shù)據(jù)下，控制棒動作情況見表5。

表5 第一次參數(shù)調(diào)整試驗結(jié)果Table 5 Results of the first parameter adjustment test

由表5可知，在通道參數(shù)為式(5)中的數(shù)值時，次高選平均溫度跟參考平均溫度在相差1 ℃的情況下，控制棒動作了2.5步，這說明該通道反應過慢，控制棒動作一步的情況下，核功率的變化很迅速，但是由于溫度變化緩慢的原因，使得核功率的變化未能及時得到補償，由圖3可知，要想能夠迅速補償，那慣性時間應該降低，基于此，開始了第二次試驗。

當ΔT=Tac-Tao=-1 ℃時(30%FP功率平臺)，將功調(diào)系統(tǒng)投自動，在組態(tài)軟件中功率適配通道各參數(shù)設置如下所示：

(6)

此時，控制棒動作情況如表6所示。

表6 第二次參數(shù)調(diào)整試驗結(jié)果Table 6 Results of the second parameter adjustment test

由表6可知，功調(diào)系統(tǒng)沒有得到明顯的改善，為了讓控制棒動作不要太頻繁，考慮到死區(qū)特性，為了使控制棒能夠迅速響應，增大|ΔT1|，即將死區(qū)時間下限做出了修改，當ABSDB=0.20時，即

(7)

控制棒動作前后變化見表7。

表7 第三次參數(shù)調(diào)整試驗結(jié)果Table 7 Results of the third parameter adjustment test

由表7可知，當增大|ΔT1|時，控制棒的動作有所改善。

由于118大修之前，功調(diào)系統(tǒng)是使用的SPEC200的模擬卡件，考慮到模擬卡件傳輸信號速度快，無信號的模數(shù)轉(zhuǎn)化-數(shù)據(jù)處理-數(shù)模轉(zhuǎn)化的過程，因此，當穩(wěn)定狀態(tài)下，控制信號變化響應速度快，基于以上分析結(jié)合控制棒的動作太頻繁，說明其微分作用太小，導致溫度偏差對應的變化量太小，從而影響綜合溫度偏差，進而影響控制棒動作，使得超前調(diào)節(jié)作用減弱；同時，整個控制系統(tǒng)的慣性時間一定，而我們需要的是其微分作用強，且其能夠迅速降低，基于此考慮結(jié)合圖3顯示的相關內(nèi)容，決定將系統(tǒng)慣性時間不變，而其微分時間設置到最大，而增益LGAIN取最小值：即

(8)

此時控制棒動作情況如表8所示。

表8 第四次參數(shù)調(diào)整試驗結(jié)果Table 8 Results of the fourth parameter adjustment test

由表8可知，控制棒在兩部之內(nèi)就可以將溫度偏差調(diào)回來，為此我們又將將溫度偏差為反方向，具體動棒情況見表9。

表9 第五次參數(shù)調(diào)整試驗結(jié)果Table 9 Results of the fifth parameter adjustment test

至此，反應堆功率調(diào)節(jié)系統(tǒng)參數(shù)優(yōu)化全部完成，且其動作性能滿足要求，30%性能確認試驗也順利完成。

綜上所述：秦一廠反應堆功率調(diào)節(jié)系統(tǒng)功率適配通道參數(shù)優(yōu)化主要是針對IA平臺的所對應的微分環(huán)節(jié)及磁滯回環(huán)區(qū)進行的，主要參數(shù)如下：

(9)

通過優(yōu)化，在同等偏差情況下，降低了頻繁動棒次數(shù)，減少了超調(diào)量，精準的控制反應性，使功調(diào)系統(tǒng)整體調(diào)節(jié)品質(zhì)都得到改善，滿足設計要求。

4 整定參數(shù)驗證及結(jié)果評價

反應堆功率調(diào)節(jié)系統(tǒng)核電廠功率自動控制起著至關重要的作用，118大修改造項目，由于控制部分由模擬控制系統(tǒng)變更為DCS數(shù)字化控制系統(tǒng)，按照規(guī)定，所有的控制系統(tǒng)都要在其可以承受的范圍內(nèi)驗證其功能的好壞，反應堆功率調(diào)節(jié)系統(tǒng)具體的試驗主要有不同功率平臺±10%負荷階躍試驗、甩負荷試驗等，以下是電站試驗中反應堆調(diào)節(jié)系統(tǒng)的主要數(shù)據(jù)及結(jié)果評價。

4.1 50%FP功率平臺甩負荷試驗

隨著機組功率穩(wěn)步提升，在50%FP功率平臺進行了甩負荷試驗，即將電廠所有負荷全部甩開而不引起機組停堆，試驗結(jié)果顯示：

冷卻劑次高選平均溫度初始值：290.3 ℃，試驗中最小值：284.5 ℃，最大值：292.7 ℃，穩(wěn)定值：284.8 ℃。核功率初始值：55.11%，試驗中最小值：18.71%，最大值：55.11%，穩(wěn)定值：18.71%。冷卻劑次高選平均溫度達穩(wěn)定所需時間：5 min，核功率達穩(wěn)定時間：7 min。因此，反應堆功率調(diào)節(jié)性能滿足甩負荷設計要求。

4.2 50%FP功率平臺甩廠外負荷試驗

在50%FP功率平臺進行了甩廠外負荷試驗，即將外電廠負荷甩掉，帶廠用電運行而不得引起機組停堆，試驗結(jié)果顯示：

冷卻劑次高選平均溫度初始值：290.5 ℃，試驗中最小值：286.15 ℃，最大值：292.3 ℃，穩(wěn)定值：286.4 ℃。核功率初始值：56.2%，試驗中最小值：25.9%，最大值：56.5%，穩(wěn)定值：25.9%。冷卻劑次高選平均溫度達穩(wěn)定所需時間：3 min，核功率達穩(wěn)定時間：5 min。因此，反應堆功率調(diào)節(jié)性能滿足設計要求。

4.3 100%FP功率平臺負階躍響應

在100%FP功率平臺進行了負階躍響應試驗，即通過調(diào)整DEH系統(tǒng)，使汽機功率從100%FP降低到90%FP，而不得引起機組停堆，選擇數(shù)據(jù)所在的試驗名：負荷階躍試驗(100%→90%)，由試驗結(jié)果可知：冷卻劑次高選平均溫度初始值：297.1 ℃，試驗中最大值：297.5 ℃，最終值：295.4 ℃。核功率初始值：98.3%，試驗中最小值，穩(wěn)定值：89.2%。冷卻劑次高選平均溫度達穩(wěn)定所需時間：5 min，核功率達穩(wěn)定時間：4 min。由此可知，反應堆功率調(diào)節(jié)性能滿足設計要求。

4.4 100%FP功率平臺正階躍響應

由于控制棒位置的限制，且需要控制板有一定余量，因此，100%功率平臺正階躍響應需要從85%FP汽輪機功率到95%FP功率平臺，試驗結(jié)果顯示：

冷卻劑次高選平均溫度初始值：294.8 ℃，試驗中最小值：294.2 ℃，最終值：296.2℃。核功率初始值：83.5%，試驗中最大值94.4%，穩(wěn)定值：94.2%。冷卻劑次高選平均溫度達穩(wěn)定所需時間：5 min，核功率達穩(wěn)定時間：4 min。由此可知，反應堆功率調(diào)節(jié)性能滿足設計要求。

4.5 100%FP功率平臺甩負荷試驗

隨著機組功率穩(wěn)步提升，在100%FP功率平臺進行了甩負荷試驗，即將電廠所有負荷全部甩開而不引起機組停堆，試驗結(jié)果曲線如圖所示13所示。由試驗結(jié)果可知：冷卻劑次高選平均溫度初始值：297.2 ℃，試驗中最大值：300.9 ℃，最大棒速降棒完畢后平均溫度：291.0 ℃，置手動時平均溫度：289.8 ℃。核功率初始值：97.5%，最大棒速降棒完畢后核功率值：57.9%，置手動時核功率：54.8%。棒位初始值：230，最大棒速降棒完畢后棒位：117，手動降棒結(jié)束后棒位：95。冷卻劑次高選平均溫度達穩(wěn)定所需時間：10 min，核功率達穩(wěn)定時間：10 min。由此可知，反應堆功率調(diào)節(jié)性能滿足甩負荷設計要求。

4.6 100%FP功率平臺甩廠外負荷試驗

在100%FP功率平臺進行了甩廠外負荷試驗，即將外電廠負荷甩掉，帶廠用電運行而不得引起機組停堆，試驗結(jié)果顯示：

冷卻劑次高選平均溫度初始值：296.5 ℃，試驗中最大值：299.8 ℃。核功率初始值：95.3%，最大棒速降棒完畢后核功率值：59.3%，自動短暫提棒后核功率：59.9%。棒位初始值：232，最大棒速降棒完畢后棒位：133，手動降棒結(jié)束后棒位：128。冷卻劑次高選平均溫度達穩(wěn)定所需時間：10 min，核功率達穩(wěn)定時間：10 min。由100%FP甩廠外負荷試驗結(jié)果可知，反應堆功率調(diào)節(jié)性能滿足甩負荷設計要求。由此可知，確認整定參數(shù)滿足設計要求，且性能良好。

5 總結(jié)與展望

通過對秦一廠反應堆功率調(diào)節(jié)性的微分環(huán)節(jié)及磁滯回環(huán)區(qū)有關參數(shù)進行優(yōu)化，對比優(yōu)化前后曲線及以前大修記錄數(shù)據(jù)，確認系統(tǒng)調(diào)節(jié)性能滿足試驗程序要求，符合設計要求。經(jīng)后續(xù)各功率平臺電站試驗的驗證，確認優(yōu)化后的參數(shù)完全滿足各類電站瞬態(tài)試驗。據(jù)了解，數(shù)字化控制系統(tǒng)在電廠被廣泛使用，因此，控制系統(tǒng)的參數(shù)優(yōu)化問題肯定是運行維修人員的主旋律，希望通過秦一廠30萬kW機組反應堆功率調(diào)節(jié)系統(tǒng)功率適配通道參數(shù)優(yōu)化為視角，充分可以為同行業(yè)的從業(yè)人員提供解決此類問題的解決思路與方法。