巫繼航 韓邦熠
(海軍工程大學(xué)艦船與海洋學(xué)院 武漢 430030)
五模超材料是一種退化的固體彈性介質(zhì),由美國猶他大學(xué)的Milton與Cherkaev[1]最早提出。傳統(tǒng)固體材料的彈性矩陣對應(yīng)有6個(gè)特征值和相應(yīng)的6個(gè)特征向量,分別對應(yīng)材料的每一種形變模態(tài)。如果某個(gè)特征值表達(dá)為零,則這個(gè)模式下的應(yīng)力將使材料發(fā)生類似液體的流動。五模材料就是一種僅保留一個(gè)非零特征值的特殊固體材料,它包含5個(gè)易變形模態(tài),只能承受與非零特征值對應(yīng)的特征應(yīng)力成比例的應(yīng)力模式,從而解除了剪切與形變的耦合,呈現(xiàn)出“固體水”的特性。通過微結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì),五模材料的模量與密度可以根據(jù)實(shí)際應(yīng)用需求進(jìn)行調(diào)節(jié),在艦艇的聲吶透聲窗與吸聲隔振器件的選材具有長足的應(yīng)用前景。
2008 年,Norris[2]率先將變換聲學(xué)理論引入超材料的概念,提出了借助模量與密度各向異性材料實(shí)現(xiàn)聲波調(diào)控的構(gòu)想。Kadic[3~5]設(shè)計(jì)并制作了經(jīng)典雙錐構(gòu)型的三維五模結(jié)構(gòu),并對其彈性模量進(jìn)行了測定。Layman[6]等對雙錐構(gòu)型的幾何參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化,在細(xì)桿連接處增加球型配重以提升結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性,同時(shí)設(shè)定傾斜角,以期定制地產(chǎn)生各向異性。Schuittny[7]等在此基礎(chǔ)上利用侵入式激光微刻技術(shù)制備了小尺寸三維雙錐型五模結(jié)構(gòu),并分析了連結(jié)直徑和晶格常數(shù)的組合,指出滿足聲學(xué)性能的最佳設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)體積模量與剪切模量之比應(yīng)為1000以上。在綜合考慮三維結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性與加工難度等缺陷之后,Hladky-Hennion[8]等設(shè)計(jì)了金屬基的二維蜂窩狀五模結(jié)構(gòu),其宏觀等效密度、體積模量與水十分近似。Cai[9]等研究了附加星形配重的蜂窩結(jié)構(gòu)的力學(xué)性能,Chen[10]等對二維五模材料進(jìn)行了理論分析,提出了基于二維結(jié)構(gòu)的聲隱身斗篷。Zhao[11]等采用電火花慢速線切割工藝制備了鋁基二維五模結(jié)構(gòu)塊體,并通過實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了該模型與水具有良好的聲學(xué)匹配性。
上述研究表明,二維蜂窩狀五模材料具有機(jī)械性能好、可設(shè)計(jì)性強(qiáng)等優(yōu)勢。然而,現(xiàn)有的二維結(jié)構(gòu)大多基于均質(zhì)蜂窩構(gòu)型[12~14],通過改變薄壁結(jié)構(gòu)的邊長、厚度以及配重大小來模擬近似流體的模量和密度,對于周期結(jié)構(gòu)固有的各向異性研究還較少。本文基于有限元仿真方法,針對現(xiàn)有的二維蜂窩狀均質(zhì)五模材料進(jìn)行非對稱性設(shè)計(jì),分析各向異性對其能帶特性與品質(zhì)因子的影響,考察各向異性對于五模材料聲學(xué)性能的優(yōu)化效果。
理想五模材料要求其體積模量B與剪切模量G之比盡可能的大,從而表現(xiàn)出類似流體的耐壓縮、易變形的特征,現(xiàn)引入無量綱數(shù)品質(zhì)因子I定義二者的比值,以此作為五模材料聲學(xué)性能的考量。目前主流的二維均質(zhì)蜂窩五模材料的單胞結(jié)構(gòu)如圖1所示,由六邊形薄壁框架附加圓形配重構(gòu)成,前者實(shí)現(xiàn)較大的品質(zhì)因子,后者提供與水近似的等效密度。
圖1 二維均質(zhì)蜂窩五模材料單胞結(jié)構(gòu)
六邊形蜂窩單胞的晶格常數(shù)為a,薄壁厚度與圓配重半徑分別為t和r。為了使胞元能在x,y方向自由平移得到周期性結(jié)構(gòu),取圖2(a)所示的框架結(jié)構(gòu)作為基本平移單元,包括兩個(gè)中心配重、四個(gè)半圓配重、一個(gè)中心薄壁、四個(gè)對角線薄壁以及四個(gè)半高半寬的邊界薄壁。在此基礎(chǔ)上,以兩個(gè)中心配重P1、P2的位移和變形來構(gòu)造二維各向異性的五模結(jié)構(gòu),本文采用以下三種較為直觀的構(gòu)造方式:1)令兩個(gè)配重在y軸相對位移;2)令兩個(gè)配重在x軸相對位移;3)等比例縮放兩個(gè)配重的大?。僭O(shè)對總密度不產(chǎn)生影響),分別記作模型α、模型β、模型γ,設(shè)計(jì)的原則是在不影響單胞的等效密度與框架基本構(gòu)型的基礎(chǔ)上,改變周期性排列使之產(chǎn)生各向異性,三種構(gòu)造方式所對應(yīng)的二維結(jié)構(gòu)如圖2(b)~(d)所示。
圖2 基于二維均質(zhì)結(jié)構(gòu)的三種各向異性構(gòu)建方式示意圖
研究五模超材料的聲學(xué)性能一般通過分析其周期結(jié)構(gòu)的頻散曲線實(shí)現(xiàn),不同振型對應(yīng)的頻散曲線繪制成的圖譜被稱為能帶結(jié)構(gòu)(Band structure)。以圖1的二維均質(zhì)蜂窩狀五模結(jié)構(gòu)為例,基材選取鈦鋁合金Ti-6Al-4V,其材料參數(shù)為密度ρ=4.40×103kg/m3,泊 松 比 ν=0.34,楊 氏 模 量 E=110GPa,Cl=6.10×103m/s,Ct=2.96×103m/s,其中,Cl表示材料的縱波波速,Ct表示材料的橫波波速。蜂窩單胞的結(jié)構(gòu)參數(shù)為a=0.01m,t=1.54×10-3m,r=2.94×10-3m。借助有限元仿真軟件Comsol Multiphysics對其胞元附加布洛赫邊界條件,并利用小波矢對不可約布里淵區(qū)進(jìn)行掃掠,得到能帶結(jié)構(gòu)如圖3所示。
橫坐標(biāo)為不可約布里淵區(qū)的邊界,縱坐標(biāo)為不同模態(tài)對應(yīng)的特征頻率,波矢量k取水平方向a/20。圖3中灰色區(qū)域內(nèi),單胞只傳遞與波矢方向同向的模態(tài),即只傳輸壓縮波,抑制剪切波對振型的影響,因此被稱為單模頻帶。其下邊界(fl)與上邊界(fu)的頻率分別為18.43kHz與47.74kHz,記上下邊界頻率的差值與其平均值之比為頻帶的相對帶寬,則單模頻帶的相對帶寬為0.89。在這個(gè)頻段內(nèi),由于固體結(jié)構(gòu)激勵的剪切波干擾被消除,五模材料表現(xiàn)出良好的水聲匹配性,可用于聲吶透聲窗以及超聲透鏡等器件的選材設(shè)計(jì)。圖3中黑色區(qū)域內(nèi)沒有任何特征頻率表達(dá),即壓縮波和剪切波均被抑制,聲波無法從結(jié)構(gòu)中傳出,因此被稱為聲子禁帶(phononic forbidden band),該區(qū)域下邊界與上邊界的頻率分別為67.93kHz與91.92kHz,相對帶寬為0.30。在聲子禁帶頻段內(nèi),理論上所有聲波都無法通過,因而可以為吸聲器材和聲學(xué)屏蔽等領(lǐng)域提供參考。
圖3 波矢掃掠蜂窩單元的頻散曲線及頻帶示意
此外,能帶結(jié)構(gòu)還可以反映出五模材料中不同類型波傳播的相速度,以頻散曲線中經(jīng)過原點(diǎn)Γ解耦后的純橫波與純縱波為例,其在五模材料中傳播的相速度可由原點(diǎn)附近頻散曲線的斜率計(jì)算得到。將之引入彈性動力學(xué)方程,即可得到結(jié)構(gòu)的等效模量。對于五模材料,因?yàn)槔瓑号c剪切的解耦,傳統(tǒng)的彈性張量可退化為3×3的彈性矩陣:
考慮到二維五模材料周期性的特點(diǎn),可以通過單個(gè)聲子晶體單胞的能帶結(jié)構(gòu)分析其模量,由于單胞不具有實(shí)際的宏觀彈性模量,故將上述矩陣以等效參數(shù)進(jìn)行描述[15]:
其中,等效模量參數(shù)與相應(yīng)方向相速度的關(guān)系為[16]
式中CLx,CLy,CTx即為彈性波波矢在二維五模超材料中激勵的x,y方向縱波波速以及橫波波速,除主軸方向外,還有正剪應(yīng)變耦合產(chǎn)生的xy斜向極化波CqL,CqT,在本文的主要模量計(jì)算中暫不作考慮。ρeff為五模聲子晶體單胞的等效密度,可以通過單胞質(zhì)量對六邊形范圍求平均值得到。據(jù)此可以計(jì)算出二維各向同性五模材料的等效模量,以該均質(zhì)蜂窩單胞為例,由式(3)可求得等效彈性模量,等效剪切模量0.03GPa。因此,圖2(a)中二維均質(zhì)蜂窩狀五模材料的品質(zhì)因數(shù)約為76。
在均質(zhì)結(jié)構(gòu)的研究結(jié)果之上,討論上述三種各向異性構(gòu)造方法對頻帶寬度及品質(zhì)因子的影響。各向異性的引入使得布洛赫邊界相比于均質(zhì)結(jié)構(gòu)時(shí)發(fā)生改變,這是因?yàn)閱伟母叨葘ΨQ模式失效,波矢掃掠的不可約布里淵區(qū)將從1/12的正六邊形區(qū)域變?yōu)檎麄€(gè)單胞空間。三種構(gòu)型的聲子禁帶、單模帶隙與品質(zhì)因子隨各向異性程度的變化情況如圖4~7所示。
圖4 模型α的單模頻帶與聲子禁帶
圖5 模型β的單模頻帶與聲子禁帶
圖6 模型γ的單模頻帶與聲子禁帶
圖7 三種各向異性構(gòu)造方法對蜂窩結(jié)構(gòu)品質(zhì)因子的影響
在模型α中,隨著P點(diǎn)在縱向的位移,單模頻帶下界逐步降低,在ΔPY/a=0.15時(shí)達(dá)到最低值16.51kHz,隨后緩慢增加至17.91kHz。單模頻帶上界從47.31kHz增加至49.55kHz,相對帶寬在0.92~0.97之間變化,相對于均質(zhì)結(jié)構(gòu)提升了約8.9%。第一聲子禁帶下界在ΔPY/a=0.1之后明顯降低,最低值達(dá)到58.34kHz,上界則在91.33 kHz~95.22kHz之間變化,相對帶寬在ΔPY/a=0.2時(shí)達(dá)到0.47,相對于均質(zhì)結(jié)構(gòu)提升了56.7%。
在模型β中,隨著P點(diǎn)橫向位移,單模頻帶的下界有明顯降低的趨勢,從19.16kHz降低至15.5kHz,考慮到五模材料的縱向框架結(jié)構(gòu)被改變,抗剪性能被進(jìn)一步削減,橫波頻段隨著各向異性的增大而逐步壓縮。單模頻帶上界相較均質(zhì)結(jié)構(gòu)也有較大提升,在ΔPY/a=0.2時(shí)達(dá)到最高值53.05kHz。相對帶寬在0.88~1.08之間變化,相對于均質(zhì)結(jié)構(gòu)提升了約21.3%。聲子禁帶相較于均質(zhì)結(jié)構(gòu)變化不大,下界與上界的最低與最高值分別為68.21kHz和90.12kHz,相對帶寬在0.26左右浮動,相對于均質(zhì)結(jié)構(gòu)降低了約13.3%。
在模型γ中,單模頻帶的上下界有明顯貼近的趨勢,在Δr/r=0.3時(shí)下界達(dá)到了27.97kHz,上界則降低至41.11kHz,單模頻帶被顯著壓縮。這可能是隨著圓配重半徑的增大,對蜂窩薄壁的加固影響顯著提升,五模材料的固體屬性被增強(qiáng)而近似液流體的屬性被削弱導(dǎo)致的。單模區(qū)域的相對帶寬從0.82降至0.38,相對于均質(zhì)結(jié)構(gòu)降低了約57.3%,并且隨著配重半徑的各向異性變化,單模頻帶還會進(jìn)一步收窄。聲子禁帶的上下邊界均明顯提升,最高值分別達(dá)到了75.56kHz與95.92kHz,其相對帶寬在0.24~0.31之間變化,相對于均質(zhì)結(jié)構(gòu)基本持平。
三種各向異性構(gòu)造方法中,模型α對均質(zhì)蜂窩構(gòu)型的品質(zhì)因子影響較小,在ΔPY/a=0.25時(shí)達(dá)到接近100,此后逐漸減??;模型γ由于配重半徑的增加顯著加強(qiáng)了結(jié)構(gòu)的抗剪性能,導(dǎo)致其等效剪切模量隨著各向異性的提升而增大,品質(zhì)因子始終低于均質(zhì)結(jié)構(gòu);模型β則有效抑制了剪切波,在ΔPX/a=0.25時(shí),品質(zhì)因子達(dá)到最大值261,相較于二維均質(zhì)蜂窩五模材料提升了3.43倍。
本文針對二維蜂窩五模材料的各向異性進(jìn)行了調(diào)節(jié),通過對基本周期單元內(nèi)配重的x、y軸平移、配重縮放,設(shè)計(jì)了三種各向異性構(gòu)型,并通過有限元仿真計(jì)算給出了不同構(gòu)型中能帶結(jié)構(gòu)特性、品質(zhì)因子與各向異性程度的關(guān)系。研究表明,與二維均質(zhì)蜂窩五模材料相比,各向異性結(jié)構(gòu)的單模頻帶與聲子禁帶的相對帶寬均得到顯著增加。同時(shí),引入各向異性也可以提升二維五模材料的品質(zhì)因子,聲波調(diào)控的性能得到改善。但值得一提的是,由于結(jié)構(gòu)剪切模量的減小,其力學(xué)性能與宏觀穩(wěn)定性勢必受到影響。此外,由于單胞的對稱性改變,結(jié)構(gòu)加工難度增加,對制備工藝也提出了更高要求。因此,設(shè)計(jì)兼顧高品質(zhì)因子與一定的力學(xué)性能,滿足不同頻率條件下的聲波調(diào)控,同時(shí)具有良好可加工性的蜂窩結(jié)構(gòu)將是二維五模材料后續(xù)研究的重點(diǎn)內(nèi)容。