白 濤，靳智平，么玉虎，李晶茹，張纏保，馬桂桂

（1.山西大學(xué) 電力與建筑學(xué)院，太原 030006；2.北京航空航天大學(xué) 熱能工程系，北京 102206；3.山西華仁通電力科技有限公司，山西 晉中 030600；4.天脊煤化工集團股份有限公司，山西 長治 047507）

0 引言

當前，全球三大環(huán)境問題——溫室效應(yīng)、臭氧層空洞和酸雨，其中形成酸雨的主要因素是SO2污染。濕式石灰石-石膏法煙氣脫硫工藝（FGD）是火力發(fā)電廠應(yīng)用較廣的脫硫方法。燃煤發(fā)電機組采用濕法脫硫時，排煙溫度需降至50 ℃～60 ℃［1］。由于排放煙氣為飽和煙氣，當其進入環(huán)境中［2］，煙氣溫度降低出現(xiàn)過飽和，水蒸氣冷凝析出，凝結(jié)為液滴，在大氣中形成可視的濕煙羽［3］。

機械通風(fēng)冷卻塔具有成本低、建設(shè)周期短等優(yōu)勢，被用來作為煙氣消白冷凝技術(shù)中的冷端設(shè)備，其性能決定了循環(huán)水溫度和煙氣消白的效果。隨著機組運行工況的變化，機械通風(fēng)冷卻塔也需優(yōu)化運行條件，來降低冷卻塔風(fēng)機和水泵的能耗。目前，國內(nèi)對機械通風(fēng)塔的研究多集中于電廠熱力循環(huán)的冷端設(shè)備，而將其作為火電廠煙氣冷凝的冷端設(shè)備較少，通過建立冷卻塔熱力性能分析模型，分析環(huán)境因素以及運行方式對機械通風(fēng)冷卻塔經(jīng)濟性的影響，以期為機械通風(fēng)冷卻塔在煙氣冷凝中的應(yīng)用提供理論基礎(chǔ)。

1 冷卻塔熱力過程分析

在冷凝換熱系統(tǒng)內(nèi)，冷卻水與脫硫塔出口煙氣進行換熱后，溫度上升。升溫后的冷卻水進入機械通風(fēng)冷卻塔內(nèi)進行噴淋，與風(fēng)機引入的環(huán)境空氣進行換熱，工作原理如圖1 所示，整個過程包含換熱和傳質(zhì)［4］。采用麥克爾（Merkel）焓差法基本原理，對冷卻塔換熱過程進行分析。

圖1 冷卻塔空氣與水逆流冷卻模型Fig.1 Air and water countercurrent cooling model of cooling tower

麥克爾［5］將路易斯數(shù)和焓的概念引入傳熱計算中，有效簡化了熱力計算，推導(dǎo)出了以(i″-i)為冷卻推動力的方程式［6］，其結(jié)果表示如下。

冷卻塔中水與空氣逆流接觸，在熱質(zhì)交換的共同作用下，使水冷卻。令換熱量為H，傳遞熱量方式主要為水與空氣的接觸傳熱Hα，以及水的表面蒸發(fā)傳熱Hβ。

根據(jù)麥克爾（Merkel）焓差方程，水面飽和層向空氣中傳遞的總熱量為dH。

式中，βxv為含濕量差引起的容積蒸發(fā)散質(zhì)系數(shù)，kg/（m3·h）；i為濕空氣的焓；i″為水面飽和空氣層的焓。根據(jù)冷卻塔內(nèi)能量守恒，水的散熱量應(yīng)等于水中減少的熱量。

式中，cw為冷卻水比熱容，kJ/（kg·℃）；Q為冷卻水量，kg/h；V為填料容積，m3；K為蒸發(fā)水量帶走熱量法的系數(shù)（K＜1.0）。K的計算方法如式（5）：

式中，t2為冷卻塔出口水溫。

公式（4）左邊表示冷卻塔本身所具有的冷卻能力，其取決于淋水裝置的構(gòu)造、尺寸、散熱性能以及氣水比等，稱為冷卻塔的特性數(shù)，用N′表示。每臺冷卻塔都有一條特性曲線，公式（4）右邊表示該塔在各種氣水比λ所能供應(yīng)的冷卻數(shù)N。冷卻塔的設(shè)計就是要使N=N′，要求冷卻任務(wù)與冷卻能力相適應(yīng)，以保證冷卻任務(wù)的完成。冷卻數(shù)N表示水溫從t1降到t2所需要的特征數(shù)數(shù)值，其表示冷卻任務(wù)的大小。在冷卻數(shù)N中，(i″-i)指水面飽和空氣層的焓與外界空氣質(zhì)檢的焓差，N值越小，表明水的散熱越困難；N值越大，表示要求散發(fā)的熱量越多，所需淋水裝置的體積越大［7］。

冷卻塔的特性主要是由淋水填料決定的，淋水填料的熱力性能可用冷卻數(shù)來表示N′。冷卻塔的運行工況條件可表示為冷卻數(shù)與氣水比的關(guān)系。冷卻數(shù)與氣水比的關(guān)系如圖2 中冷卻任務(wù)曲線所示，其含義為給定不同氣水比時，完成冷卻塔設(shè)計條件，所需的冷卻能力。由冷卻任務(wù)曲線可知，當氣水比大時要求的冷卻任務(wù)數(shù)小。填料的性能曲線代表了冷卻塔所具有的冷卻能力，氣水比大時冷卻能力強。兩曲線的交點即冷卻塔的冷卻任務(wù)與冷卻能力相同的點，即冷卻塔的工作點。當淋水填料和通風(fēng)量確定后，可計算冷卻塔運行水溫。

圖2 冷卻任務(wù)曲線Fig.2 The curve of cooling task

方程式（4）右側(cè)的積分表示冷卻任務(wù)的大小，用冷卻數(shù)N來表示。

當N=N′時，即為冷卻塔的工作點。冷卻塔的特性主要由淋水填料層來決定，其淋水填料的熱力性能由試驗取得。根據(jù)試驗結(jié)果，βxv與冷卻水量和填料風(fēng)速有關(guān)，方程式（4）左側(cè)可用填料的通用形式李欽斯特（Lichtenstien）方程式表示。

式中，a為實驗常數(shù)；λ為冷卻塔內(nèi)氣水比；m為淋水填料的實驗常數(shù)。

方程式（4）右側(cè)的積分式可采用切比雪夫積分法對式（7）右側(cè)積分，函數(shù)轉(zhuǎn)換為進出冷卻塔水溫變化范圍內(nèi)不等分差值的均值與溫差的積。

該式為一個與t2有關(guān)的非線性方程，一般常用迭代法解題。假定一個初始的冷卻塔出塔水溫，再代入式（7）和（8）計算。若有|N-N′| ≤0.01，運算結(jié)束，假定的出塔水溫即為求到的t2；否則，再次迭代，直至符合要求。

2 冷卻塔進、出塔水溫影響因素分析

根據(jù)GB/T 50392—2016《機械通風(fēng)冷卻塔工藝設(shè)計規(guī)范》，冷卻塔設(shè)計的氣象參數(shù)統(tǒng)計數(shù)據(jù)，應(yīng)取近期連續(xù)不少于5 年的每年最熱時期3 個月的日平均值，濕球溫度宜采用每年最熱時期3 個月中最熱天數(shù)5 d～10 d 的日平均濕球溫度。

采用參考文獻［8］中機械通風(fēng)冷卻塔的參數(shù)進行計算：大氣壓力為101.3 kPa，濕球溫度為28.2 ℃，干球溫度將海南地區(qū)2020 年5 月晝夜平均溫度的平均值作為依據(jù)取29.9 ℃，進入冷卻塔塔內(nèi)的水溫為43.0 ℃，出塔的水溫為33.0 ℃。該塔的尺寸是17 m×17 m，裝有直徑為9.14 m 的L92D 風(fēng)機。西安熱工研究院有限公司測得該風(fēng)機的運行風(fēng)量為2 291 100 m3/h，冷卻水用量為4 300 m3/h。冷卻塔采用高度1.5 m 的PVC雙斜波填料。

當冷卻水進入冷卻塔，與風(fēng)機吸入的空氣進行接觸換熱后，熱量通過空氣釋放到環(huán)境大氣中。環(huán)境條件等因素的改變對冷卻效果有很大的影響［9］。

2.1 大氣壓力

在保持外界環(huán)境中干、濕球溫度及冷卻塔的風(fēng)機風(fēng)量等參數(shù)不變的基礎(chǔ)上，變化環(huán)境大氣壓力4 kPa。進、出塔水溫隨其變化的規(guī)律如圖3 所示。拉普拉斯壓高公式，見式（9）：

式中，z1和z2為海拔高度，m；T為z1和z2的空氣平均溫度，K；P1和P2分別為z1和z2的空氣平均壓力，Pa。

由圖3 可知，大氣壓力的增加對進塔水溫和出塔水溫的變化很小。例如當大氣壓力從98.5 kPa 增長至102.5 kPa 時，大氣壓力升高4.0 kPa，出塔水溫僅僅只升高了0.04 ℃，可忽略不計。這表明冷卻塔的冷卻性能受大氣壓力的影響很小。

圖3 大氣壓力對冷卻塔進、出塔水溫的影響Fig.3 Influence of atmospheric pressure on inlet and outlet water temperature of cooling tower

2.2 干球溫度

在保持外界環(huán)境中濕球溫度、大氣壓力及冷卻塔的風(fēng)機風(fēng)量等參數(shù)不變的基礎(chǔ)上，改變干球溫度。進、出塔水溫隨其變化的規(guī)律如圖4 所示。

由圖4 可知，進塔水溫與出塔水溫隨干球溫度的升高而升高，但變化幅度也不是很明顯。當干球溫度從29.00 ℃增長至37.00 ℃時，出塔水溫變化了0.08 ℃。上述同樣可以說明冷卻塔的冷卻性能受干球溫度的影響也比較小。

圖4 干球溫度對冷卻塔進、出塔水溫的影響Fig.4 Influence of dry bulb temperature on inlet and outlet water temperature of cooling tower

2.3 濕球溫度

在保持外界環(huán)境中干球溫度、冷卻塔的冷卻水量及風(fēng)機風(fēng)量等參數(shù)不變的基礎(chǔ)上，改變環(huán)境濕球溫度。進塔水溫和出塔水溫隨其的變化規(guī)律如圖5 所示。由圖5 可知，濕球溫度的增加對進、出塔水溫的影響很大，進、出塔水溫幾乎隨其呈現(xiàn)線性變化。

圖5 濕球溫度對冷卻塔進、出塔水溫的影響Fig.5 Influence of wet bulb temperature on water temperature in and out of cooling tower

當濕球溫度從21.00 ℃增長至29.00 ℃時，出塔水溫由28.67 ℃變化至33.62 ℃，增長了4.95 ℃。上述結(jié)果表明，與大氣壓力和干球溫度相比，機械通風(fēng)冷卻塔的冷卻性能受環(huán)境濕球溫度的影響較大。

2.4 冷卻水量

在保持外界環(huán)境中干、濕球溫度及冷卻塔的風(fēng)機風(fēng)量等參數(shù)不變的基礎(chǔ)上，改變冷卻塔的冷卻水量Q，進、出塔水溫隨其的變化規(guī)律如圖6 所示。

由圖6 可知，當冷卻水量增加時，進塔水溫呈現(xiàn)遞減趨勢；相反，出塔水溫呈現(xiàn)遞增趨勢，且出塔水溫的變動程度小于進塔水溫。例如，當冷卻水量從3 000 t/h 增長至4 600 t/h 時，出塔水溫由31.29 ℃變化至33.47 ℃，增長了2.18 ℃；進塔水溫由56.40 ℃變化至41.45 ℃，減少了14.95 ℃。上述結(jié)果表明冷卻水量Q是改變冷卻塔冷卻性能的重要因素。盡管出塔水溫受其影響較小，但它可以很大程度上減小進塔水溫，提升凝汽器的真空度。

圖6 冷卻水量對冷卻塔進、出塔水溫的影響Fig.6 Influence of cooling water quantity on the water temperature in and out of the cooling tower

2.5 風(fēng)機風(fēng)量

在保持外界環(huán)境中干、濕球溫度及冷卻塔的冷卻水量等參數(shù)不變的基礎(chǔ)上，改變風(fēng)機風(fēng)量G。進、出塔溫度隨其的變化規(guī)律如圖7 所示。

由圖7 可知，風(fēng)機風(fēng)量的增加對進塔水溫和出塔水溫的影響較大。當風(fēng)機風(fēng)量G增大時，進、出塔水溫均呈現(xiàn)下降的變化趨勢，并且下降的變化趨勢逐漸放緩。例如，當風(fēng)機風(fēng)量從125×104m3/h 增長至225×104m3/h時，出塔水溫由38.41 ℃變化至33.22 ℃，降低了5.19 ℃；當風(fēng)機風(fēng)量從225×104m3/h 增長至325×104m3/h 時，出塔水溫由33.22 ℃變化至31.06 ℃，降低了2.16 ℃。上述結(jié)果可以說明隨著風(fēng)機風(fēng)量的增大，冷卻塔的冷卻性能提高，但提高的趨勢會隨著風(fēng)機風(fēng)量G的增加逐漸放緩。因此，采用調(diào)節(jié)風(fēng)機風(fēng)量來提高冷卻塔的冷卻性能時，應(yīng)綜合考慮設(shè)備成本、電耗、維修費用與提高冷卻性能帶來的收益之間的關(guān)系。

圖7 風(fēng)機風(fēng)量水量對冷卻塔進、出塔水溫的影響Fig.7 Influence of fan air volume and water quantity on water temperature of inlet and outlet of cooling tower

3 煙氣冷凝中冷卻塔熱力學(xué)性能分析

五礦電廠1#75 t/h 鍋爐［10］的設(shè)計參數(shù)如下所示：大氣壓力為101.3 kPa；鍋爐煙氣量為1.25×105Nm3/h；脫硫塔出口煙氣排放溫度夏季為53 ℃，冬季為50 ℃；該鍋爐每年的有效運行時間為7 200 h。該煙羽治理系統(tǒng)如圖8 所示。

圖8 系統(tǒng)工藝流程圖Fig.8 System process flow chart

在脫硫塔與除霧器之間加裝煙氣冷凝器（該冷凝器的傳熱系數(shù)k為613.1 W/(m2·℃)），在除霧器與煙囪之間加裝煙氣再熱器。從脫硫塔出來的濕煙氣進入煙氣冷凝器與冷卻塔來的冷卻水進行換熱，換熱后的冷卻水再一次回到冷卻塔中進行降溫，如此反復(fù)的循環(huán)。釋放出大量熱量的煙氣經(jīng)過冷凝后繼續(xù)進入煙氣再熱器加熱，達到相應(yīng)季節(jié)的溫度要求后通過引風(fēng)機進入煙囪，最后排放至大氣中完成該工藝流程。

3.1 煙氣冷凝器換熱量計算

在夏天，煙氣冷凝器可將煙溫由53 ℃冷凝到48 ℃；在冬天，則可由50 ℃冷凝到45 ℃。在夏天，冷卻塔冷卻水溫度由35 ℃升高至40 ℃；在冬天，則由18 ℃升高至25 ℃?，F(xiàn)以夏季為例進行熱力計算。煙氣釋放出的大量汽化潛熱和顯熱可由式（10）進行：

式中，Qf為煙氣的換熱量，kW；Gf為煙氣的流量，kg/s；Δh為換熱前后煙氣焓值之差，kJ/kg。

部分煙氣溫度對應(yīng)的焓值見表1 所示。

表1 部分溫度煙氣焓值表Tab.1 Partial temperature flue gas enthalpy table

將煙氣量換算單位后代入式（10）計算，得到夏天煙氣降溫的換熱量為2.716×103kW。根據(jù)能量守恒，煙氣放熱量應(yīng)與冷卻水吸收的熱量相等，因此Q水=Q煙=2.716×103kW。

水的質(zhì)量流量也可以通過式（11）進行計算：

式中，Qw為冷卻水換熱量，kW；cw為H2O 的比熱容，這里取為4.2 kJ/（kg·℃）；Δt1為進、出煙氣冷凝器的冷卻水溫度之差，℃。

3.2 煙氣冷凝器換熱面積計算

根據(jù)傳熱學(xué)原理，換熱量還可用傳熱方程式（12）表示如下：

式中，k為冷凝器的傳熱系數(shù)，W/（m2·℃）；A為換熱面積，m2；Δtm為對數(shù)平均溫差，℃。

因該煙氣冷凝器采用順流布置，對數(shù)平均溫差表達式如下：

式（13）中，tf′ 為煙氣進入煙氣冷凝器的入口溫度，℃；tw′ 為冷卻水進入換熱管束的入口溫度，℃；tf″ 為煙氣從煙氣冷凝器出來的出口溫度℃；為冷卻水從換熱管束出來的出口溫度，℃。

因此該冷凝換熱器的換熱面積A為：

計算得到該冷凝換熱器管束所需要的面積為359.18 m2。

3.3 冷卻水水溫對煙氣冷凝的影響

飽和煙氣冷凝過程中釋放出大量汽化潛熱和顯熱，冷源介質(zhì)與煙氣進行熱交換帶走這部分熱量。冷源介質(zhì)通?？梢赃x擇江、河、湖泊中的天然水、濕式冷卻機組中的循環(huán)冷卻水或者環(huán)境大氣。該機組采用的冷源介質(zhì)是循環(huán)冷卻水。煙氣冷凝器可將煙溫由53 ℃冷凝到48 ℃（夏天）。在循環(huán)冷卻水溫度由15 ℃變?yōu)?5 ℃、冷卻水流量為129.312 kg/s 的情況下，每個冷卻水溫度下的換熱面積如表2 所示。由表2 可知，當換熱器換熱量相同時，進入煙氣冷凝器的循環(huán)冷卻水的溫度高低對換熱面積影響較大。比如當進水溫度由20 ℃變?yōu)?6 ℃時，換同樣數(shù)量的熱量所需的面積將變?yōu)樵瓉淼? 倍多。因此，在情況許可的范圍內(nèi)，可盡量選用或制備溫度較低的冷卻水以節(jié)約換熱面積。例如，采用換熱效果較好的機械通風(fēng)冷卻塔達到這一效果。

表2 循環(huán)冷卻水溫度對煙氣冷凝的影響Tab.2 Influence of circulating cooling water temperature on flue gas condensation

3.4 冷卻水量對煙氣冷凝的影響

煙氣冷凝器將煙溫由53 ℃冷凝到48 ℃。當循環(huán)冷卻水溫度為25 ℃、循環(huán)冷卻水流量在258.63 t/h～776.04 t/h 的范圍內(nèi)時，每個循環(huán)冷卻水流量下的換熱面積如表3 所示。

表3 循環(huán)冷卻水流量對煙氣冷凝的影響Tab.3 Influence of circulating cooling water flow rate on flue gas condensation

從表3 可以看出，當換熱器換熱量相同時，進入煙氣冷凝器的循環(huán)冷卻水的水量對換熱面積的影響，不如冷卻水溫的影響程度大。比如，當循環(huán)冷卻水量由258.63 t/h 變?yōu)樵瓉淼? 倍時，換同樣數(shù)量的熱量所需的面積僅減少原來的15%。因此，循環(huán)冷卻水進、出煙氣冷凝器的溫度差在7 ℃到10 ℃的范圍內(nèi)較為合理［11］，過大的循環(huán)冷卻水量除對減少換熱面積效果不明顯外，自身還需耗費大量的循環(huán)冷卻水泵的泵功。

4 漿液冷卻中冷卻塔熱力學(xué)性能分析

當吸收塔處于穩(wěn)定運行工況時，吸收塔出口煙氣溫度通常比漿液溫度高1 ℃～3 ℃。漿液冷卻消白技術(shù)即在漿液循環(huán)泵出口處的管道上安裝一個換熱裝置，通過與機械通風(fēng)冷卻塔來的循環(huán)冷卻水進行熱交換，降低漿液的溫度，然后，溫度較低的漿液再通過噴淋作用和煙氣進行熱交換，最終達到冷卻煙氣的效果［12］，漿液噴淋冷卻高溫?zé)煔夂舐浠匚账貎?nèi)，然后，在循環(huán)泵的作用下，進入漿液冷卻器和循環(huán)通風(fēng)冷卻塔內(nèi)，與冷卻水進行換熱降低溫度，熱的循環(huán)冷卻水再在機械通風(fēng)冷卻塔中與空氣換熱來實現(xiàn)降溫。如此周而復(fù)始地不斷循環(huán)。

以天津地區(qū)某電廠煙氣消白系統(tǒng)作為研究對象［13］，對機械通風(fēng)冷卻塔在漿液冷卻環(huán)節(jié)中發(fā)揮的作用進行分析。該電廠300 MW 機組吸收塔出口的煙氣流量是1 173 185 m3/h，煙氣消白選用漿液冷凝的手段。吸收塔出口煙氣排放溫度由53 ℃冷凝到47 ℃（夏季），漿液由50 ℃升溫至54.24 ℃。循環(huán)冷卻水在漿液冷卻器（傳熱系 數(shù)k為613.1 W/(m·℃)）中 夏 季 由32.5 ℃升至42 ℃。該煙羽治理系統(tǒng)如圖9所示。

圖9 系統(tǒng)工藝流程圖Fig.9 System process flow chart

4.1 漿液冷卻器換熱量計算

吸收塔出口煙氣排放溫度夏季由53 ℃冷凝到47 ℃。47 ℃下煙氣的焓值查閱表1 用插值法計算取為239.1 kJ/kg，煙氣釋放出的大量汽化潛熱和顯熱，同樣可由式（13）進行計算，計算得到夏天煙氣降溫的換熱量為2.961×104kW。根據(jù)能量守恒定律可知煙氣放出的熱量應(yīng)與漿液吸收的熱量相等，因此Qs=Qf=2.961×104kW。

漿液的質(zhì)量流量可以通過式（15）進行計算：

式中，Qs為漿液換熱量，kW；cs為漿液的比熱容，這里取4.187 kJ/（kg·℃）；Δts為換熱前后的漿液溫度差，℃。

4.2 冷卻水水溫對漿液冷卻的影響

漿液冷卻階段釋放大量的熱量，冷源介質(zhì)與漿液進行熱交換帶走這部分熱量。冷源介質(zhì)通常可以選擇江、河、湖泊中的天然水、濕式冷卻機組中的循環(huán)冷卻水或者環(huán)境大氣。該機組采用的冷源介質(zhì)是循環(huán)冷卻水。漿液冷卻器將漿液由54.24 ℃冷卻到50 ℃（夏天）。在循環(huán)冷卻水溫度由15 ℃變?yōu)?5 ℃、冷卻水流量為742.165 kg/s 的情況下，每個循環(huán)冷卻水溫度下對應(yīng)的換熱面積如表4 所示。

表4 循環(huán)冷卻水溫度對漿液冷卻的影響Tab.4 Influence of circulating cooling water temperature on slurry cooling

從表4 可以看出，當漿液冷卻器換熱量相同時，進入漿液冷卻器的循環(huán)冷卻水的溫度不同對換熱面積影響較大。比如當進水溫度由15 ℃變?yōu)?5 ℃時，換同樣數(shù)量的熱量所需的面積將變?yōu)樵瓉淼慕? 倍。因此，在情況許可的范圍內(nèi)，可盡量選用或制備溫度較低的冷卻水以節(jié)約換熱面積。例如，采用換熱效果較好的機械通風(fēng)冷卻塔達到這一效果。

4.3 冷卻水水量對漿液冷卻的影響

漿液冷卻器將漿液由54.24 ℃冷卻到50 ℃。當循環(huán)冷卻水溫度25 ℃、循環(huán)冷卻水流量在2 030 t/h～3 900 t/h 的范圍內(nèi)，每個循環(huán)冷卻水流量下對應(yīng)的換熱面積見表5。

表5 循環(huán)冷卻水流量對漿液冷卻的影響Tab.5 Influence of circulating cooling water flow rate on slurry cooling

從表5 能夠分析出，當漿液冷卻器換熱量相同時，進入漿液冷卻器的循環(huán)冷卻水的水量對換熱面積的影響，不如冷卻水溫對其的影響程度大。比如當循環(huán)冷卻水量由2 030 t/h 變?yōu)? 900 t/h 時，換同樣數(shù)量的熱量所需的面積僅減少原來的16%。因此，過大的循環(huán)冷卻水量除對減少換熱面積效果不明顯外，自身還需耗費大量的循環(huán)冷卻水泵的泵功，得不償失。

5 結(jié)論

（1）根據(jù)冷卻塔塔內(nèi)空氣與水逆流冷卻模型熱質(zhì)交換的特點及麥克爾的焓差理論進行了冷卻塔冷卻數(shù)的計算，并確定了冷卻塔出塔水溫模型的求解條件。

（2）通過變工況分析計算一實際運行的冷卻塔，探討了進、出冷卻塔的冷卻水溫度隨大氣壓力P、干球溫度θ、濕球溫度τ1、風(fēng)機風(fēng)量G、冷卻水流量Q的變動規(guī)律。為變工況下機械通風(fēng)冷卻塔的運轉(zhuǎn)調(diào)整提供了實踐根據(jù)，并有助于較為準確地預(yù)測出塔水溫的變化趨勢。

（3）將機械通風(fēng)冷卻塔與燃煤電廠濕煙羽治理方案中的煙氣冷凝模型相結(jié)合，計算了煙氣冷凝器的換熱量和換熱面積。分析了煙氣冷凝中循環(huán)冷卻水溫度和冷卻水流量的調(diào)節(jié)規(guī)律，表明降低煙氣冷凝器中冷卻水溫度較增加循環(huán)冷卻水量，可有效減少煙氣冷凝器換熱面積。

（4）將機械通風(fēng)冷卻塔與漿液冷卻模型相結(jié)合，分析了循環(huán)冷卻水水溫和冷卻水量對漿液冷卻的影響。