陶子渝， 汪益敏， 鄒 超

(1.華南理工大學(xué) 土木與交通學(xué)院，廣州 510641； 2.廣東工業(yè)大學(xué) 土木與交通工程學(xué)院，廣州 510006)

隨著我國(guó)城市化的發(fā)展和城鎮(zhèn)人口的快速增長(zhǎng)，地鐵車輛段上蓋物業(yè)開(kāi)發(fā)能高效利用城市土地資源，實(shí)現(xiàn)“一地兩用”，從經(jīng)濟(jì)上反哺城市地鐵系統(tǒng)運(yùn)營(yíng)，已成為我國(guó)地鐵車輛段建設(shè)趨勢(shì)。

帶上蓋建筑地鐵車輛段需要建設(shè)鋼筋混凝土框架大平臺(tái)結(jié)構(gòu)(圖1)，首層平臺(tái)覆蓋整個(gè)地鐵車輛段，通常用作汽車停車場(chǎng)，該平臺(tái)既能起到保護(hù)地鐵車輛段正常運(yùn)營(yíng)，不受上部活動(dòng)作業(yè)干擾，又能使得地鐵車輛在蓋下運(yùn)行，減輕了自然環(huán)境影響。在首層平臺(tái)之上再施工上蓋建筑可與地鐵車輛段的運(yùn)營(yíng)平行作業(yè)，互不干擾，最終形成立體開(kāi)發(fā)模式。但研究表明，列車運(yùn)行引起的結(jié)構(gòu)振動(dòng)和噪聲制約著地鐵車輛段上蓋物業(yè)開(kāi)發(fā)[1-5]，地鐵車輛段環(huán)境振動(dòng)與噪聲問(wèn)題成為近年來(lái)的研究熱點(diǎn)。

圖1 帶上蓋建筑地鐵車輛段示意圖

現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試結(jié)果表明[6-8]，地鐵車輛段試車線和咽喉區(qū)的列車運(yùn)行對(duì)上蓋建筑振動(dòng)影響最大。試車線運(yùn)行車速較高，一般在20～80 km/h，通常采用了高等級(jí)減振措施，如橡膠墊、梯形軌枕等。對(duì)于咽喉區(qū)，盡管列車以10～20 km/h的速度低速通過(guò)，但由于咽喉區(qū)存在大量道岔、接頭、小半徑曲線軌道，且平臺(tái)結(jié)構(gòu)柱與軌道之間距離較短(圖1)，列車行經(jīng)該區(qū)域時(shí)仍將引起上蓋建筑較大的振動(dòng)響應(yīng)。

研究地鐵車輛段上蓋結(jié)構(gòu)振動(dòng)預(yù)測(cè)模型有利于指導(dǎo)設(shè)計(jì)經(jīng)濟(jì)合理的減隔振措施，保證上蓋建筑物室內(nèi)振動(dòng)與噪聲達(dá)到宜居標(biāo)準(zhǔn)。經(jīng)驗(yàn)公式是常見(jiàn)的預(yù)測(cè)模型之一，美國(guó)聯(lián)邦交通管理局對(duì)交通運(yùn)輸產(chǎn)生的噪聲與振動(dòng)評(píng)價(jià)指南[9]中采用了經(jīng)驗(yàn)?zāi)Ｐ皖A(yù)測(cè)列車運(yùn)行引起的振動(dòng)響應(yīng)，雖然該模型方法簡(jiǎn)單易行，但預(yù)測(cè)精度不高，且模型物理意義不明確。

數(shù)值模型也被應(yīng)用于預(yù)測(cè)列車運(yùn)行引起的結(jié)構(gòu)振動(dòng)，Guo等[10]采用有限元模型分別對(duì)停車列檢庫(kù)上蓋框架結(jié)構(gòu)和高架模式地鐵車輛段的振動(dòng)響應(yīng)進(jìn)行了分析，研究均表明車輛段車致結(jié)構(gòu)振動(dòng)存在超標(biāo)現(xiàn)象。數(shù)值模型能模擬工程復(fù)雜的幾何形狀和邊界條件，但計(jì)算耗時(shí)長(zhǎng)，成本高，處理大型結(jié)構(gòu)或高頻振動(dòng)問(wèn)題時(shí)，面對(duì)巨大的自由度和單元數(shù)目，甚至無(wú)法求解。

Sanayei等[11-12]研究列車運(yùn)行引起的結(jié)構(gòu)振動(dòng)時(shí)，基于結(jié)構(gòu)柱軸向波傳播提出了阻抗模型，該模型計(jì)算效率高且簡(jiǎn)單易行，可有效預(yù)測(cè)上蓋建筑柱腳附近的振動(dòng)響應(yīng)，但是對(duì)上蓋建筑樓板中心的振動(dòng)響應(yīng)還無(wú)法通過(guò)模型計(jì)算得出。實(shí)測(cè)表明，樓板中心的豎向振動(dòng)可比柱腳附近高出10 dB以上，對(duì)居民工作與生活的影響更大。

本文以深圳地鐵某車輛段上蓋4層鋼框架結(jié)構(gòu)為依托，基于波動(dòng)理論，考慮了軸向波在結(jié)構(gòu)柱和彎曲波在結(jié)構(gòu)梁中的傳播，推導(dǎo)了梁板組合效應(yīng)下梁端驅(qū)動(dòng)點(diǎn)阻抗；基于阻抗和功率守恒法建立車輛段地鐵運(yùn)行引起的上蓋框架結(jié)構(gòu)柱腳及樓板的振動(dòng)響應(yīng)預(yù)測(cè)模型，并根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)對(duì)模型進(jìn)行了驗(yàn)證，研究成果可為地鐵車輛段上蓋建筑車致振動(dòng)控制設(shè)計(jì)提供科學(xué)方法和依據(jù)。

1 工程概況

研究對(duì)象為深圳地鐵某車輛段咽喉區(qū)上蓋一座4層鋼框架結(jié)構(gòu)，如圖2所示。樓板為壓型鋼板組合板，建筑材料采用的鋼號(hào)和混凝土標(biāo)號(hào)分別為Q345B和C30。該車輛段運(yùn)營(yíng)6節(jié)編組的空載A型列車，咽喉區(qū)軌道位于此上蓋建筑正下方，采用有砟道床(圖3)。

圖2 咽喉區(qū)上蓋4層鋼框架結(jié)構(gòu)

圖3 咽喉區(qū)軌道

4樓平面圖及測(cè)試點(diǎn)位，如圖4所示。該樓層布設(shè)了1個(gè)柱腳測(cè)點(diǎn)(GZ3)和一個(gè)樓板測(cè)點(diǎn)(測(cè)點(diǎn)A)，其他樓層(1～3樓)測(cè)點(diǎn)布設(shè)位置相同。試驗(yàn)共采集了18組咽喉區(qū)有效車次通過(guò)時(shí)的樓板振動(dòng)加速度，采樣頻率512 Hz，詳細(xì)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)分析可參見(jiàn)Tao等的數(shù)據(jù)。

圖4 4樓平面圖及測(cè)點(diǎn)布設(shè)

表1列舉了空心鋼管柱GZ1～GZ4沿各樓層的尺寸特性。圖4中陰影范圍表示第二個(gè)子模型中樓板時(shí)空平均振動(dòng)的預(yù)測(cè)區(qū)域，該區(qū)域的4根主梁截面尺寸詳見(jiàn)表2。鋼和混凝土的材料設(shè)計(jì)參數(shù)見(jiàn)表3。

表1 鋼柱截面尺寸表

表3 材料設(shè)計(jì)參數(shù)表

2 預(yù)測(cè)模型建立

為預(yù)測(cè)上蓋建筑樓板車致振動(dòng)響應(yīng)，所提出的振動(dòng)預(yù)測(cè)模型(圖5)根據(jù)波傳播路徑包含兩個(gè)級(jí)聯(lián)子模型，第一個(gè)子模型基于阻抗法以平臺(tái)柱腳實(shí)測(cè)速度作為輸入預(yù)測(cè)了上蓋建筑各樓層柱腳振動(dòng)響應(yīng)，第二個(gè)子模型以第一個(gè)子模型柱腳振動(dòng)響應(yīng)預(yù)測(cè)作為輸入，考慮梁板組合效應(yīng)，基于功率守恒原理預(yù)測(cè)樓板時(shí)空平均振動(dòng)響應(yīng)。

圖5 預(yù)測(cè)模型示意圖

2.1 阻抗模型

(1)

圖6為該上蓋4層建筑的阻抗模型組裝示意圖，各層樓板用無(wú)限薄板的點(diǎn)阻抗(式(2))表征，通過(guò)各樓層節(jié)點(diǎn)受力平衡可得出系統(tǒng)方程(3)。若已知柱腳速度輸入vinput，則樓上各層柱腳速度響應(yīng)預(yù)測(cè)vi可通過(guò)求解系統(tǒng)方程(3)得出。

圖6 阻抗模型

(2)

[Z]{V}={F}

(3)

系統(tǒng)方程(3)中，[Z]為系統(tǒng)阻抗矩陣，基于柱段連接方式，其通常為窄帶寬對(duì)稱陣，對(duì)于本研究中的4層結(jié)構(gòu)其具體展開(kāi)為

2.2 梁板組合效應(yīng)

圖7 壓型鋼板組合板(mm)

表4 鋼梁抗彎剛度

2.3 梁的驅(qū)動(dòng)點(diǎn)阻抗

在考慮梁板組合效應(yīng)下，基于機(jī)械波理論，本節(jié)推導(dǎo)了有限長(zhǎng)梁的驅(qū)動(dòng)點(diǎn)阻抗[13]。圖8為單跨梁端點(diǎn)簡(jiǎn)諧激勵(lì)下梁內(nèi)彎曲波示意圖，圖中沿x軸正向傳播彎曲波由簡(jiǎn)諧激勵(lì)產(chǎn)生，負(fù)向傳播波為反射波，其與x=Lb端點(diǎn)處的具體邊界條件有關(guān)。

圖8 單跨梁端點(diǎn)激勵(lì)下梁內(nèi)彎曲波示意圖

根據(jù)圖8，梁的豎向位移可以表示為

(4)

代入x=0處邊界條件，便可求得梁的驅(qū)動(dòng)點(diǎn)阻抗。由圖4可見(jiàn)，預(yù)測(cè)區(qū)域內(nèi)，激勵(lì)梁端存在兩種邊界條件，例如，GL1在GZ1處受豎向激勵(lì)時(shí)，該端點(diǎn)可存在轉(zhuǎn)角，而GL1在GZ3處受豎向激勵(lì)時(shí)，由于對(duì)稱結(jié)構(gòu)，該端點(diǎn)不可以轉(zhuǎn)動(dòng)，僅存在豎向位移。表5給出了兩種不同激勵(lì)點(diǎn)邊界條件下，梁的驅(qū)動(dòng)點(diǎn)阻抗表達(dá)式。

表5 梁的驅(qū)動(dòng)點(diǎn)阻抗

2.4 功率守恒模型

(5)

由功率守恒

(6)

式中：f為由預(yù)測(cè)樓板消耗的機(jī)械功率；ρf,Sf,ηf分別為樓板密度，面積及阻尼損耗因子；vf為預(yù)測(cè)樓板范圍內(nèi)時(shí)空平均速度；∑b,i為預(yù)測(cè)樓板范圍內(nèi)來(lái)自各梁的功率輸入和。通過(guò)聯(lián)立式(5)和(6)，即可獲得樓板時(shí)空平均速度預(yù)測(cè)值。

3 計(jì)算結(jié)果分析及模型驗(yàn)證

3.1 梁端點(diǎn)阻抗比較

以鋼梁GL1為例，圖9比較了不同工況下其激勵(lì)端點(diǎn)阻抗。由圖可見(jiàn)，梁板組合效應(yīng)顯著增加了梁端點(diǎn)阻抗。在有限長(zhǎng)梁模型中由于彎曲波的反射會(huì)引起明顯的共振現(xiàn)象，相比之下，半無(wú)限長(zhǎng)梁模型則起到了頻率平均作用?；瑒?dòng)端激勵(lì)工況下，其梁端點(diǎn)阻抗的共振頻率比自由端激勵(lì)時(shí)大，這是因?yàn)榛瑒?dòng)端較自由端限制了轉(zhuǎn)動(dòng)自由度，導(dǎo)致梁的整體剛度增加，從而自振頻率向高頻移動(dòng)。

圖9 不同工況下梁端點(diǎn)阻抗比較

3.2 模型驗(yàn)證

為了驗(yàn)證預(yù)測(cè)模型可靠性，首先將子模型一計(jì)算的GZ3各層柱腳振動(dòng)預(yù)測(cè)值與實(shí)測(cè)值進(jìn)行了對(duì)比。圖10為GZ3平臺(tái)柱腳實(shí)測(cè)速度的三分之一倍頻程譜，作為整個(gè)預(yù)測(cè)模型的最底層輸入。圖11比較了各樓層柱腳實(shí)測(cè)值及預(yù)測(cè)值。從圖中可以看出，該車輛段上蓋建筑車致振動(dòng)存在10 Hz和31.5 Hz兩個(gè)頻率峰值，這與結(jié)構(gòu)自振頻率和列車荷載激振頻率有關(guān)。車致振動(dòng)向上傳播過(guò)程中，高頻分量衰減較低頻快，因此隨著樓層的增加，振動(dòng)低頻分量的比重也在增加。子模型一能成功預(yù)測(cè)上蓋建筑各層柱腳的振動(dòng)主頻，峰值頻率處振動(dòng)預(yù)測(cè)值與實(shí)測(cè)值之間差異在5 dB以內(nèi)。

子模型一預(yù)測(cè)精度隨著樓層的增加有所降低，這與模型簡(jiǎn)化有關(guān)，因?yàn)閷?shí)際建筑在屋面層做了屋頂花園，屋頂覆土和植被對(duì)較高樓層車致振動(dòng)響應(yīng)影響較大。

子模型二利用功率守恒預(yù)測(cè)樓板區(qū)域時(shí)空平均振動(dòng)響應(yīng)需要知道GZ1～GZ4的柱腳振動(dòng)速度，以4樓GZ1～GZ4為例，圖12為利用阻抗子模型一預(yù)測(cè)的柱腳振動(dòng)速度，4根柱腳的平臺(tái)輸入都使用了如圖10所示實(shí)測(cè)值，由于該區(qū)域最大跨度為10.7 m，可以認(rèn)為一致輸入是合理的。由圖12可見(jiàn)，4根柱腳之間的振動(dòng)差別不大，這與Tao等的實(shí)測(cè)結(jié)果具有一致性。

圖10 平臺(tái)柱腳實(shí)測(cè)輸入

(a) 1樓

圖12 4樓GZ1-GZ4柱腳振動(dòng)預(yù)測(cè)

以阻抗子模型一的計(jì)算柱腳速度作為輸入，功率子模型二可以預(yù)測(cè)各層樓板區(qū)域時(shí)空平均振動(dòng)響應(yīng)。圖13將4樓預(yù)測(cè)值與測(cè)點(diǎn)A位置實(shí)測(cè)值進(jìn)行了比較，其他樓層預(yù)測(cè)與實(shí)測(cè)的對(duì)比結(jié)果類似，限于篇幅，故不一一示出。

圖13 4樓樓板時(shí)空平均振動(dòng)預(yù)測(cè)驗(yàn)證

由圖13可見(jiàn)，用阻抗子模型一的柱腳預(yù)測(cè)值作為輸入，功率子模型二預(yù)測(cè)值與實(shí)測(cè)值分頻差異在7 dB以內(nèi)，但是總體振動(dòng)水平差異在3 dB以內(nèi)。這是因?yàn)樽幽Ｐ投霉β适睾泐A(yù)測(cè)的樓板區(qū)域時(shí)空平均振動(dòng)水平不能表征樓板復(fù)雜的振動(dòng)模態(tài)振型，但是卻能從成功從能量的角度預(yù)測(cè)樓板總體振動(dòng)水平。

3.3 模型精度及適用性分析

本文提出的車輛段上蓋結(jié)構(gòu)振動(dòng)預(yù)測(cè)模型以波傳導(dǎo)理論為基礎(chǔ)，包含級(jí)聯(lián)使用的阻抗子模型一和功率子模型二，從圖11和圖13的柱腳和樓板振動(dòng)預(yù)測(cè)值和實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)的對(duì)比可以看出，該模型預(yù)測(cè)精度良好。另外，該模型計(jì)算效率高，建模工作量小，因此適用于實(shí)際工程應(yīng)用。值得指出的是，該模型采用點(diǎn)阻抗的研究方法，因此只適用于框架結(jié)構(gòu)的振動(dòng)響應(yīng)預(yù)測(cè)，對(duì)于高層剪力墻結(jié)構(gòu)，該模型需要進(jìn)一步改進(jìn)和發(fā)展。

4 結(jié) 論

本研究以深圳地鐵某車輛段上蓋4層鋼框架結(jié)構(gòu)為依托，根據(jù)波動(dòng)理論推導(dǎo)了考慮梁板組合效應(yīng)的梁端驅(qū)動(dòng)點(diǎn)阻抗，基于阻抗和功率守恒提出了車輛段地鐵運(yùn)行引起的上蓋框架結(jié)構(gòu)柱腳及樓板時(shí)空平均振動(dòng)響應(yīng)預(yù)測(cè)模型，并根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)對(duì)模型進(jìn)行了驗(yàn)證。該模型包含級(jí)聯(lián)使用的阻抗子模型和功率子模型，以平臺(tái)柱腳實(shí)測(cè)速度為輸入，計(jì)算時(shí)間短，預(yù)測(cè)精度較高，建模工作量小，適用于實(shí)際工程使用，可以為帶上蓋物業(yè)地鐵車輛段減隔振措施的設(shè)計(jì)提供科學(xué)方法和依據(jù)。