趙洪星

(中鐵十六局集團(tuán)北京軌道交通工程建設(shè)有限公司,北京 101149)

1 研究背景

在我國沿海、沿江以及內(nèi)陸湖泊的周邊地區(qū)分布著大量的淤泥質(zhì)軟土，由于其高含水率、高壓縮性、低強(qiáng)度、低滲透性等不良工程特性，進(jìn)行工程建設(shè)之前需要進(jìn)行排水固結(jié)處理，以增強(qiáng)土體的承載能力。傳統(tǒng)的排水固結(jié)方法，如袋裝砂井法、堆載預(yù)壓法、真空預(yù)壓法等雖然可以在一定程度上降低土體的含水量，但由于淤泥質(zhì)軟土的滲透性較低，使得這些方法的處理周期、加固效果和范圍都受到極大的限制[1]。因而，如何快速高效地排出軟土中多余的水分，增強(qiáng)軟土地基承載能力，成為眾多學(xué)者和工程技術(shù)人員關(guān)注的焦點(diǎn)。

近些年，電滲法逐漸被認(rèn)為是一種較有前途的排水固結(jié)方法。與傳統(tǒng)固結(jié)方法不同，電滲法排水不受土顆粒大小和土體滲透性的影響，且電滲透系數(shù)是水力滲透系數(shù)的10～1 000倍[2-4]，可以快速排出土體內(nèi)多余的水分，尤其對(duì)高含水率、低滲透性的淤泥質(zhì)軟土，排水固結(jié)效果較好。電滲現(xiàn)象首先由法國工程師Reuss發(fā)現(xiàn)，他通過在土體兩端施加直流電壓，發(fā)現(xiàn)土體中的水分逐漸由陽極向陰極移動(dòng)。Cassagrande[5]首次將電滲法應(yīng)用于鐵路路基排水固結(jié)實(shí)際工程中。Yoshida等[6]利用電滲法處理不同淤泥質(zhì)軟土，并取得了良好的加固效果。Yang等[7]則建立了電滲數(shù)值模型，證明了電滲法在加速排水和固結(jié)土體方面的優(yōu)勢(shì)。Li等[8]研究發(fā)現(xiàn)電滲法的有效加固深度比其他疏浚淤泥地基處理方法更深。陳雄峰等[9]發(fā)現(xiàn)電滲法可以快速排出淤泥中的水分。程慶臣等[10]則利用電滲法固結(jié)渤海灣灘地土，并證明了將電滲應(yīng)用于圍堰壩體的可行性。

從以上論述中可以發(fā)現(xiàn)，電滲法在處理淤泥質(zhì)軟土方面具有諸多優(yōu)勢(shì)，但也存在一些不足，如電極腐蝕、電滲耗能較高、土壤酸堿化等，限制了其在實(shí)際工程中的推廣應(yīng)用。針對(duì)這些問題，國內(nèi)外學(xué)者做了大量的研究工作。Glending等[11]將EKG材料代替金屬電極進(jìn)行電滲固結(jié)試驗(yàn)并應(yīng)用于實(shí)際污泥脫水工程，取得了較好的加固效果。Bergado等[12]采用石墨電極進(jìn)行室內(nèi)試驗(yàn)，提高了電滲排水效率。Micic等[13]采用間歇通電方式加固淤泥質(zhì)黏土，結(jié)果發(fā)現(xiàn)電能利用效率大大提高。Mohamedelhassan等[14]則發(fā)現(xiàn)間歇通電下土體的電滲透系數(shù)高于持續(xù)通電。龔曉南等[15]也發(fā)現(xiàn)改變通電方式可以提高土體的電滲效果。陳卓等[16]、Zhang等[17]認(rèn)為改變通電方式可以緩解電滲過程中土壤的酸堿化程度。此外，電滲法的另一主要缺陷就是固結(jié)不均勻問題[18]。由電滲法的機(jī)理可知，在電場(chǎng)力的驅(qū)動(dòng)作用下，土體中陽極和中部附近的水分逐漸向陰極遷移聚集，形成含水率由陽極到陰極遞增的趨勢(shì)，陰極附近土體含水率甚至?xí)哂诔跏己?，?dǎo)致陰極附近土體抗剪強(qiáng)度低于原狀土。針對(duì)該問題，不少學(xué)者提出多種方法加以改善，如電滲聯(lián)合堆載預(yù)壓法[19]、電滲聯(lián)合真空預(yù)壓法[20]、電滲聯(lián)合攪拌法等[21]，但由于堆載預(yù)壓的工程量大，對(duì)場(chǎng)地環(huán)境要求高，且堆載預(yù)壓量難以控制，容易造成地基的破壞。而真空預(yù)壓法需要復(fù)雜的儀器設(shè)備，且容易形成泥膜[22]，造成排水板擁堵。攪拌法雖然一定程度上可以提高固結(jié)效果，但卻受到場(chǎng)地環(huán)境的限制，并不適用于已有建筑地基的加固。

電滲排水固結(jié)的機(jī)理是電場(chǎng)作用下土體中富余的陽離子向陰極移動(dòng)，并拖拽周圍的水分子一起遷移，最終在陰極處聚集排出，從而達(dá)到降低含水率的目的。因而，通過陽極添加電解質(zhì)溶液可以增加土體內(nèi)離子含量，促進(jìn)水分的遷移排出，且已被許多實(shí)驗(yàn)證明。馮清鵬等[23]通過在陽極處添加CaCl2溶液的方式，使高嶺土最終排水量提高了10.9%，抗剪強(qiáng)度增加了16.4 kPa。Gray[24]則采用電滲聯(lián)合AlCl3溶液方法處理伊利石和蒙脫石黏土，結(jié)果發(fā)現(xiàn)電滲后伊利石和蒙脫石黏土強(qiáng)度分別增加了4.2倍和2.7倍。Bjerrum等[25]通過室內(nèi)試驗(yàn)證明了電滲過程中向軟土注入鹽溶液的可行性。Ou等[26]則研究了陽極加入NaCl和KCl溶液對(duì)電滲固結(jié)效果的影響，結(jié)果發(fā)現(xiàn)電滲后土體抗剪強(qiáng)度分別增加了2.6倍和2.7倍。Alshawabkeh等[27]在電滲試驗(yàn)中將磷酸從陰極注入到波士頓黏土中，發(fā)現(xiàn)陰極附近軟土強(qiáng)度增加90%以上。Otsuki等[28]則將不同種類的陽極液注入到高嶺土中，使土體強(qiáng)度得到進(jìn)一步提高。

綜上所述，通過添加化學(xué)溶液的方式不僅可以促進(jìn)土體中水分的排出，還可以達(dá)到增強(qiáng)陰極附近土體抗剪強(qiáng)度的效果，提高土體的均勻性。但由于化學(xué)溶液種類繁多，離子價(jià)態(tài)和半徑不同，攜帶水分子的能力也不一樣，電滲固結(jié)機(jī)理也有所差別，因而有必要對(duì)不同化學(xué)溶液的電滲效果作進(jìn)一步研究，闡述其中的加固機(jī)理，尋找更加高效的電化學(xué)加固方案，為實(shí)際工程提供有益指導(dǎo)。

2 試驗(yàn)準(zhǔn)備

2.1 試驗(yàn)材料

本次研究所用土樣為淤泥質(zhì)黏土，通過相關(guān)室內(nèi)試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，土體天然含水率為47.3%，液限、塑限分別為52.6%和23.8%，塑性指數(shù)為28.8，液性指數(shù)為0.82，土顆粒相對(duì)密度約為2.75，孔隙率為0.54，土體飽和度為110.2%。由于原狀土中含有大量的雜質(zhì)，為減少其對(duì)試驗(yàn)結(jié)果的影響，電滲試驗(yàn)開始前將原狀土與蒸餾水按照1∶10的質(zhì)量比攪拌混合，靜置48 h后去除上清液，然后將所得沉淀物烘干、粉碎碾磨，具體粒徑分布曲線如圖1所示。土顆粒粒徑主要分布在0.001～1.0 mm之間，而<0.01 mm的土顆粒占總質(zhì)量的40%以上，表明所用土樣細(xì)顆粒含量高，滲透性較小。根據(jù)試驗(yàn)設(shè)計(jì)，選取適量的蒸餾水與干土放入機(jī)械攪拌器中進(jìn)行混合，然后裝入密封袋中靜置24 h以上，保證土體中含水量的均勻性。本次試驗(yàn)中所用的化學(xué)試劑購自上?；瘜W(xué)試劑公司，純度均在95%以上，試驗(yàn)前并未進(jìn)行二次處理。按照計(jì)算結(jié)果，將各化學(xué)試劑與蒸餾水混合，制成相應(yīng)濃度的溶液待用。

圖1 土樣粒徑分布Fig.1 Particle size distribution of soil sample

2.2 試驗(yàn)裝置

所用試驗(yàn)裝置如圖2所示，主體為有機(jī)玻璃筒，側(cè)壁厚度為8 mm，內(nèi)徑75 mm，高度100 mm。電極采用圓形不銹鋼板，厚度為2 mm，上面均勻分布著直徑2 mm的圓孔，孔距為6 mm左右。陽極處的小孔用于注入化學(xué)溶液，陰極處的小孔則用于水分的排出。試驗(yàn)所用電源為RXN-303D-Ⅱ型穩(wěn)壓直流電源，可以提供0～30 V的電壓，并可以實(shí)時(shí)顯示電流值變化。有機(jī)玻璃筒底部鉆有直徑為5 mm的圓孔，并與橡膠管相連，可以將電滲排水引入量筒中測(cè)量。

圖2 電滲試驗(yàn)裝置Fig.2 Electroosmosis test device

2.3 試驗(yàn)方案

本次試驗(yàn)共分為4組，根據(jù)陽極化學(xué)溶液的不同，分別命名為T1、T2、T3、T4，其中T1為僅電滲試驗(yàn)組，為保證含水量一致，避免天然水中離子雜質(zhì)對(duì)電滲結(jié)果的影響，T1試驗(yàn)組陽極溶液選擇為蒸餾水。T2、T3、T4為電滲聯(lián)合化學(xué)溶液試驗(yàn)組，為避免陰離子差異對(duì)電滲結(jié)果的影響，統(tǒng)一選擇為Cl-離子，而不同價(jià)態(tài)的陽離子則選擇為電滲常用的Na+、Ca2+和Al3+離子[23-24,26]，為防止因陽離子總電荷量造成的差異，各化學(xué)溶液濃度依次為1.0、0.5、0.33 mol /kg，統(tǒng)一體積為20 mL。電壓設(shè)定為20 V，相當(dāng)于電勢(shì)梯度2 V/cm，土樣含水率控制在液限附近[5]，約為53%，當(dāng)排水速率連續(xù)3 h小于總排水量的2%時(shí)停止通電[29]，最終確定通電時(shí)間為30 h。各組試驗(yàn)條件如表1所示。

表1 電滲試驗(yàn)方案匯總Table 1 Summary of electroosmosis test scheme

3 試驗(yàn)結(jié)果及分析

3.1 電流變化

各試驗(yàn)組電流隨時(shí)間的變化曲線如圖3所示，可以看出不同陽極溶液試驗(yàn)組電流差別明顯。在通電的瞬間，T1電流最低，從T2—T4電流呈降低的趨勢(shì)。而隨著通電時(shí)間的增加，試驗(yàn)組T2—T4電流先是增加然后逐漸降低，并在3 h左右達(dá)到峰值。在其他條件相同的情況下，電流的變化與土體中的離子種類及含量密切相關(guān)，對(duì)于T2—T4試驗(yàn)組，化學(xué)溶液的注入增大了土體中的離子含量，在電場(chǎng)力的驅(qū)動(dòng)下，離子由陽極向陰極遷移，并逐漸形成貫通通道。而不同離子的價(jià)態(tài)和半徑不同，受到的驅(qū)動(dòng)力和黏滯阻力不同，遷移速率也不一樣。已有研究表明，小原子量、低價(jià)態(tài)的離子遷移能力遠(yuǎn)大于高價(jià)態(tài)的離子，尤其是Na+，在電場(chǎng)作用下，其遷移速率是其他高價(jià)態(tài)陽離子遷移速率的7倍以上[30]。由此可見本次試驗(yàn)中各離子遷移速率Na+>Ca2+>Al3+，導(dǎo)致總電荷量相等條件下，電流值T2>T3>T4。

圖3 電流隨時(shí)間變化Fig.3 Variation of current with time

3.2 排水量變化

電滲的主要目的就是排出土體內(nèi)多余的水分，因而排水量的多少是衡量電滲效果好壞的最直接標(biāo)準(zhǔn)。圖4為電滲排水量與通電時(shí)間的關(guān)系，累積電滲排水量隨通電時(shí)間的延長(zhǎng)而不斷增加，并逐漸趨于穩(wěn)定。在電滲初期，各試驗(yàn)組排水量差異并不十分明顯，排水量與通電時(shí)間近似呈線性關(guān)系。隨后，由不同化學(xué)溶液引起的排水量差異逐漸增大，電滲排水速率T2最大，其次為T3和T4，T1最小，這與電流變化一致，說明化學(xué)溶液可以提高電滲排水速率，但提高幅度取決于化學(xué)溶液種類。此外，在通電的前15 h，試驗(yàn)組T2、T3、T4的排水量占總排水量的比例分別為60.1%、64.2%和69.2%，而試驗(yàn)組T1則為80.9%，表明化學(xué)溶液的加入可以延長(zhǎng)電滲脫水時(shí)間。電滲試驗(yàn)結(jié)束后，試驗(yàn)組T1—T4的累積排水量分別為64.0、128.2、103.6、91.8 mL，相較于試驗(yàn)組T1，T2—T4排水增長(zhǎng)率分別達(dá)到了100%、60.9%、43.8%，進(jìn)一步表明了化學(xué)溶液可以極大促進(jìn)電滲排水，且不同化學(xué)溶液的促進(jìn)效果不同，其中尤以NaCl溶液的促進(jìn)效果最為顯著，這與已有研究結(jié)果相同。

圖4 電滲排水量隨時(shí)間變化Fig.4 Variation of electroosmotic discharge with time

3.3 含水率變化

土體殘余含水率是評(píng)價(jià)電滲脫水效果的另一重要指標(biāo)。圖5顯示了電滲后各試驗(yàn)土樣殘余含水率沿距陽極距離的變化。不同試驗(yàn)組殘余含水率變化趨勢(shì)一致，陽極附近殘余含水率最低，中部次之，陰極附近最高，這主要與電滲排水機(jī)理有關(guān)，即電場(chǎng)作用下水分向陰極處遷移匯集。對(duì)比不同電滲組可以發(fā)現(xiàn)，在相同高度處含水率總是T2

圖5 土體殘余含水率Fig.5 Residual moisture content of soil

3.4 抗剪強(qiáng)度變化

采用電滲處理后的軟土往往陽極附近固結(jié)程度最大，中部次之，陰極附近最小，極易造成地基的不均勻沉降。為檢驗(yàn)電滲聯(lián)合化學(xué)溶液的改良效果，在電滲試驗(yàn)結(jié)束后選取陰極附近土體作抗剪強(qiáng)度測(cè)試，試驗(yàn)所用設(shè)備為全自動(dòng)十字板剪切儀，測(cè)試結(jié)果如圖6所示。

圖6 電滲后土體抗剪強(qiáng)度Fig.6 Shear strength of soil after electroosmosis

電滲組T1—T4陰極土體抗剪強(qiáng)度分別為4、10、18、13 kPa，與T1相比，T2—T3抗剪強(qiáng)度分別增長(zhǎng)了1.5倍、3.5倍和2.3倍。從圖6可以看出，通電條件相同情況下，造成抗剪強(qiáng)度顯著差異的主要原因是化學(xué)溶液的加入，T2—T4試驗(yàn)組中化學(xué)固結(jié)作用分別占總抗剪強(qiáng)度的60%、88%、69%。電滲聯(lián)合化學(xué)溶液加固土體的機(jī)理主要可以分為以下幾個(gè)方面：首先，在T2試驗(yàn)組中，NaCl溶液的加入增大了土體的電流，加重了電極的腐蝕，而腐蝕產(chǎn)生的金屬離子又會(huì)在電場(chǎng)力的作用下向陰極移動(dòng)，與陰極附近水解產(chǎn)生的氫氧根離子結(jié)合生成膠結(jié)物質(zhì)，從而增大陰極附近土體抗剪強(qiáng)度。對(duì)于T3和T4試驗(yàn)組，除了上述反應(yīng)之外，移動(dòng)到陰極的Ca2+和Al3+與OH-離子反應(yīng)生成Ca(OH)2和Al(OH)3膠體，增強(qiáng)了土顆粒間的黏結(jié)力；而且部分Ca(OH)2又會(huì)與CO2反應(yīng)生成CaCO3，沉積在土體顆粒表面，形成具有較高強(qiáng)度與水穩(wěn)定性的硬質(zhì)層，從而增強(qiáng)土體的抗剪強(qiáng)度；此外，當(dāng)陰極部位OH-離子濃度達(dá)到一定程度后，Ca2+離子又會(huì)與黏土礦物中的可溶性硅酸鹽類物質(zhì)發(fā)生火山灰反應(yīng)，產(chǎn)生C-S-H膠體。C-S-H膠體與水泥水化反應(yīng)后的產(chǎn)物相類似，是一種水穩(wěn)定性較好的膠結(jié)材料，且具有一定的水硬性的特點(diǎn)，可以促進(jìn)土體膠結(jié)作用，增強(qiáng)土體抗剪強(qiáng)度。具體化學(xué)反應(yīng)式如下：

4H2O+4e-→4OH-+2H2；

(1)

Ca2++2OH-→Ca(OH)2；

(2)

Ca(OH)2+CO2→CaCO3+H2O ；

(3)

Ca2++可溶性硅酸鹽→C-S-H 。

(4)

在以上各種因素的綜合作用下，本次試驗(yàn)陰極土體抗剪強(qiáng)度T3最大，T4次之，然后是T2，而僅作電滲處理的試驗(yàn)組T1的抗剪強(qiáng)度最小，進(jìn)一步表明了電滲聯(lián)合化學(xué)溶液的高效性與必要性。

3.5 微觀結(jié)構(gòu)

為進(jìn)一步揭示電滲聯(lián)合化學(xué)溶液加固淤泥質(zhì)軟土的機(jī)理，選取陰極附近典型土樣進(jìn)行掃描電鏡試驗(yàn)，從微觀結(jié)構(gòu)變化分析電滲和化學(xué)溶液對(duì)土體的抗剪強(qiáng)度的影響。圖7為放大6 000倍后各試驗(yàn)組土體微觀結(jié)構(gòu)，從圖7可以看出，不同處理方法所得微觀結(jié)構(gòu)差異顯著。

圖7 陰極附近土體微觀結(jié)構(gòu)Fig.7 Microstructure of soils near cathode

圖7(a)為僅作電滲處理后土樣，微觀結(jié)構(gòu)松散，土顆粒呈片層狀，相互之間黏結(jié)較弱，且存在許多孔隙，在外荷載的作用下，土顆粒極易發(fā)生相對(duì)移動(dòng)或轉(zhuǎn)動(dòng)，導(dǎo)致土體結(jié)構(gòu)的破壞。圖7(b)為電滲聯(lián)合NaCl溶液處理后土樣，與T1相比，土顆粒間的孔隙明顯減小，有了一定的黏結(jié)力，但由于土顆粒依舊呈現(xiàn)片層狀結(jié)構(gòu)，抵抗荷載能力相對(duì)較弱。圖7(c)為電滲聯(lián)合CaCl2溶液處理后的土樣，從中可以看出，微觀結(jié)構(gòu)呈整體狀，土顆粒間連結(jié)緊密，無明顯孔隙，黏結(jié)力大大增強(qiáng)，此外土顆粒表面覆蓋大量的硬質(zhì)層，提高了抵抗錯(cuò)位滑動(dòng)的能力，從而可以承受較大荷載而不發(fā)生破壞。圖7(d)為電滲聯(lián)合AlCl3溶液處理后的土樣，微觀結(jié)構(gòu)同樣呈整體狀，土顆粒間孔隙被膠結(jié)物質(zhì)填充，具有較大的抵抗變形能力。由此可見，電滲聯(lián)合化學(xué)溶液方法可以顯著改善土體微觀結(jié)構(gòu)，增強(qiáng)其抵抗變形能力，從微觀角度進(jìn)一步證實(shí)了其加固機(jī)理。

3.6 電化學(xué)反應(yīng)

電滲過程中電極板周圍會(huì)發(fā)生一系列的化學(xué)反應(yīng)，從而對(duì)土體環(huán)境產(chǎn)生一定的影響，具體化學(xué)反應(yīng)式如下：

2H2O-4e-→O2+4H+(陽極) ；

(5)

2H2O+2e-→H2+2OH-(陰極) ；

(6)

M+H2O→MO+2H++2e-(M代表金屬元素)。(7)

由式(5)和式(6)可得，水解反應(yīng)會(huì)在陽極和陰極附近產(chǎn)生大量的H+和OH-，從而導(dǎo)致陽極和陰極的酸堿化。陽極的酸性環(huán)境會(huì)加重電極的腐蝕程度，而陰極的堿性環(huán)境則有助于鈣鋁膠結(jié)物的形成。不同電滲組的水解反應(yīng)強(qiáng)度不同，土體的酸堿程度也有所差異，結(jié)果如圖8所示。

圖8 土體pH值變化Fig.8 Variation of pH value

試驗(yàn)組T1的電流小，水解強(qiáng)度低，土體pH值變化較小，電滲試驗(yàn)結(jié)束后，陽極和陰極附近土體pH值分別為5和10。相較于T1，T2—T4試驗(yàn)組由于化學(xué)溶液的加入，電流大幅增加，水解強(qiáng)度增大，土體酸堿度變化明顯，其中尤以T2電滲組酸堿化程度最為嚴(yán)重，電滲結(jié)束后，陽極和陰極附近土體pH值分別為2和12。另一方面，電滲過程中金屬電極面板上也會(huì)發(fā)生復(fù)雜的氧化還原反應(yīng)，造成電極的銹蝕，增加了電極與土體間的界面電阻，使得電滲固結(jié)效果有所減低。電滲試驗(yàn)結(jié)束后對(duì)電極板進(jìn)行觀察稱重，發(fā)現(xiàn)陰極腐蝕輕微，陽極腐蝕嚴(yán)重，如圖9所示。相較于初始質(zhì)量，試驗(yàn)組T1—T4陽極板質(zhì)量分別減少了0.7、3.3、1.6、1.1 g，說明化學(xué)溶液的加入會(huì)加重電極的腐蝕，且NaCl溶液最嚴(yán)重，CaCl2溶液次之，AlCl3溶液相對(duì)較輕。

圖9 電滲后電極腐蝕Fig.9 Electrode corrosion after electroosmosis

4 結(jié) 論

本次研究采用電滲聯(lián)合化學(xué)溶液方法處理淤泥質(zhì)黏土，從多個(gè)角度闡述了不同化學(xué)溶液的電滲加固效果，進(jìn)一步揭示了其中的加固機(jī)理，并得出以下主要結(jié)論：

(1)電滲聯(lián)合化學(xué)溶液可以進(jìn)一步加速土體內(nèi)水分的排出。相較于僅作電滲處理的試驗(yàn)組，添加NaCl、CaCl2和AlCl3溶液的試驗(yàn)組排水量分別增加了100%、60.9%、43.8%，表明小原子量、低價(jià)態(tài)的離子更有助于電滲排水。

(2)不同化學(xué)溶液的電滲加固機(jī)理不同。NaCl溶液主要是促進(jìn)土體內(nèi)水分的排出，以達(dá)到固結(jié)效果；而CaCl2溶液和AlCl3溶液不僅可以促進(jìn)電滲排水，還會(huì)在陰極附近形成膠結(jié)物質(zhì)，克服電滲法的不足，增強(qiáng)土體的整體抗剪強(qiáng)度。

(3)不同化學(xué)溶液對(duì)陰極附近土體的加固效果不同。與僅作電滲處理相比，添加了NaCl、CaCl2和AlCl3溶液的試驗(yàn)組陰極附近土體抗剪強(qiáng)度分別提高了1.5倍、3.5倍、2.3倍，表明了電滲聯(lián)合化學(xué)溶液加固軟土的高效性。

(4)電滲法加固淤泥質(zhì)軟土?xí)斐赏馏w的酸堿化和電極腐蝕，而化學(xué)溶液的加入則更加劇了這一效果。如何緩解電極腐蝕和土體酸堿化需要做進(jìn)一步的研究。

(5)結(jié)合已有研究成果，陽極注入CaCl2溶液不僅可以提升電滲排水效果，還可以生成C-S-H膠結(jié)物和CaCO3硬質(zhì)層，顯著提升陰極附近土體的承載能力，彌補(bǔ)電滲排水固結(jié)效果差異，提高土體的整體性。因而，當(dāng)實(shí)際工程采用電滲聯(lián)合化學(xué)溶液法加固軟土地基時(shí)，建議首先選用CaCl2溶液，且濃度不宜過大，避免因電極腐蝕造成固結(jié)效果降低，而電勢(shì)梯度宜控制在1～2 V/cm之間，另外還需根據(jù)場(chǎng)地環(huán)境調(diào)整具體試驗(yàn)方案。