劉 浩，孔 劍，張 莉

(長江勘測規(guī)劃設計研究有限責任公司，湖北 武漢 430010)

對于長距離深埋隧洞的引水式電站，為了節(jié)約工期，一般根據(jù)線路情況將隧洞分成多段同時施工以縮短工期，相應的布置多條施工支洞，待施工完畢，部分施工支洞采用混凝土進行永久封堵，部分施工支洞作為電站的檢修通道，利用鋼閘門進行封堵，電站運行時關(guān)閉封堵門，檢修時開啟封堵門對隧洞進行維護。

某引水式電站，施工支洞為馬蹄形，在支洞與地下電站壓力鋼管連接處附近，局部澆筑鋼筋混凝土，支洞截面縮小為2 235 mm×2 235 mm的方形，長37 m。在方形截面支洞端部埋設支撐埋件作為封堵門擋水時的支撐結(jié)構(gòu)，封堵門中心高程587.6 m，設計水位高程1 055 m，封堵門中心的水頭差467.4 m，屬于超高水頭，為減小封堵時產(chǎn)生滲流，在支撐埋件后焊接5 m長的方形鋼襯。

1 封堵門設計難點

封堵門一般有平面式與橢球體式兩種形式，低水頭一般采用平面閘門[1-2]，高水頭采用橢球式封堵門，平面封堵門制造簡單，橢球體式封堵門受力良好，但占用空間較大，由于受洞室尺寸的限制，本工程選用平開式平面封堵門。為節(jié)省投資及便于后期的運行維護，封堵門不設置機械啟閉，手動操作啟閉，防止封堵門啟閉時受到支洞底部污物的影響，封堵門底部不設置支撐軌道。

由于封堵門承受的水頭差巨大，如果采用普通鋼材，梁系按照常規(guī)的主橫梁布置方式，為了滿足強度與剛度要求，導致門體所用的板材增厚，梁高增大，梁間距減小，從而引起以下不利結(jié)果：①主梁間距小，無法布置進人孔；②鋼板焊接變形大，影響材料力學性能與門體制作精度；③門體厚度大，現(xiàn)場無法安裝與運行；④門體自重增加，啟閉困難。

此外，由于閘門不設置啟閉機，底部不設置支撐軌道，門體在自重作用下產(chǎn)生的傾斜力將會給啟閉門造成很大困難。綜上所述，封堵門設計面臨兩大難點：①承受接近500 m高的水頭差，如此高的水頭在國內(nèi)外水電站中非常少見，另外門體厚度受到運行條件的制約，面板中布置進人孔等給都門體設計增加了難度。②無動力啟閉裝置，僅靠手動推拉門體進行啟閉。

這些都超出了設計經(jīng)驗范圍，現(xiàn)有的資料并無相關(guān)與類似的設計實例。針對第一個難點，本文從材料、門體結(jié)構(gòu)布置及計算手段等方面進行改進。材料上采用壓力容器高強鋼板07MnMoVR[3]代替普通鋼材，該材料強度高，可焊性強。結(jié)構(gòu)上與常規(guī)的主橫梁布置方式不同，門體采用主橫梁與主縱梁的聯(lián)合受力體系，因此不能按照相關(guān)規(guī)范[4]簡化為平面問題進行計算[5]，選用ANSYS有限元程序?qū)﹂T體進行空間受力分析[6]，通過改變主梁間距、高度及板材厚度等關(guān)鍵因素，試算多種模型，得到優(yōu)化合理的門體設計方案。針對第2個難點，弄清封堵門啟閉過程中支座的受力特性與工作原理，采用自潤滑滑動軸承與自潤滑推力關(guān)節(jié)軸承聯(lián)合受力的支鉸形式能大大降低啟閉力。自潤滑滑動軸承減小門體轉(zhuǎn)動時水平力在軸與軸套間產(chǎn)生的摩擦力，推力關(guān)節(jié)軸承減少門體自重在鉸支座連接板間產(chǎn)生的摩擦力，確保依靠手動推拉能啟閉封堵門。

2 封堵門計算分析

2.1 門體布置

門體厚750 mm，面板尺寸3 135 mm×3 135 mm。面板與翼緣板厚45 mm，腹板與加勁板厚30 mm，主橫梁與主縱梁均勻布置，中間主梁下翼緣寬200mm，邊梁翼緣寬400 mm，面板上布置直徑為600 mm進人孔，并布置方形的檢修門。門體右側(cè)安裝2個水平旋轉(zhuǎn)的支鉸，封堵門啟閉時繞支鉸旋轉(zhuǎn)，擋水時，水壓力通過門體支撐塊傳至隧洞四邊混凝土墻面上，支撐跨度為2 835 mm。門體下游立視與俯視見圖1。

2.2 有限元計算

根據(jù)門體布置，采用ANSYS19.0建立三維有限元模型，門體材料07MnMoVR的力學性能見表1，其彈性模量為206 GPa，泊松比為0.3，采用8節(jié)點的SHELL281單元進行網(wǎng)格劃分，將水頭差467.4 m的水壓力荷載施加在上游面板與側(cè)向腹板上，在4個邊梁后翼緣上施加約束，有限元網(wǎng)格見圖2。

表1 材料力學性能

根據(jù)相關(guān)的規(guī)范要求，材料容許應力[σ]=0.55×490=269.5 MPa。由于門體屬于空間受力體系，因此采用Mises應力判斷其強度，用三個主應力σ1、σ2、σ3表示為

門體Mises應力見圖3，總變形見圖4。由圖3可知，門體最大Mises應力為244.2 MPa，發(fā)生在面板中部的區(qū)格內(nèi)，小于材料的容許應力269.5 MPa，強度滿足要求。由圖4可知，門體最大變形為2.5 mm，也發(fā)生在面板區(qū)格中部，最大變形小于容許撓度[f]=2 835/500=5.67 mm，剛度也滿足要求。

圖2 門體有限元網(wǎng)格圖

圖3 門體Mises應力圖(單位：MPa)

圖4 門體總變形圖(單位：mm)

2.3 支座計算

在啟閉過程中，門體右側(cè)受到支座的約束力可以分解為水平方向與豎直向上的分力。根據(jù)靜力平衡方程，豎直向上的分力N3、N4與門體自重平衡，N3、N4大小相等，為106.5 kN，水平方向的分力N1、N2平衡自重對轉(zhuǎn)動中心線產(chǎn)生的力矩，N1、N2大小相等，方向相反，大小為263.9 kN，受力簡圖見圖5。

根據(jù)支座的受力特點，采用自潤滑滑動軸承與自潤滑推力關(guān)節(jié)軸承聯(lián)合受力的鉸支座形式。自潤滑滑動軸承減小門體轉(zhuǎn)動時水平力N1、N2在軸與軸套間

圖5 支座受力簡化圖(單位：mm)

產(chǎn)生的摩擦力，推力關(guān)節(jié)軸承減少豎向力N3、N4在支座連接板間產(chǎn)生的摩擦力。按照摩擦力的大小選取合適的自潤滑滑動軸承與推力關(guān)節(jié)軸承，經(jīng)計算，當推力力臂為3 m時，790 N的推力能啟閉封堵門，顯然能通過手動進行啟閉。鉸支座裝配圖見圖6，圖6左側(cè)與門體相連，右側(cè)與支座埋件相連。

圖6 鉸支座裝配圖

3 結(jié) 語

通過在選材及結(jié)構(gòu)上對水電站高水頭封堵閘門進行優(yōu)化設計，運用有限元計算出其應力及應變均滿足設計規(guī)范，表明本設計所采用的如下的優(yōu)化設計合理：

1)門體材料上采用高強鋼板07MnMoVR，結(jié)構(gòu)上采用主橫梁與主縱梁的布置方式，減小了板厚與門體厚度，增大了主梁間距，減小了制造與安裝難度；

2)支座上采用自潤滑滑動軸承與自潤滑推力關(guān)節(jié)軸承聯(lián)合受力的鉸支座形式，降低了平開封堵門的啟閉力，使得手動即能啟閉封堵門。