許海波，胡 巖，劉澤宇，曹 力

(沈陽工業(yè)大學 電氣工程學院，沈陽 110870)

0 引 言

高速永磁電機因具有功率密度高、體積小、效率高等特點而得到廣泛應(yīng)用[1]。其高頻率、高諧波的特點導致渦流損耗變大，同時其轉(zhuǎn)子體積小，散熱條件差[2]，因此容易加劇轉(zhuǎn)子溫度的升高，這將會導致永磁體內(nèi)部溫度過高甚至超過其正常運行范圍，影響電機壽命和穩(wěn)定性[3]。

針對高速永磁電機的損耗計算以及溫度場仿真國內(nèi)外學者作出大量研究分析。文獻[4]對比不同轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)對轉(zhuǎn)子渦流損耗的影響，并通過三維有限元和實驗對比分析，得出護套的等效電導率對轉(zhuǎn)子渦流損耗有著顯著影響，但是并未針對護套材料的導熱系數(shù)對電機溫升進行分析。文獻[5]針對高溫環(huán)境下的轉(zhuǎn)子渦流損耗問題，分析了轉(zhuǎn)子材料電導率以及導熱系數(shù)隨溫度變化的解析模型，得出護套選取的要求。文獻[6-7]為了降低轉(zhuǎn)子渦流損耗采用了不同護套材料的復合結(jié)構(gòu)，對降低永磁體渦流損耗效果明顯，但是并未考慮到復合結(jié)構(gòu)對散熱的影響。文獻[8]研究了全封閉水冷機殼的高速永磁電機的溫度場幾何模型，分析了軸向通風孔和風刺對電機溫升影響，通過增加通風孔尺寸和數(shù)量提高轉(zhuǎn)子的散熱能力，但是全封閉結(jié)構(gòu)不利于轉(zhuǎn)子散熱。文獻[9]提出了一種考慮電機部件間裝配間隙的水冷內(nèi)置式永磁同步電機電磁-熱雙向耦合方法，采用了水冷、風冷混合冷卻方式以達到降低溫升，風冷需要外部增加通風器件，增大了電機的復雜性。文獻[10]分析了轉(zhuǎn)子高速旋轉(zhuǎn)在氣隙處產(chǎn)生的風摩損耗對電機溫升的影響，通過有限元軟件對氣隙變化進行仿真，同時計算出轉(zhuǎn)速對溫度的影響。文獻[11-12]在考慮流體場的基礎(chǔ)上分析了電機溫度場，揭示了最優(yōu)水速方案下的溫升分布，并通過強迫風冷改變進出口風速，有效地降低了溫升，但是采用強迫風冷方式，需要外加離心風機和通風管道。由此可見，針對提高電機散熱能力，并且減低散熱結(jié)構(gòu)復雜性的研究是較少的。

針對高速永磁電機轉(zhuǎn)子溫升容易過高的問題，本文采用一種自扇冷、水冷混合冷卻散熱結(jié)構(gòu)，改進電機的散熱通道，有效降低轉(zhuǎn)子溫升，并通過ANSYS軟件對電磁場和溫度場進行多物理場耦合仿真。

1 模型建立

1.1 電機結(jié)構(gòu)

本文對一臺70 kW，40 000 r/min離心風機用表貼式高速永磁電機進行設(shè)計仿真分析，電機電磁結(jié)構(gòu)如圖1所示。

圖1 高速永磁電機結(jié)構(gòu)

1.2 電機主要參數(shù)

本文設(shè)計的高速永磁電機參數(shù)如表1所示。高速永磁電機交變頻率很高，應(yīng)選擇產(chǎn)生渦流損耗較小的、轉(zhuǎn)子2極表貼式結(jié)構(gòu)，為了防止高速離心力導致永磁體脫落，設(shè)計了3 mm護套對永磁體進行保護。永磁體采用NdFeB30材料，永磁體和護套采用過盈配合。定子采用DW310-35疊壓硅鋼片。為了提高電機通風散熱能力，定子槽深設(shè)計為6 mm。

表1 高速永磁電機基本參數(shù)

2 電機損耗分析

高速永磁電機運行在高速、高頻的工況下，因此高速永磁電機損耗主要來源是定子鐵心損耗、定子繞組銅耗、風摩損耗、轉(zhuǎn)子渦流損耗。

2.1 損耗計算

基于有限元分析法，通過Maxwell有限元軟件對額定運行狀態(tài)下的電機進行仿真計算，其中電機轉(zhuǎn)子護套選用碳纖維和合金鋼材料進行對比分析，如表2所示，碳纖維的電導率較低且導熱性能較差，合金鋼材料的電導率較高且導熱性能較好。

表2 護套材料屬性

在頻率666.7 Hz正弦波電壓源激勵以及額定負載下，分別對兩種護套下的損耗進行仿真。電機電磁仿真損耗曲線如圖2、圖3所示。

圖2 碳纖維護套的定轉(zhuǎn)子損耗

圖3 合金鋼護套下的定轉(zhuǎn)子損耗

由圖2可知，不同護套材料對定子鐵耗以及定子銅耗幾乎沒有影響，在渦流場屏蔽作用下，護套材料電導率的不同，導致轉(zhuǎn)子渦流損耗分布出現(xiàn)差異。

轉(zhuǎn)子在高速旋轉(zhuǎn)下，在氣隙處產(chǎn)生大量風摩損耗，通過ANSYS Fluent流體仿真軟件進行計算，建立氣隙流體模型，設(shè)置流體介質(zhì)是空氣，設(shè)置轉(zhuǎn)子表面粗糙度以及轉(zhuǎn)子表面轉(zhuǎn)速，計算得出風摩損耗是326.5 W。

2.2 熱源分布

在溫度場分析中，損耗通過熱生成率的形式作為電機溫度的熱源，如表3所示。

表3 電機損耗與熱生成率

3 流固耦合下的溫度場分析

3.1 數(shù)學模型

對高速永磁電機三維穩(wěn)態(tài)溫度場進行仿真計算，由于電機溫升模型內(nèi)包含固體、液體、氣體的互相熱傳遞，因此在電機內(nèi)部產(chǎn)生熱對流和熱傳導兩種熱量傳遞方式。在三維坐標下，高速永磁電機導熱模型：

(1)

式中：T是待求解溫度；Tf是環(huán)境溫度；S1是絕熱面；S2是散熱面；α是散熱系數(shù)；μx，μy，μz是x，y，z方向上的導熱系數(shù)；qv是電機總熱生成率。

3.2 溫度場仿真物理模型

在散熱方式上設(shè)計兩種冷卻方案：水道冷卻和自扇冷、水冷混合冷卻。通過對比兩種方案下的電機溫升結(jié)果，得出自扇冷冷卻方案的優(yōu)勢。圖4是自扇冷、水冷混合冷卻模型，機殼表面有冷卻水的進出口。為了使電機內(nèi)部空氣不斷和外界進行交換，在后端蓋設(shè)計了兩個入風口，在另一端設(shè)計了兩個出風口。電機內(nèi)部零件較多，計算困難，因此需對電機模型進行簡化。端部繞組伸出部分簡化為等效直線長度；定子槽絕緣層、槽楔以及繞組絕緣層簡化為等效絕緣層。

圖4 自扇冷、水冷混合冷卻模型

3.3 假設(shè)與邊界條件

為了簡化求解過程，對求解模型作出以下假設(shè)：

(1)研究穩(wěn)態(tài)溫度場模型，因此控制方程不含時間項；

(2)電機內(nèi)的流體為不可壓縮流體；

(3)忽略重力和浮力的影響；

(4)電機內(nèi)流體的雷諾數(shù)遠大于2 300，屬于湍流，采用湍流模型進行求解。

高速永磁電機運行在額定負載狀態(tài)下，給定邊界條件如下：

(1)螺旋水道入口為速度入口邊界條件，給定1.0 m/s的水流速度；螺旋水道出口為壓力出口邊界條件，壓力為標準大氣壓；環(huán)境溫度為300 K；

(2)旋轉(zhuǎn)域包裹區(qū)域給定40 000 r/min轉(zhuǎn)速；

(3)扇葉流體域給定旋轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速，入風口、出風口為零壓力出入邊界條件；

(4)電機機殼、端蓋以及轉(zhuǎn)軸伸出部分外表面為散熱面，給定散熱系數(shù)。

3.4 流體場分析

基于前文的熱源分布以及假設(shè)和邊界條件，通過ANSYS Fluent仿真軟件仿真出高速永磁電機流體場。在水道冷卻方案中，電機是全封閉結(jié)構(gòu)，電機主要通過水道以及機殼表面散熱鰭進行散熱，然而機殼的散熱量很少，因此大部分熱量通過水道帶出。如圖5所示，冷卻水通過入口以1 m/s的速度進入，可以看出冷卻水在螺旋水道內(nèi)進行快速流動，不斷從出口流出，出水口的溫度會大于入水口的溫度，因此帶走了熱量，降低了溫升。

圖5 水道流速、壓力云圖

為了模擬提高電機溫度仿真精度，電機采用流固耦合分析計算方法，在仿真過程中讓電機內(nèi)的空氣在轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)的作用下運動起來，提高了仿真的準確度。圖6(a)所示為全封閉水冷機殼結(jié)構(gòu)高速永磁電機內(nèi)部空氣的流線圖，由于電機鐵心位于機殼中心位置，且電機內(nèi)部氣體與外界空氣沒有流通，所以電機內(nèi)部氣體對稱流動。氣隙處比較窄，受到轉(zhuǎn)子高速旋轉(zhuǎn)的影響，導致氣隙處空氣轉(zhuǎn)速較高，最高轉(zhuǎn)速達到159.5 m/s，電機內(nèi)部兩側(cè)空腔部分受到轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)的影響較小。

圖6 空氣流線圖

在混合冷卻中，轉(zhuǎn)子同軸扇葉的高速旋轉(zhuǎn)，把外界空氣不斷壓迫進入電機內(nèi)部，穿過氣隙，然后從另一側(cè)出口排出。圖6(b)是自扇冷、水冷模型內(nèi)部空氣流線圖，相比于圖6(a)最大速度提高了40 m/s，并直接與外界空氣進行能量交換，提高了電機散熱能力。

3.5 溫度場分析

由于高速永磁電機的永磁體采用的是釹鐵硼材料，護套材料是碳纖維，碳纖維的導熱系數(shù)低于其他金屬材料，永磁體的散熱能力會降低。NdFeB30永磁體工作極限溫度是180 ℃，并且剩磁是隨著溫度升高而降低的，因此需要對比不同散熱方案下的溫度場的溫升及變化。

兩種冷卻方案下的電機溫升如圖7、圖8所示。水道內(nèi)置在機殼內(nèi)部，水道帶走了定子大部分熱量，機殼和定子的溫度是整個電機溫度最低的，轉(zhuǎn)子散熱環(huán)境較差，因此成為溫度最高的部位。

圖7 水冷方案溫度分布

圖8 自扇冷、水冷混合冷卻方案溫度分布

由于水道是內(nèi)置在機殼內(nèi)部，并且采用的恒溫冷卻水散熱系數(shù)很高，在熱量傳遞的過程中，熱量更趨向于向溫度低的地方傳遞。如圖9、圖10所示是定子部分溫度，繞組在定子內(nèi)的區(qū)域的溫度相比伸出區(qū)域更高一些。因為定子部分的熱量主要通過水道散出去，因此兩種冷卻方案下的定子溫升變化基本一致。

圖9 定子溫度云圖

圖10 繞組溫度云圖

如圖11(a)所示，水冷模型的永磁體最高溫度是127.7 ℃，對于此種傳統(tǒng)水冷冷卻模型而言，轉(zhuǎn)子產(chǎn)生的熱量只能通過熱傳遞方式傳遞到轉(zhuǎn)軸和通過熱對流傳遞到定子，以及有限的氣體流動將熱量帶到機殼散出，而本文提出的自扇冷、水冷散熱方式可以直接把熱量通過氣體流動帶到電機外部，如圖11(b)所示，自扇冷、水冷模型下的永磁體最高溫度達到100 ℃，降低了轉(zhuǎn)子溫升。

圖11 混合冷卻方案下的永磁體溫度

圖12中是兩種冷卻方案的溫度數(shù)值變化曲線，可以明顯的看出，在改善了冷卻路徑之后，混合冷卻方案對轉(zhuǎn)子溫度的影響很大，相較水冷方案，轉(zhuǎn)子溫度直接降低了16 ℃。因此在設(shè)計電機散熱方案的時候，自扇冷方式對高速永磁電機的轉(zhuǎn)子進行降溫是有效可行的。

圖12 兩種冷卻方案下的溫度曲線

綜上分析可知，為了降低電機溫升，通過自扇冷、水冷散熱結(jié)構(gòu)對高速永磁電機進行散熱，改善了電機內(nèi)部空氣的散熱路徑，有效降低轉(zhuǎn)子溫升。

3.6 可行性分析

自扇冷、水冷模型中設(shè)計了軸向扇葉，并且是直接通過電機主軸帶動其旋轉(zhuǎn)，這增大了電機的負載，致使電機的輸入電流增大，如圖13所示是有無自扇冷的電流波形對比。當沒有扇葉時，電流的幅值是111.20 A，當增加扇葉時，電流幅值是117.62 A，電流增大了額定電流的5.77%。有扇葉模型比無扇葉模型下的繞組溫度降低了16.75 ℃，在電流幅值高出5.77%，并且銅耗會相應(yīng)的增大一些的情況下，繞組的溫度依舊比無扇葉模型的低，因此自扇冷、水冷模型是可行的。

圖13 有無扇葉的電流波形對比

4 結(jié) 語

本文設(shè)計了一種高速永磁電機的自扇冷、水冷混合散熱結(jié)構(gòu)，并以一臺70 kW，40 000 r/min高速永磁電機為例。利用了扇葉結(jié)構(gòu)迫使空氣快速穿過電機，通過分析自扇冷模型的空氣流線走勢，自扇冷結(jié)構(gòu)改變了電機內(nèi)部的散熱路徑，有利于電機與外界的熱傳遞。通過流固耦合法對高速永磁電機的溫度場進行仿真分析，精確計算出電機的溫升分布，自扇冷、水冷模型，相較于水冷模型，永磁體溫度降低了27.7 ℃，有效降低了轉(zhuǎn)子溫度，保證了永磁體不會出現(xiàn)高溫退磁現(xiàn)象。