楊程，陳林，彭迎嬌，王瑞靜，謝曉東

應(yīng)用技術(shù)

臺(tái)階盒形件起皺和開(kāi)裂改善

楊程1，陳林1，彭迎嬌1，王瑞靜1，謝曉東2

（1.西安建筑科技大學(xué) 冶金工程學(xué)院，西安 710055；2.廣東合和建筑五金制品有限公司，廣東 佛山 528100）

改善臺(tái)階盒形件拉深成形時(shí)凸緣區(qū)起皺和圓角區(qū)開(kāi)裂的缺陷。理論分析了起皺和開(kāi)裂產(chǎn)生的原因，利用有限元模擬分析了壓邊力大小、凹模運(yùn)行方式和板料形狀對(duì)臺(tái)階盒形件拉深成形的影響，采用實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了有限元模擬結(jié)果的準(zhǔn)確性。長(zhǎng)方形板料拉深成形時(shí)，4個(gè)角部相比直邊部位流動(dòng)阻力更大，直邊部位材料過(guò)度向模具型腔內(nèi)流動(dòng)，造成凸緣區(qū)周向壓應(yīng)力過(guò)大，進(jìn)而引起起皺，當(dāng)零件拉深深度較大時(shí)，圓角部位材料變形劇烈且材料流動(dòng)不均勻，極易產(chǎn)生開(kāi)裂；采用20 kN的壓邊力、梯形的凹模向下運(yùn)行方式和類橢圓形板料的工藝參數(shù)可以控制材料流動(dòng)，使板料變形均勻并改善凸緣區(qū)起皺和圓角區(qū)開(kāi)裂缺陷。有限元模擬可為沖裁工藝參數(shù)的選取提供理論指導(dǎo)。

臺(tái)階盒形件；拉深；起皺；開(kāi)裂；壓邊力；板料形狀

臺(tái)階盒形件廣泛應(yīng)用于航空航天、建筑五金、家電廚衛(wèi)等領(lǐng)域，目前臺(tái)階盒形件的生產(chǎn)方法主要是沖壓成形[1-2]。相比于其他拉深件，臺(tái)階盒形件結(jié)構(gòu)復(fù)雜，拉深深度大，在發(fā)生塑性變形時(shí)，圓角部分和盒壁直邊部分的材料互相影響，板料處于多向應(yīng)力狀態(tài)，容易產(chǎn)生凸緣起皺和圓角開(kāi)裂的缺陷，該缺陷會(huì)對(duì)后續(xù)工序產(chǎn)生影響，進(jìn)而影響零件的外觀質(zhì)量。

針對(duì)盒形件拉深時(shí)產(chǎn)生的起皺和開(kāi)裂缺陷，常用的辦法是優(yōu)化壓邊力大小[3]、調(diào)整模具間隙[4]和改變模具與板料的摩擦因數(shù)[5]等，這些方案確實(shí)可以在一定程度上改善起皺和開(kāi)裂缺陷，但是對(duì)于結(jié)構(gòu)復(fù)雜且拉深深度較大的零件，優(yōu)化這些參數(shù)的同時(shí)，還需要考慮其他因素?？讜匀A[6]提出了一種徑向分塊壓邊方法與上凹形狀曲面凹模結(jié)合的圓筒形件拉深成形工藝，研究表明，將徑向分塊壓邊方法與上凹形狀的曲面凹模結(jié)合，拉深成形極限明顯高于普通壓邊方法。Kitayama等[7-8]提出了一種同時(shí)優(yōu)化分段變壓邊力軌跡和板料形狀的方法，并用數(shù)值模擬驗(yàn)證了該方法是可行的。南海等[9]采用DEFORM模擬分析了板料變薄拉伸對(duì)430不銹鋼表面起皺的影響，研究表明，合適的變薄率對(duì)改善起皺有明顯的效果。李奇涵等[10]研究了5052鋁合金變壓邊力成形技術(shù)，為成形盒形件時(shí)壓邊力等工藝參數(shù)的制定提供了有效的參考方法。溫俊杰[11]研究了毛坯形狀及壓邊力對(duì)方盒形件拉深黏模行為的影響，研究表明，采用橢圓形毛坯進(jìn)行成形可減少磨損。

針對(duì)文中拉深深度較大且結(jié)構(gòu)復(fù)雜的臺(tái)階盒形件，分析了盒形件凸緣起皺和圓角開(kāi)裂產(chǎn)生的原因，采用理論計(jì)算和有限元模擬分析，得出最優(yōu)壓邊力大小，模擬驗(yàn)證凹模向下運(yùn)行的方式及板料形狀對(duì)臺(tái)階盒形件拉深成形的影響，獲得最優(yōu)的工藝參數(shù)，經(jīng)過(guò)實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證，證實(shí)了方案的可行性，改善了臺(tái)階盒形件產(chǎn)品拉深時(shí)凸緣區(qū)的起皺和圓角區(qū)的開(kāi)裂缺陷。

1 起皺和開(kāi)裂產(chǎn)生的原因

臺(tái)階盒形件是用于建筑門(mén)窗鎖扣上的執(zhí)手盒形件，屬于表面質(zhì)量要求較高的外觀類零件，其基本尺寸見(jiàn)圖1a，材料為SPCC冷軋薄板，厚度為1 mm，一般采用長(zhǎng)方形板料經(jīng)過(guò)拉深+沖孔切邊+翻孔翻邊成形工藝獲得[1]。圖1b是經(jīng)過(guò)首次拉深獲得的起皺工件圖，需再經(jīng)過(guò)沖孔切邊+翻孔翻邊的工序，才可獲得圖1a所示的最終零件產(chǎn)品。此種盒形件拉深深度大、變形復(fù)雜且材料流動(dòng)不均勻，極易在圓角區(qū)產(chǎn)生開(kāi)裂缺陷，造成零件報(bào)廢，又易在凸緣長(zhǎng)邊中部和短邊中部產(chǎn)生起皺缺陷，其位置如圖1b所示，該缺陷經(jīng)過(guò)翻邊工序之后，會(huì)在側(cè)壁區(qū)形成皺紋，嚴(yán)重影響零件的外觀質(zhì)量，若是起皺和開(kāi)裂缺陷無(wú)法改善，換用鋁合金壓鑄工藝生產(chǎn)該種盒形件，會(huì)增加生產(chǎn)成本，因此有必要解決拉深時(shí)的起皺和開(kāi)裂問(wèn)題。

沖壓臺(tái)階盒形件時(shí)，采用無(wú)需落料工序的長(zhǎng)方形板料可以節(jié)省成本，圖2為以恒定速度運(yùn)行時(shí)采用長(zhǎng)方形板料和凹模得到的板料輪廓線變化圖，初始輪廓為圖2中外框線所示的長(zhǎng)方形，成形結(jié)束后，得到的最終輪廓線如圖2中內(nèi)圈線框所示。觀察板料流動(dòng)軌跡線，可以看到流動(dòng)軌跡線位于初始板料輪廓線與成形之后零件輪廓線之間，呈發(fā)散狀，零件長(zhǎng)邊和短邊中間部分的板料向模具型腔內(nèi)流動(dòng)距離較大，其中最大流動(dòng)距離為17.798 mm，位于長(zhǎng)邊中部，而4個(gè)邊角部分的板料向模具型腔內(nèi)流動(dòng)距離較小，最終形成中心朝內(nèi)、兩邊朝外的“燕尾”形狀。

長(zhǎng)方形板料拉深成形時(shí)，中間部分板料流入模具型腔內(nèi)較多，而4個(gè)邊角部位的板料流入模具型腔內(nèi)較少，中間部位的板料受到的切向壓應(yīng)力較大，隨著拉深深度的增加，周向擠壓程度進(jìn)一步惡化，最終產(chǎn)生凸緣起皺的質(zhì)量缺陷。當(dāng)臺(tái)階盒形拉深件的拉深深度較大時(shí)，材料在高臺(tái)圓角區(qū)變形劇烈且流動(dòng)不均勻，圓角區(qū)材料受到的拉應(yīng)力大于壓應(yīng)力，當(dāng)拉應(yīng)力超過(guò)抗拉強(qiáng)度時(shí)，發(fā)生開(kāi)裂。

圖2 拉深過(guò)程中板料輪廓線變化圖

2 改進(jìn)措施

當(dāng)壓邊力太小時(shí)，零件容易起皺；而壓邊力過(guò)大時(shí)，零件又易開(kāi)裂，采用合適的壓邊力對(duì)成形非常重要。

由圖2分析可知，凹模以恒定速度運(yùn)行時(shí)，凸緣直邊中部的材料過(guò)度流入模具型腔，而4個(gè)邊角部分的材料流入模具型腔相對(duì)較少，最終產(chǎn)生起皺缺陷。因此有必要通過(guò)改變凹模運(yùn)行方式來(lái)控制材料的流動(dòng)。

由圖2分析還可知，當(dāng)初始板料為長(zhǎng)方形時(shí)，會(huì)產(chǎn)生圖2中的“燕尾”，故初始板料的形狀對(duì)盒形件成形有一定的影響。初始板料形狀會(huì)產(chǎn)生2個(gè)問(wèn)題：①在沖壓后期，長(zhǎng)度和寬度方向的中間部位板料較少，而4個(gè)邊角處板料較多，四角流動(dòng)阻力更大，造成中部過(guò)度流動(dòng)而形成周向壓應(yīng)力起皺；②沖壓出來(lái)的零件具有尖角，存在安全隱患，易造成割傷、劃傷等安全事故。因此有必要優(yōu)化初始板料形狀，讓材料流動(dòng)更均勻。為此，文中從優(yōu)化壓邊力大小、凹模運(yùn)行方式和坯料形狀3個(gè)方面來(lái)改善盒形件的起皺和開(kāi)裂。

2.1 壓邊力對(duì)成形的影響

實(shí)際生產(chǎn)中，壓邊力根據(jù)既不發(fā)生起皺、又不發(fā)生開(kāi)裂這一原則來(lái)確定。任意形狀零件的壓邊力計(jì)算見(jiàn)式（1）[12]。

式中：為理論壓邊力，N；為壓邊圈面積，mm2；為單位壓邊力，MPa。

在三維建模軟件中測(cè)得該盒形件壓邊圈的面積=8 809.130 8 mm2、鋼板厚度超過(guò)0.5 mm情況下，的取值為2～2.5 MPa。經(jīng)理論計(jì)算得，壓邊力=17 618.261 6～22 022.827 N。為便于分析，零件各部位分區(qū)命名如圖3所示。

圖3 臺(tái)階盒形件各部位名稱示意圖

根據(jù)理論計(jì)算得到的壓邊力選取4組壓邊力值，模擬驗(yàn)證理論壓邊力的可行性，表1為不同壓邊力作用下零件成形狀態(tài)的模擬結(jié)果，由表1和圖3可知，當(dāng)壓邊力為18 kN時(shí)，在低臺(tái)平面區(qū)、低臺(tái)邊圓角區(qū)、圓角直壁區(qū)、短邊直壁區(qū)、根部圓角區(qū)、短邊凸緣區(qū)和長(zhǎng)邊凸緣區(qū)均發(fā)生起皺，隨著壓邊力的增加，表面起皺區(qū)域減少，當(dāng)壓邊力為20 kN時(shí)，表面起皺消失，成形狀態(tài)良好，隨著壓邊力繼續(xù)增加，有開(kāi)裂風(fēng)險(xiǎn)的區(qū)域增多，當(dāng)壓邊力增加到22 kN以上時(shí)，高臺(tái)圓角區(qū)和低臺(tái)圓角區(qū)均出現(xiàn)開(kāi)裂。

表1 不同壓邊力下零件成形狀態(tài)

Tab.1 Forming state of parts under different blank holder forces

壓邊力過(guò)小時(shí)，材料流入模具型腔過(guò)多，導(dǎo)致出現(xiàn)起皺缺陷，隨著壓邊力增大，表面起皺減少，但壓邊力過(guò)大超過(guò)理論公式計(jì)算數(shù)值時(shí)，材料流入困難，會(huì)導(dǎo)致高臺(tái)圓角區(qū)出現(xiàn)開(kāi)裂，在20 kN的壓邊力作用下，零件的成形效果最好。

2.2 凹模運(yùn)行方式對(duì)成形的影響

采用凹模在上、凸模和壓邊圈在下的模具結(jié)構(gòu)，分兩步?jīng)_壓成形：第1步，合模工序，壓邊圈在氣墊作用下向上頂起至高出凸模最高點(diǎn)一定距離，將板料放置在壓邊圈上固定，凹模在壓機(jī)滑塊的作用下向下運(yùn)行至與板料貼合，此時(shí)，通過(guò)氣墊向壓邊圈施加20 kN的壓邊力，將壓邊圈與凹模之間的板料壓緊；第2步，拉深工序，壓邊圈、凹模和板料隨壓機(jī)滑塊向下運(yùn)動(dòng)，板料與凸模最高點(diǎn)接觸時(shí)，拉深開(kāi)始，當(dāng)凹模向下運(yùn)動(dòng)至與凸模曲面重合時(shí)，拉深結(jié)束，停止施加20 kN的壓邊力，凹模向上，取出制件，其流程如圖4所示。

圖4 板料拉深流程

臺(tái)階盒形件在拉深成形時(shí)，各個(gè)部位的拉深深度、受力狀態(tài)及材料向模具型腔內(nèi)流入的速度和距離不一樣，恒定速度的凹模運(yùn)行方式無(wú)法滿足這種復(fù)雜變形的需求[13]。本次凸凹模間距為34 mm，板料和壓邊圈隨凹模向下運(yùn)行5 mm后，板料與凸模最高點(diǎn)接觸，此時(shí)，施加20 kN的壓邊力，拉深開(kāi)始，拉深行程為29 mm，由于沖壓速度對(duì)成形效果的影響較小[14]，為加快模擬計(jì)算速度且不影響模擬結(jié)果，將凹模向下運(yùn)行速度定為實(shí)際速度的1 000倍，取5 000 mm/s，采用了如圖5所示的7種常見(jiàn)凹模向下運(yùn)行方式，分別為Λ形、V形、遞增形、遞減形、梯形、正弦形和余弦形，分析凹模向下運(yùn)行方式對(duì)成形的影響。

根據(jù)圖5所示的7種不同凹模向下運(yùn)行方式，保證其他工藝參數(shù)不變，進(jìn)行數(shù)值模擬，采集模擬結(jié)果的厚度云圖，計(jì)算材料厚度變化率，當(dāng)取零件拉深后的最小厚度計(jì)算時(shí)，可得到最大減薄率，當(dāng)取零件拉深后的最大厚度計(jì)算時(shí)，可得到最大增厚率，最終得出7種凹模運(yùn)行方式下的數(shù)據(jù)如表2所示。

表2 7種凹模運(yùn)行方式下的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)

Tab.2 Experimental data of seven movement modes of the die

式中：為厚度變化率；Δ為厚度變化量；0為初始板料厚度；1為拉深結(jié)束后板料厚度。

對(duì)比表2中7種不同凹模運(yùn)行方式的模擬結(jié)果可以看出，在Λ形運(yùn)行方式作用下，板料在2、3、6區(qū)有輕微開(kāi)裂風(fēng)險(xiǎn)；在V形運(yùn)行方式作用下，零件在2、3、6區(qū)減薄率達(dá)到較大值，在10、11、12區(qū)增厚率達(dá)到較大值，較大的減薄率會(huì)引起開(kāi)裂，較大的增厚率則會(huì)引起起皺，因此，V形運(yùn)行方式不理想；在遞增形運(yùn)行方式作用下，零件在2、3區(qū)有輕微開(kāi)裂，在10、11、12區(qū)起皺；在遞減形運(yùn)行方式作用下，零件在2、3、6區(qū)有開(kāi)裂，在10、11、12區(qū)有起皺；在梯形運(yùn)行方式作用下，最大減薄率最小，且最大增厚率也最小，意味著此時(shí)材料在厚度方向上的變化值最?。辉谡倚畏绞阶饔孟?，出現(xiàn)較大減薄率和最大增厚率，零件在2、3、6區(qū)出現(xiàn)開(kāi)裂，在10、11、12區(qū)出現(xiàn)起皺；在余弦形方式下，出現(xiàn)最大減薄率和較大增厚率，材料起皺和開(kāi)裂很明顯。相比于其他6種凹模運(yùn)行方式，板料在梯形運(yùn)行方式下，無(wú)開(kāi)裂缺陷，且起皺發(fā)生在產(chǎn)品之外的凸緣處，表明梯形運(yùn)行方式最有利于該零件的拉深成形。

2.3 板料形狀對(duì)成形的影響

由前面的分析可知，若采用長(zhǎng)方形板料作為原始板料，零件最終成形后，會(huì)形成如圖2所示的“燕尾”狀。利用有限元軟件將拉深件展平生成初始板料形狀，得到初始板料基本尺寸為如圖6a所示的類橢圓形，長(zhǎng)軸方向最大尺寸為158 mm，短軸方向最大尺寸為92 mm。

圖6 板料尺寸示意圖

在如圖3所示的12個(gè)區(qū)各選取3點(diǎn)，并求取3點(diǎn)的平均值作為各區(qū)參考點(diǎn)，分別用圖6所示的類橢圓板料和長(zhǎng)方形板料進(jìn)行數(shù)值模擬，凹模梯形向下拉深，得到各區(qū)的厚度、第1主應(yīng)力和第2主應(yīng)力變化值，繪制如圖7所示的3個(gè)數(shù)值的變化曲線。從圖7a可知，相比長(zhǎng)方形板料，類橢圓板料在高臺(tái)平面區(qū)、高臺(tái)圓角區(qū)和高臺(tái)邊圓角區(qū)位置厚度減少較少，開(kāi)裂風(fēng)險(xiǎn)較低，在凸緣圓角及凸緣區(qū)根部的圓角區(qū)、短邊凸緣區(qū)和長(zhǎng)邊凸緣區(qū)厚度增加較少，起皺風(fēng)險(xiǎn)較低。由圖7b可知，類橢圓板料在各區(qū)各參考點(diǎn)的第1主應(yīng)力均小于長(zhǎng)方形板料對(duì)應(yīng)參考點(diǎn)的第1主應(yīng)力，但是在高臺(tái)平面區(qū)和低臺(tái)邊圓角區(qū)二者數(shù)值較接近且較小，是因?yàn)楦吲_(tái)平面區(qū)封閉的輪廓導(dǎo)致材料流動(dòng)困難，此處材料變形困難，低臺(tái)邊圓角區(qū)材料流動(dòng)困難。由圖7c可知，對(duì)比類橢圓板料和長(zhǎng)方形板料第2主應(yīng)力數(shù)值，發(fā)現(xiàn)類橢圓板料各區(qū)第2主應(yīng)力的絕對(duì)值均比長(zhǎng)方形板料各區(qū)第2主應(yīng)力的絕對(duì)值小。

與長(zhǎng)方形板料相比，類橢圓板料在高臺(tái)平面區(qū)、高臺(tái)圓角區(qū)和高臺(tái)邊圓角區(qū)材料成形后的厚度更大且第1主應(yīng)力數(shù)值更小，更不易開(kāi)裂，有利于拉深深度更大的零件，類橢圓板料在根部圓角區(qū)、短邊凸緣區(qū)和長(zhǎng)邊凸緣區(qū)成形后的厚度更小且第1主應(yīng)力數(shù)值較小，更不易起皺。最終確定的類橢圓形板料尺寸如圖6a所示，其長(zhǎng)軸方向最大尺寸為158 mm，短軸方向最大尺寸為92 mm。

圖7 類橢圓板料與長(zhǎng)方形板料各區(qū)參數(shù)變化

3 有限元分析

基于上述分析獲得的優(yōu)化后的工藝參數(shù)，建立了如圖8所示的有限元模型，凹模與凸模間距為34 mm，凹模與壓料圈間距為5 mm，壓邊力選取20 kN，摩擦因數(shù)為0.125，間隙取1.1 mm，凹模梯形向下拉深，坯料尺寸如圖6a所示，進(jìn)行有限元模擬分析。

圖9為采用優(yōu)化后的工藝參數(shù)模擬獲得的零件成形極限圖，在高臺(tái)平面區(qū)、高臺(tái)圓角區(qū)、高臺(tái)邊圓角區(qū)、低臺(tái)平面區(qū)、低臺(tái)邊圓角區(qū)和低臺(tái)圓角區(qū)成形極限均在安全范圍內(nèi)，圓角直壁區(qū)、長(zhǎng)邊直壁區(qū)和短邊直壁區(qū)成形良好，板形平直，無(wú)起皺和開(kāi)裂缺陷。短邊凸緣區(qū)和長(zhǎng)邊凸緣區(qū)有輕微起皺，但板形平直，無(wú)大波浪狀起皺，后續(xù)經(jīng)過(guò)修邊工序，可將凸緣區(qū)該處的輕微起皺切除。

圖8 有限元模型

圖9 優(yōu)化后的成形極限圖

4 實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證

采用上述優(yōu)化分析得到的結(jié)果進(jìn)行實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證，采用圖10a所示的坯料得到如圖10b所示的拉深產(chǎn)品，凸緣外緣區(qū)和直壁區(qū)外形平直，凸緣表面光滑無(wú)起皺缺陷，圓角區(qū)無(wú)開(kāi)裂缺陷，最終經(jīng)過(guò)沖孔切邊+翻孔翻邊工序，可得到無(wú)缺陷的臺(tái)階盒形件產(chǎn)品，為制造出結(jié)構(gòu)復(fù)雜、拉深深度大的沖壓件產(chǎn)品提供了參考方法。

圖10 拉深坯料和拉深件

5 結(jié)論

1）臺(tái)階盒形件采用長(zhǎng)方形板料拉深成形時(shí)，四角相比直邊部位流動(dòng)阻力更大，直邊部位材料的過(guò)度流動(dòng)造成周向應(yīng)力過(guò)大，從而引起起皺，影響后續(xù)成形；當(dāng)臺(tái)階盒形拉深件的拉深深度較大時(shí)，材料在高臺(tái)圓角區(qū)變形劇烈且流動(dòng)不均勻，圓角區(qū)材料受到的拉應(yīng)力大于壓應(yīng)力，當(dāng)拉應(yīng)力超過(guò)抗拉強(qiáng)度時(shí)，發(fā)生開(kāi)裂。

2）選取20 kN壓邊力、梯形的凹模向下運(yùn)行方式、長(zhǎng)軸方向最大尺寸為158 mm和短軸方向最大尺寸為92 mm類橢圓板料進(jìn)行沖裁實(shí)驗(yàn)，可有效改善板料的流動(dòng)均勻性，獲得表面無(wú)起皺和開(kāi)裂缺陷的盒形件。

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Improvement of Wrinkling and Cracking for Stepped Box Parts

YANG Cheng1, CHEN Lin1, PENG Ying-jiao1, WANG Rui-jing1, XIE Xiao-dong2

(1. School of Metallurgical Engineering, Xi'an University of Architecture and Technology, Xi'an 710055, China; 2. Guangdong Hehe Construction Hardware Manufacturing Co., Ltd., Guangdong Foshan 528100, China)

The paper aims to improve the defects of wrinkle in flange area and cracking in fillet area during deep drawing of stepped box parts. The causes of wrinkling and cracking are analyzed theoretically. The effects of blank holder force, die movement mode and sheet shape on the deep drawing of stepped box parts are analyzed by finite element simulation. The accuracy of the finite element simulation results is verified by experiments. During the deep drawing of rectangular sheet metal, the flow resistance of the four corners is greater than that of the straight edge. The material at the straight edge flows excessively into the mold cavity, resulting in excessive circumferential compressive stress in the flange area and wrinkling. When the deep drawing depth of the part is large, the material at the fillet is deformed violently and the material flow is uneven, which can easily lead to cracking. The blank holder force of 20 kN, the trapezoidal speed movement mode of die and the process parameters of oval like sheet can control the material flow, make the sheet deformation uniform, and improve the wrinkling in the flange area and the cracking in the fillet area. Finite element simulation can provide theoretical guidance for the selection of blanking experimental parameters.

stepped box; deep drawing; wrinkling; cracking; blank holder force; blank shape

10.3969/j.issn.1674-6457.2022.06.019

TG386

A

1674-6457(2022)06-0141-07

2021–09–29

國(guó)家自然科學(xué)基金（51874226）；西安市科技局科技創(chuàng)新引導(dǎo)項(xiàng)目（201805033YD11CG17）

楊程（1976—），男，博士，副教授，主要研究方向?yàn)橄冗M(jìn)成形技術(shù)與裝備。

責(zé)任編輯：蔣紅晨