齊 洋

（浙江數(shù)智交院科技股份有限公司，浙江 杭州 310030）

庫岸邊坡的穩(wěn)定性問題已成為影響水庫正常運(yùn)營的關(guān)鍵性因素[1]，對(duì)于岸坡穩(wěn)定性問題的分析和處理，直接關(guān)系到工程的施工安全和經(jīng)濟(jì)效益，甚至威脅水上交通及岸上居民的人身安全。意大利的瓦伊昂水庫大壩在未對(duì)其穩(wěn)定性和發(fā)展趨勢(shì)做出明確判斷的情況下，庫水下降階段大壩發(fā)生失穩(wěn)破壞，造成2 600 余人遇難的災(zāi)難性后果。金沙江溪洛渡水電站星光三組岸坡，在高于正常蓄水位785 m 處發(fā)生拉裂變形，涉及人口約270 人，耕園約2 800 畝，甚至威脅水上交通及岸上田壩鎮(zhèn)的安全[2]。2014年4月在庫水升降作用下峽谷河道型青杠坪水庫滑坡發(fā)生復(fù)活，近3×106m3的滑坡體滑入金沙江中，使130 多間房屋、0.6 km 鄉(xiāng)村公路等損毀，造成直接經(jīng)濟(jì)損失約500 萬元[3]。因此，針對(duì)庫水升降作用下水庫岸坡的穩(wěn)定性研究具有重要的現(xiàn)實(shí)意義。

在庫水上升和下降過程中，庫水與地下水的相互補(bǔ)給使岸坡滲流場(chǎng)發(fā)生動(dòng)態(tài)的調(diào)整和變化，從而影響岸坡的整體和局部的穩(wěn)定性。陳濤[4]利用FLAC3D模擬了庫水升降作用下岸坡滲流場(chǎng)的變化，研究表明庫水下降（上升）作用過程中滲流方向由坡內(nèi)（坡外）指向坡外（坡內(nèi)）滲流，隨著坡內(nèi)浸潤線與庫水位的差逐漸增大，使得坡內(nèi)（坡外）指向坡外（坡內(nèi)）的滲透壓力增大，增加坡體的下滑力（抗滑力），對(duì)穩(wěn)定性不利（有利）。徐文杰等[1]針對(duì)金沙江中游碎石土岸坡，通過FLAC3D模擬庫水升降作用下岸坡穩(wěn)定性變化特征，研究得到邊坡的穩(wěn)定系數(shù)在庫水上升階段先減小后升高，即存在一個(gè)危險(xiǎn)水位；庫水位驟降不利于岸坡穩(wěn)定性，庫水下降速度越大則岸坡穩(wěn)定系數(shù)下降幅度越大。楊繼紅等[5]以西南地區(qū)某水電站堆積體邊坡為研究對(duì)象，計(jì)算庫水上升作用下堆積體邊坡整體以及消落帶區(qū)域的瞬態(tài)穩(wěn)定性系數(shù)，得到庫水上升階段岸坡整體穩(wěn)定性呈下降趨勢(shì)，而岸坡穩(wěn)定性系數(shù)表現(xiàn)為先下降，當(dāng)下降到最低值時(shí)開始回彈。涂國祥等[6]通過GEO-studio 有限元計(jì)算與剛體極限平衡分析相結(jié)合的方法，研究庫水升降速度對(duì)岸坡滲流場(chǎng)及穩(wěn)定性的影響規(guī)律，得到庫水上升速度較大有利于岸坡穩(wěn)定，庫水下降速度較大不利于岸坡穩(wěn)定。周云濤等[7]以三峽水庫青石岸坡為研究對(duì)象，考慮庫水下降速度、時(shí)間以及初始水位高度對(duì)岸坡穩(wěn)定性系數(shù)的影響，得到隨庫水下降速度的增加，岸坡滲流驅(qū)動(dòng)力變大，岸坡穩(wěn)定系數(shù)降低，降低幅度先慢后快。

白鶴灘水電站是金沙江下游最后一個(gè)計(jì)劃投產(chǎn)運(yùn)營的大型水電工程，該電站全部投產(chǎn)發(fā)電后將成為僅次于三峽水電站的我國第二大水電站[8]。白鶴灘庫水蓄水發(fā)電后，庫水水位將在765~825 m 之間呈周期性升降變化。在大變幅的庫水周期性升降作用影響下，一些岸坡可能會(huì)因此出現(xiàn)變形失穩(wěn)現(xiàn)象，響應(yīng)庫水發(fā)電、通航和移民安全。白鶴灘庫區(qū)石碓窩岸坡位于白鶴灘庫區(qū)，岸坡上部靠近格巧高速公路，沖溝后部為格巧高速石碓窩大橋橋址區(qū)。水庫蓄水運(yùn)行后的岸坡穩(wěn)定性問題成為有關(guān)各方關(guān)注的問題?；诖?，本文在野外調(diào)查和資料分析的基礎(chǔ)上，對(duì)石碓窩岸坡首次蓄水作用下的滲流場(chǎng)和穩(wěn)定性進(jìn)行了分析，為石碓窩岸坡的地質(zhì)災(zāi)害防治提供借鑒。

1 岸坡基本特征

石碓窩岸坡位于巧家縣境內(nèi)煤炭村、金沙江右岸。該岸坡屬高中山地貌，地形起伏較大。山體自然坡度25~60°，兩側(cè)邊坡為45~50°。岸坡區(qū)地表水不發(fā)育，賦水條件一般；兩側(cè)沖溝呈“V”型，旱季無水，雨季水量較大，溝底有碎石塊堆積，溝口有泥石流堆積（圖1）。如圖2 所示，石碓窩岸坡上部為第四系坡洪積覆蓋層，表層為黃褐色粉質(zhì)粘土（Q4el+dl），可塑-硬塑，稍濕，含少量的碎石，含量約15%，碎石粒徑1~3 cm；下部為黃褐色、灰白色碎石土（Q3dl+pl），稍密~中密，濕，碎石礦物成分以灰?guī)r為主，粒徑3~5cm，含量50%~60%。偶夾塊石、大孤石，其巖性為灰?guī)r等，巖石堅(jiān)硬，塊徑2~4m 不等。下伏基巖主要為二疊系下統(tǒng)棲霞茅口組（P1q+m）灰?guī)r、石炭系下統(tǒng)擺佐組（C1b）灰?guī)r，巖層產(chǎn)狀312°∠25°。

圖1 石碓窩岸坡全貌圖

圖2 石碓窩岸坡典型工程地質(zhì)剖面圖

2 巖土體物理力學(xué)參數(shù)

2.1 物理性質(zhì)

粉質(zhì)粘土和碎石土的滲透試驗(yàn)采用雙環(huán)法（圖3）在坡體選取1 處試驗(yàn)點(diǎn)進(jìn)行，試驗(yàn)過程與數(shù)據(jù)記錄均按照GB/T 50123—2019《土工試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》[9]操作。每處試驗(yàn)點(diǎn)開展4 次試驗(yàn)，取滲透系數(shù)的平均值作為該地層的滲透系數(shù)取值。此外，在開展的試驗(yàn)過程中，進(jìn)一步測(cè)得土層的天然重度、飽和重度和飽和含水率。經(jīng)數(shù)據(jù)處理，最終測(cè)得粉質(zhì)粘土層滲透性為6.28×10-6cm/s，天然重度為19.8 kN/m3，飽和重度為20.9 kN/m3，飽和含水率為21%。碎石土層滲透系數(shù)為4.11×10-2cm/s，天然重度為18.5 kN/m3，飽和為21.0 kN/m3，飽和含水率為31%。

圖3 雙環(huán)滲透試驗(yàn)

2.2 抗剪強(qiáng)度

在岸坡消落帶現(xiàn)場(chǎng)取粉質(zhì)粘土和碎石土原狀樣（圖4）進(jìn)行原狀土和飽和土的中型剪切試驗(yàn)（圖5）。試驗(yàn)按照GB/T 50123—2019《土工試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》[9]及DL/T 5356—2006《水電水利工程粗粒土試驗(yàn)規(guī)程》[10]有關(guān)要求進(jìn)行。剪切試驗(yàn)時(shí)對(duì)同組4個(gè)試驗(yàn)分別按100、200、300、400 kPa 施加法向應(yīng)力。試驗(yàn)過程中在剪應(yīng)力與水平位移的數(shù)據(jù)記錄表中無明顯峰值或穩(wěn)定值，則取水平位移達(dá)到試樣直徑的1/10（約30 mm）處的剪應(yīng)力作為抗剪強(qiáng)度，采用最小二乘法線性回歸分析所擬合曲線計(jì)算得到天然狀態(tài)粉質(zhì)粘土的內(nèi)聚力c為43.5 kPa，內(nèi)摩擦角φ 為25.2°；飽和狀態(tài)粉質(zhì)粘土的內(nèi)聚力c為15.6 kPa，內(nèi)摩擦角φ 為15.5°。天然狀態(tài)碎石土內(nèi)聚力c為31.8 kPa，內(nèi)摩擦角φ 為34.9°；飽和狀態(tài)碎石土內(nèi)聚力c為20.0 kPa，內(nèi)摩擦角φ 為18.1°。

圖4 現(xiàn)場(chǎng)取樣

圖5 室內(nèi)中型剪切試驗(yàn)

3 岸坡穩(wěn)定性分析

3.1 數(shù)值分析模型與參數(shù)

數(shù)值分析采用Geo-Studio 軟件，在SEEP/W 模塊計(jì)算結(jié)果的基礎(chǔ)上耦合SLOPE/W 模塊進(jìn)行及時(shí)處理。根據(jù)白鶴灘庫區(qū)庫水位波動(dòng)特點(diǎn)，將岸坡按消落帶高程近似簡化分為3個(gè)區(qū)域：（1）高程765 m 以下為巖土體長期飽和含水率狀態(tài)區(qū)域；（2）高程765～825 m為巖土體周期性庫水升降狀態(tài)區(qū)域；（3）高程825 m以上為巖土體長期天然含水率狀態(tài)區(qū)域。整個(gè)計(jì)算過程考慮基質(zhì)吸力的影響，其計(jì)算模型如圖6 所示。

圖6 數(shù)值分析模型

根據(jù)上述岸坡所取的粉質(zhì)粘土室內(nèi)中型直剪試驗(yàn)成果以及類比本地區(qū)的經(jīng)驗(yàn)值，綜合確定石碓窩岸坡巖土體物理力學(xué)計(jì)算參數(shù)，計(jì)算參數(shù)取值見表1。當(dāng)巖土體為飽和含水率狀態(tài)時(shí)，滲透系數(shù)與體積含水量為固定值；當(dāng)巖土體為非飽和含水率狀態(tài)時(shí)，將其滲透系數(shù)與體積含水率視為巖土體基質(zhì)吸力的函數(shù)。結(jié)合軟件提供的巖土體土水特征曲線（SWCC）經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)庫獲取。

表1 石碓窩岸坡巖土體物理力學(xué)計(jì)算參數(shù)表

3.2 庫水升降工況設(shè)置

擬建白鶴灘水庫為年調(diào)節(jié)水庫，蓄水前常年水位680 m；蓄水后正常蓄水位825 m，死水位765 m，其蓄水期水位年運(yùn)行模式如圖7 所示。石碓窩岸坡庫水水位主要經(jīng)歷4個(gè)階段：（1）庫水從680 m 逐漸升高至死水位765 m 左右并保持穩(wěn)定，在這期間岸坡無明顯變形跡象，本文研究將直接從水位穩(wěn)定處于765 m 時(shí)開始計(jì)算；（2）上升階段，庫水位從765 m 逐漸升高至825m；（3）穩(wěn)定階段，庫水位維持825 m；（4）下降階段，庫水位從825 m 逐漸下降至765 m。

圖7 庫水位年調(diào)度模式

由于石碓窩庫水位升降過程中坡面水頭邊界動(dòng)態(tài)變化，模擬按照白鶴灘水庫年水位調(diào)度方式進(jìn)行，即按照765 m~825 m~765 m 范圍間進(jìn)行調(diào)整水頭，假定庫水升降階段均為勻速，水庫水位以0.65 m/d、0.40 m/d 的恒定速度分別進(jìn)行庫水上升、下降，水位變化如圖8 所示。邊界條件設(shè)置為：首先在SEEP/W 模塊中獲取庫水位已上升至765 m 穩(wěn)定時(shí)的穩(wěn)定滲流狀態(tài)，以此作為滲透滲流的前提，即定義下游水位為765 m。之后在765 m 高程處穩(wěn)態(tài)滲流基礎(chǔ)上，在坡腳施加庫水上升階段、穩(wěn)定階段、下降階段的水頭以模擬庫水升降過程。

圖8 模擬的水位升降方案

3.3 岸坡滲流場(chǎng)分析

庫水位從765 m 上升至825 m 階段浸潤線分布如圖9 所示。受土體不同滲透系數(shù)影響，浸潤線在粉質(zhì)粘土層的抬升明顯滯后且明顯呈“波谷”狀，而在碎石土層抬升稍滯后于庫水上升且呈平緩狀。浸潤線整體分布呈上凹型，整個(gè)過程坡外指向坡內(nèi)滲流，庫水由坡外向坡內(nèi)補(bǔ)給，存在坡外指向坡內(nèi)的滲透壓力。

圖9 庫水上升階段不同時(shí)刻庫水位及浸潤線分布圖

庫水位于825 m 的穩(wěn)定階段浸潤線分布如圖10所示。這一階段，岸坡浸潤線總體呈上升趨勢(shì)，但隨著庫水由坡外向坡內(nèi)補(bǔ)給能力逐漸減弱，飽和區(qū)域面積逐漸趨于平衡狀態(tài)，上升速度隨時(shí)間增長而減小。受粉質(zhì)粘土層滲透系數(shù)偏小影響，粉質(zhì)粘土層內(nèi)浸潤線始終未達(dá)到庫水位，“波谷”狀有向平緩變化的趨勢(shì)。而碎石土層內(nèi)浸潤線上升稍滯后于庫水位，在第100 天仍未達(dá)到庫水位，第120 天才達(dá)到庫水位并趨于穩(wěn)定。這表明碎石土層在穩(wěn)定階段仍存在坡外指向坡內(nèi)的滲透壓力，而后隨著時(shí)間增長滲透壓力逐漸減弱。

圖10 庫水位穩(wěn)定階段不同時(shí)刻浸潤線分布圖

庫水位從825 m 下降到765 m 階段的浸潤線如圖11 所示。坡體浸潤線呈下降狀態(tài)且基覆界面以上的消落帶區(qū)域受庫水下降影響明顯。浸潤線在粉質(zhì)粘土層內(nèi)下降明顯滯后且明顯呈“波峰”狀，而在碎石土層內(nèi)下降稍滯后于庫水下降且呈平緩狀。這表明，不同滲透系數(shù)土層始終影響著浸潤線的變化，整個(gè)過程坡內(nèi)指向坡外滲流，地下水由坡內(nèi)向坡外補(bǔ)給，存在坡內(nèi)指向坡外的滲透壓力。

圖11 庫水下降階段不同時(shí)刻庫水位及浸潤線分布圖

3.4 岸坡穩(wěn)定性分析

庫水升降過程中岸坡滲流過程與穩(wěn)定性計(jì)算相對(duì)應(yīng)，按照庫水循環(huán)1 次/年的頻率，每30 天進(jìn)行一次滲流場(chǎng)模擬并相應(yīng)地進(jìn)行一次穩(wěn)定性計(jì)算，分別選用畢肖普法（Bishop）、簡布法（Janbu）以及Morgenstern-Price 三種基于剛體極限平衡理論的方法，計(jì)算得到石碓窩岸坡段庫水升降過程中岸坡穩(wěn)定性系數(shù)的變化規(guī)律，計(jì)算結(jié)果見表2。在1 次庫水升降作用下，三種計(jì)算方法的岸坡穩(wěn)定性系數(shù)變化趨勢(shì)一致。

表2 庫水升降條件下岸坡穩(wěn)定性情況

在庫水升降過程中的上升階段，岸坡穩(wěn)定性系數(shù)先呈現(xiàn)逐漸下降趨勢(shì)而后呈回彈上升趨勢(shì)。在庫水上升初期階段，岸坡浸潤線以下部分容重變小，對(duì)于浸潤線以下部分的下滑力與抗滑力均減小，但對(duì)于整個(gè)岸坡部分來說，下滑力的降低不顯著，抗滑力降低較顯著，所以岸坡的穩(wěn)定系數(shù)減小。隨著庫水繼續(xù)上升，岸坡消落帶區(qū)域內(nèi)部浸水區(qū)域越來越大，整個(gè)岸坡的抗滑力下降，下滑力也在降低，下滑力的降低幅度大于抗滑力的降低幅度，且由于庫水壓力作用面積越來越大的影響，岸坡的穩(wěn)定系數(shù)逐漸上升。這種現(xiàn)象表明庫水上升階段初期浸水巖土的飽和加載效應(yīng)、懸浮減重效應(yīng)等降低岸坡穩(wěn)定性的因素占據(jù)優(yōu)勢(shì)地位，而后隨著庫水繼續(xù)上升，庫水對(duì)岸坡形成的坡外指向坡內(nèi)的水壓力以及滲流力等增加岸坡穩(wěn)定性的因素逐漸占據(jù)優(yōu)勢(shì)地位。研究結(jié)果與楊繼紅[5]和涂國祥[6]研究成果相符，說明0.65 m/d 小于該岸坡的臨界庫水上升速度，對(duì)于岸坡穩(wěn)定性而言，在高程785 m 附近存在一個(gè)比較危險(xiǎn)的水位。

在庫水升降過程中的穩(wěn)定階段，岸坡的穩(wěn)定系數(shù)先呈現(xiàn)逐漸下降趨勢(shì)而后趨于穩(wěn)定，且趨于穩(wěn)定后的穩(wěn)定性系數(shù)小于上升階段的穩(wěn)定系數(shù)。在庫水穩(wěn)定后，致使岸坡穩(wěn)定性增加的因素僅坡外指向坡內(nèi)的滲流力，隨著浸潤線逐漸趨于穩(wěn)定，坡外指向坡內(nèi)的滲流力將減弱。飽和加載效應(yīng)、懸浮減重效應(yīng)作用是促進(jìn)岸坡穩(wěn)定性降低的主要因素，同時(shí)占據(jù)優(yōu)勢(shì)地位。隨著浸潤線的穩(wěn)定直至形成穩(wěn)定的滲流場(chǎng)，飽和加載效應(yīng)、懸浮減重效應(yīng)作用也逐漸趨于穩(wěn)定，岸坡穩(wěn)定性也趨于穩(wěn)定。

在庫水升降過程中的下降階段，岸坡的穩(wěn)定系數(shù)先呈現(xiàn)逐漸下降趨勢(shì)而后逐漸增大。在庫水每下降30天后統(tǒng)計(jì)穩(wěn)定性系數(shù)，由于表層粉質(zhì)粘土的滲透性等級(jí)為微透水，坡體內(nèi)浸潤線下降滯后于庫水下降，會(huì)形成坡內(nèi)指向坡外的滲流力，致使穩(wěn)定性系數(shù)降低。穩(wěn)定性系數(shù)達(dá)到最低值后，隨著時(shí)間增長，促進(jìn)岸坡穩(wěn)定性增加的因素逐漸占據(jù)優(yōu)勢(shì)地位。這與涂國祥[6]和梁學(xué)戰(zhàn)[11]等研究結(jié)果相符。對(duì)于岸坡穩(wěn)定性而言，在高程815 m 附近存在一個(gè)比較危險(xiǎn)的水位。

4 結(jié)束語

通過對(duì)白鶴灘庫區(qū)石碓窩岸坡首次蓄水作用下的滲流場(chǎng)和穩(wěn)定性進(jìn)行了分析，取得了以下認(rèn)識(shí)：

（1）在庫水升降作用下，峽谷河道型水庫碎石土岸坡浸潤線影響范圍主要在基覆界面以上的消落帶區(qū)域。在庫水上升階段，浸潤線整體分布呈上凹型，整個(gè)過程坡外指向坡內(nèi)滲流。在庫水穩(wěn)定階段，岸坡浸潤線總體呈上升趨勢(shì)，但隨著庫水由坡外向坡內(nèi)補(bǔ)給能力逐漸減弱，飽和區(qū)域面積逐漸趨于平衡狀態(tài)。庫水上升階段，坡體浸潤線呈下降狀態(tài)且基覆界面以上的消落帶區(qū)域受庫水下降影響明顯，整個(gè)過程坡內(nèi)指向坡外滲流。

（2）在庫水升降作用下，岸坡穩(wěn)定性受浸水巖土的飽和加載效應(yīng)、懸浮減重效應(yīng)以及滲流力等影響。在庫水上升階段，石碓窩岸坡的穩(wěn)定性系數(shù)先降低后逐漸回彈上升；在庫水穩(wěn)定階段，石碓窩岸坡的穩(wěn)定系數(shù)先減小后逐漸趨于穩(wěn)定；在庫水下降階段，石碓窩岸坡的穩(wěn)定系數(shù)先減小后逐漸增大。