鞏貴彥，林金洪，周會(huì)信，張俊林，郭朋瑜，王磊

1.華東勘測(cè)設(shè)計(jì)院(福建)有限公司，福州 350003；2.成都理工大學(xué)地質(zhì)災(zāi)害防治與地質(zhì)環(huán)境保護(hù)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，成都 610059)

沙坪一級(jí)水電站位于四川省樂(lè)山市金口河區(qū)境內(nèi)，屬大渡河干流中游河段。水庫(kù)正常蓄水位577 m，死水位574 m，水電站裝機(jī)容量360 MW。擋水建筑物壩型為混凝土閘壩，壩頂高程581 m，最大壩高63 m。順河發(fā)育的區(qū)域性斷裂——金口河斷層在壩址左岸出露，在壩前、后水頭差作用下，極易在金口河斷層及其影響帶中形成集中滲漏的徑流帶，從而影響電站正常運(yùn)行。目前，針對(duì)繞壩滲流問(wèn)題，主要采用帷幕注漿以減少滲漏量[1-2]。注漿屬于隱蔽工程，其設(shè)計(jì)參數(shù)具有不確定性，在進(jìn)行注漿加固時(shí)，許多重要參數(shù)難以確定[3]。因此，對(duì)注漿進(jìn)行數(shù)值模擬研究，對(duì)選擇合理有效的注漿設(shè)計(jì)參數(shù)具有重要意義。在注漿的數(shù)值模擬方面，王強(qiáng)等[4]采用中心有限體積法開(kāi)展注漿壓力、漿液黏度對(duì)擴(kuò)散半徑影響規(guī)律的研究。周正軍等[5]建立了注漿擴(kuò)散數(shù)值分析控制方程，驗(yàn)證了注漿擴(kuò)散數(shù)值模擬分析方法的可行性和有效性。譚志文等[6]以中粗砂地層為研究對(duì)象，采用COMSOL研究不同注漿壓力、漿液粘度、介質(zhì)孔隙率等參數(shù)對(duì)注漿的影響規(guī)律,優(yōu)化了注漿設(shè)計(jì)參數(shù)。韓磊等[7]建立了漿液驅(qū)水的非穩(wěn)定滲流模型，采用FLAC軟件模擬帷幕注漿的漿液擴(kuò)散情況。劉天君等[8]利用FLAC3D軟件確定了廟陽(yáng)大壩防滲帷幕的最優(yōu)注漿壓力。

本文以沙坪一級(jí)壩址左岸金口河斷層為研究對(duì)象，采用有限差分?jǐn)?shù)值模擬軟件對(duì)斷層各滲流帶進(jìn)行注漿擴(kuò)散數(shù)值模擬，探討了注漿參數(shù)和巖土體性質(zhì)對(duì)斷層注漿效果的影響規(guī)律。

1 研究背景

1.1 壩址區(qū)概況

壩址區(qū)兩岸山體雄厚，邊坡陡峻，漫灘、階地發(fā)育。第四系覆蓋層下，基巖為下元古界峨邊群第一段蝕變玄武巖、鈣泥質(zhì)石英粉砂巖與含綠泥石板巖互層、震旦系上統(tǒng)燈影組白云巖及澄江期輝綠巖。金口河斷層寬21～36 m，壩區(qū)出露高程約600 m，平行于河流延伸，性狀差，寬度寬，透水性強(qiáng)，位于金口河壩址區(qū)左岸較低高程處，存在庫(kù)水沿?cái)鄬酉蛳掠魏哟布袧B漏問(wèn)題。壩址區(qū)斷層分布見(jiàn)圖1。

圖1 壩址區(qū)金口河斷層分布示意圖

1.2 金口河斷層滲流帶

金口河斷層分帶特征明顯，符合破碎帶和誘導(dǎo)裂縫帶的分布特征[9]。鉆孔揭露斷層寬度為25～39 m，上盤(pán)影響帶寬度為4～13 m，主斷層寬10～22 m，下盤(pán)影響帶寬6～16 m。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)壓水試驗(yàn)結(jié)果和斷層結(jié)構(gòu)，金口河斷層可分為4個(gè)滲流帶，分別是上影響帶、下影響帶、碎裂巖帶、碎粉巖帶。

上、下影響帶即斷層上盤(pán)影響帶，為受斷層擾動(dòng)的白云巖巖體，以弱風(fēng)化微晶白云巖為主，呈碎裂、碎塊狀，裂隙面強(qiáng)風(fēng)化，局部鐵錳渲染嚴(yán)重，發(fā)育大量導(dǎo)引裂縫。碎裂巖帶即主斷層帶中以灰白-淡黃色碎裂巖為主要成分的滲流帶，包含白云巖透鏡體，巖體破碎，巖芯多呈短柱狀，部分呈角礫狀。碎粉巖帶即主斷層帶中以碎粉巖為主要成分的滲流帶，多為全風(fēng)化的砂狀物，呈弱膠結(jié)狀態(tài)，包含少量黃色斷層泥。金口河斷層滲流參數(shù)見(jiàn)表1。

表1 金口河斷層滲流參數(shù)

2 注漿擴(kuò)散數(shù)值模擬

2.1 注漿模型

利用FLAC3D數(shù)值計(jì)算軟件，構(gòu)建單孔注漿的數(shù)值計(jì)算模型。由于物理意義上的巖土體比較復(fù)雜，而網(wǎng)格劃分的復(fù)雜程度會(huì)直接影響到模擬計(jì)算的速度，因此本文在構(gòu)建基于FLAC3D軟件的數(shù)值計(jì)算模型時(shí)，采用等效連續(xù)介質(zhì)模型將巖體視為多孔介質(zhì)，就是將巖石裂隙透水性平均到巖石中去，流體在孔隙介質(zhì)中的流動(dòng)依據(jù)Darcy定律，這種等效是滲流量的等效，滲透張量是裂隙巖體作為等效連續(xù)介質(zhì)的重要參數(shù)。根據(jù)地質(zhì)實(shí)測(cè)資料確定，將裂隙巖體的等效滲透系數(shù)簡(jiǎn)化為各向同性滲透系數(shù)，將巖體的裂隙發(fā)育程度簡(jiǎn)化為用巖體的孔隙率來(lái)表示。

針對(duì)斷層中的各滲流帶進(jìn)行單獨(dú)研究，故建立單一介質(zhì)圓柱體模型(圖2a)，模型高4 m，直徑4 m，模型中間設(shè)置直徑60 mm、長(zhǎng)2 m的鋼花注漿管[10]，注漿段長(zhǎng)度1.5 m，共計(jì)16 800個(gè)單元，18 491個(gè)節(jié)點(diǎn)。埋深1.2 m處，從注漿管外壁向外設(shè)置4個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)(圖2b)，監(jiān)測(cè)注漿過(guò)程中注漿管不同距離處的孔隙壓力和漿液流速，同時(shí)通過(guò)Fish語(yǔ)言監(jiān)測(cè)注漿流量隨時(shí)間的變化。

圖2 注漿模型

2.2 注漿模擬方法

在原有的FLAC3D滲流分析的基礎(chǔ)上，利用Fish語(yǔ)言編寫(xiě)代碼，實(shí)現(xiàn)注漿壓力控制、注漿流量監(jiān)測(cè)、漿液粘度時(shí)變性等功能和特性。在以往的注漿數(shù)值模擬中，常忽略漿液的粘度時(shí)變特性。研究顯示[11]，水泥漿液的粘度會(huì)隨著時(shí)間的變化而改變，屬于典型的振凝流體，其剪切應(yīng)力隨時(shí)間逐步增加到穩(wěn)定，其變化規(guī)律可以用如下函數(shù)表示：

η(t)=ηp0ekt

(1)

式中，η是水泥漿液粘度，單位mPa·s，ηp0、k是與水泥漿液粘度時(shí)變特性有關(guān)的系數(shù)；t為時(shí)間，單位s。不同水灰比(W/C)的水泥漿的粘度時(shí)變性函數(shù)[12]見(jiàn)表2。

表2 不同水灰比水泥漿液粘度時(shí)變性函數(shù)

為在FLAC3D中模擬水泥漿液的粘度時(shí)變性，相對(duì)密度與粘度不同的兩種液體在相同介質(zhì)中的滲透系數(shù)的關(guān)系可用如下公式表示[8]：

(2)

式中，γ為液體的重度；η為液體粘度，則水泥漿液在巖土介質(zhì)中的滲透系數(shù)隨時(shí)間的變化規(guī)律可以由下式表示：

(3)

式中，Kg為水泥漿液在巖土介質(zhì)中的滲透系數(shù)；Kw為水在巖土介質(zhì)中的滲透系數(shù)；γg為水泥漿液的重度；γw為水的重度；ηg為水泥漿的動(dòng)力粘度；ηw為水的動(dòng)力粘度；ηp0、k是與水泥漿有關(guān)的系數(shù)；t為時(shí)間。經(jīng)過(guò)上述計(jì)算，水泥漿液的粘度時(shí)變特性通過(guò)水泥漿液在巖土介質(zhì)中滲透系數(shù)隨時(shí)間的逐步衰減來(lái)體現(xiàn)。

通過(guò)控制單一變量，研究注漿壓力、水泥漿液水灰比對(duì)金口河斷層各滲流帶注漿效果的影響，同時(shí)在一定范圍內(nèi)調(diào)整各滲流帶的滲流參數(shù)，研究注漿效果對(duì)滲流參數(shù)的敏感性。由于漿液的滲透擴(kuò)散首先表現(xiàn)為孔隙介質(zhì)的填充，因此注漿擴(kuò)散范圍與注漿介質(zhì)的孔隙飽和度具有對(duì)應(yīng)關(guān)系，飽和度反映了漿液填充介質(zhì)孔隙的程度。在注漿過(guò)程中，以漿液飽和度達(dá)到0.8作為漿液的有效擴(kuò)散范圍。

3 注漿參數(shù)對(duì)漿液擴(kuò)散的影響

3.1 注漿壓力

一般認(rèn)為，漿液的擴(kuò)散能力與允許注漿壓力有密切關(guān)系。采用較高的允許注漿壓力，在保證質(zhì)量和效果的前提下，可減小孔數(shù)，還可改善結(jié)石體的密度、強(qiáng)度和降低滲透性。研究各級(jí)注漿壓力下，漿液在斷層各滲流帶中的擴(kuò)散半徑和耗漿量，可為實(shí)際施工時(shí)考慮安全與成本問(wèn)題的情況下，注漿壓力的選擇提供參考。

左岸斷層注漿應(yīng)選用靜壓注漿，設(shè)計(jì)注漿壓力為0.5 MPa、0.8 MPa、1.0 MPa、1.5 MPa、2.0 MPa、2.5 MPa、3.0 MPa共7級(jí)。選用水灰比為1.5的水泥漿液，密度1 364 kg/m3，使用滲透系數(shù)表達(dá)的漿液粘度時(shí)變性函數(shù)見(jiàn)表3。按注漿壓力分為7組試驗(yàn)，每組試驗(yàn)4次，共28次模擬試驗(yàn)，分別對(duì)斷層上、下影響帶、碎裂巖帶、碎粉巖帶進(jìn)行注漿模擬，并分析每級(jí)注漿壓力對(duì)斷層各帶注漿效果的影響。

表3 斷層滲流參數(shù)(W/C=1.5)

在不同注漿壓力作用下(W/C=1.5)，斷層上影響帶漿液擴(kuò)散范圍如圖3(a)所示。對(duì)比不同注漿壓力下的漿液擴(kuò)散情況，注漿壓力對(duì)注漿體的形狀影響較小，而對(duì)漿液擴(kuò)散半徑有明顯影響。在不同注漿壓力下漿液沿注漿孔向四周擴(kuò)散，大體呈柱形，壓力為0.8 MPa和2.5 MPa時(shí)，注漿體形狀呈“紡錘形”。在注漿段上下端部，漿液擴(kuò)散突出，擴(kuò)大注漿體范圍。

圖3 上影響帶不同條件下漿液擴(kuò)散圖

圖4為金口河斷層各滲流帶注漿壓力與擴(kuò)散半徑關(guān)系圖。在各滲流帶中，注漿壓力對(duì)擴(kuò)散半徑的影響均是呈“階梯型”的。在同為巖體的上下影響帶和碎裂巖帶中均存在三級(jí)“階梯”，即P < 1.0 MPa、1.0 MPa ≤ P < 2.5 MPa和P ≥ 2.5 MPa。采用水灰比W/C=1.5，注漿壓力小于1.0 MPa時(shí)，擴(kuò)散半徑均小于0.46 m，注漿壓力在1.0 ～2.0 MPa之間增長(zhǎng)時(shí)，擴(kuò)散半徑無(wú)明顯增大；注漿壓力在2.0 ～2.5 MPa之間增長(zhǎng)時(shí)，擴(kuò)散半徑顯著增大；當(dāng)注漿壓力大于2.5 MPa時(shí)，擴(kuò)散半徑在0.65 m左右趨于平穩(wěn)。故在斷層及其影響帶內(nèi)以“巖體”為物質(zhì)組成的滲流帶中，在進(jìn)行注漿壓力小于4 MPa的靜壓注漿施工時(shí)，水灰比W/C=1.5，可考慮采用壓力水平1.0 ～1.5 MPa和2.5 ～3.0 MPa。在碎粉巖帶中只存在兩級(jí)“階梯”，即P < 1.0 MPa和P ≥ 1.5 MPa。采用水灰比W/C=1.5，注漿壓力小于1.0 MPa時(shí)，擴(kuò)散半徑維持在0.07 m左右；注漿壓力在1.0 ～1.5 MPa之間增長(zhǎng)時(shí)，擴(kuò)散半徑由0.07 m增大至0.26 m；注漿壓力大于1.5 MPa后，擴(kuò)散半徑維持在0.26 m。故在斷層內(nèi)以“土體”為物質(zhì)組成的滲流帶中，在進(jìn)行注漿壓力小于4 MPa的靜壓注漿施工時(shí)，水灰比W/C=1.5，可考慮采用壓力水平1.5 MPa。

圖4 注漿壓力對(duì)擴(kuò)散半徑的影響

圖5為斷層各滲流帶注漿壓力與注漿量關(guān)系圖。由圖可見(jiàn)注漿壓力與注漿量呈線(xiàn)性正相關(guān)，注漿壓力對(duì)各滲流帶中注漿量的影響基本一致，無(wú)顯著差別。同等注漿壓力下所需注漿量大小從高到低為碎裂巖帶、碎粉巖帶、上影響帶、下影響帶。

圖5 注漿壓力對(duì)注漿量的影響

3.2 漿液水灰比

在以大壩防滲為目的的帷幕注漿作業(yè)時(shí)，一般采用粒狀漿材。在注漿施工過(guò)程中，水泥漿液的粘度隨時(shí)間呈指數(shù)增長(zhǎng)，表現(xiàn)為水泥漿液在巖土介質(zhì)中的流動(dòng)呈指數(shù)減小，直至流動(dòng)性幾乎消失。以往的數(shù)值模擬中一般不考慮水泥漿液的粘度時(shí)變特性，難以真實(shí)地模擬最終的漿液擴(kuò)散范圍。不同水灰比的水泥漿液粘度時(shí)變特性差異很大，采用0.5、0.8、1.0、1.2、1.5、1.8、2.0共7種不同的水灰比進(jìn)行注漿擴(kuò)散模擬，設(shè)定注漿壓力為1.5 MPa，分別對(duì)斷層帶內(nèi)上下影響帶、碎裂巖帶和碎粉巖帶進(jìn)行注漿模擬，研究水灰比對(duì)注漿效果的影響。

在注漿壓力1.5 MPa作用下，不同水灰比W/C=0.5、W/C=0.8、W/C=1.0、W/C=1.2、W/C=1.5、W/C=1.8、W/C=2.0條件下F10斷層上影響帶漿液擴(kuò)散見(jiàn)圖3(b)。對(duì)比不同水灰比下的漿液擴(kuò)散情況， 水灰比對(duì)注漿體的形狀影響較小，而對(duì)漿液擴(kuò)散半徑有明顯影響。在不同水灰比條件下漿液沿注漿孔向四周擴(kuò)散，呈柱形，水灰比為0.8和2.5時(shí)，注漿體形狀呈“紡錘形”。

圖6為斷層各滲流帶水灰比與擴(kuò)散半徑關(guān)系圖。在各滲流帶中，水灰比對(duì)擴(kuò)散半徑的影響均是分階段的。在同為巖體的上下影響帶和碎裂巖帶中，水灰比對(duì)漿液擴(kuò)散半徑的影響較為一致，均是水灰比小于1.0時(shí)，擴(kuò)散半徑隨水灰比的增大而增大；水灰比大于1.0時(shí)，擴(kuò)散半徑隨水灰比的變化而基本保持不變。在同樣的水灰比和注漿壓力條件下，漿液在上下影響帶和碎裂巖帶中的擴(kuò)散半徑相近，水灰比大于1.0而小于2.0時(shí)，擴(kuò)散半徑在0.5 m左右。故在斷層及其影響帶內(nèi)以“巖體”為物質(zhì)組成的滲流帶中，在進(jìn)行注漿壓力1.5 MPa的靜壓注漿施工時(shí)，采用的水灰比W/C>1.0為宜。在碎粉巖帶中，水灰比小于1.2時(shí)，擴(kuò)散半徑隨水灰比的增大而增大，擴(kuò)散半徑小于0.24 m；水灰比大于1.2時(shí)，擴(kuò)散半徑隨水灰比的變化而基本保持不變，維持在0.27 m左右。故在F10斷層內(nèi)以“土體” 為物質(zhì)組成的滲流帶中，在進(jìn)行注漿壓力1.5 MPa的靜壓注漿施工時(shí)，采用的水灰比W/C>1.2為宜。

圖6 水灰比對(duì)擴(kuò)散半徑的影響

圖7為斷層各滲流帶水灰比與注漿量關(guān)系圖。由圖可見(jiàn)水灰比對(duì)注漿量的影響是分段的，水灰比對(duì)各滲流帶中注漿量的影響趨勢(shì)基本一致，無(wú)顯著差別。同等水灰比下所需注漿量大小從高到低為碎裂巖帶、碎粉巖帶、上影響帶、下影響帶。

圖7 水灰比對(duì)注漿量的影響

4 注漿效果對(duì)巖土體性質(zhì)的敏感性

4.1 滲透系數(shù)

為研究漿液擴(kuò)散對(duì)巖土性質(zhì)的敏感性，設(shè)定水灰比1.5，注漿壓力1.5 MPa，改變各滲流帶的滲透系數(shù)進(jìn)行模擬。在水灰比為1.5，注漿壓力1.5 MPa作用下，不同滲透系數(shù)條件下金口河斷層上影響帶漿液擴(kuò)散見(jiàn)圖3(c)。對(duì)比不同滲透系數(shù)下的漿液擴(kuò)散情況，滲透系數(shù)對(duì)注漿體的形狀影響較小，而對(duì)漿液擴(kuò)散半徑有明顯影響，在不同滲透系數(shù)條件下漿液沿注漿孔呈柱形向四周擴(kuò)散。

圖8為斷層各滲流帶滲透系數(shù)與擴(kuò)散半徑關(guān)系圖。在各滲流帶中，滲透系數(shù)與擴(kuò)散半徑均為正相關(guān)。在同為斷層影響帶的上下影響帶中，漿液擴(kuò)散半徑對(duì)滲透系數(shù)的敏感性較為一致，其中上下影響帶中滲透系數(shù)與擴(kuò)散半徑存在明顯的拐點(diǎn)，即存在一臨界滲透系數(shù)使上下影響帶擴(kuò)散半徑對(duì)滲透系數(shù)的敏感性發(fā)生變化。當(dāng)K<5×10-5cm/s時(shí)，擴(kuò)散半徑對(duì)滲透系數(shù)敏感性較強(qiáng)，K>5×10-5cm/s時(shí)，擴(kuò)散半徑對(duì)滲透系數(shù)敏感性較弱。在碎粉巖帶中，也存在這樣一個(gè)拐點(diǎn)，當(dāng)K<3.863×10-5cm/s時(shí)，擴(kuò)散半徑對(duì)滲透系數(shù)敏感性較強(qiáng)，K>3.863×10-5cm/s時(shí)，擴(kuò)散半徑對(duì)滲透系數(shù)敏感性較弱。

圖8 擴(kuò)散半徑對(duì)滲透系數(shù)的敏感性

圖9為斷層各滲流帶滲透系數(shù)與注漿量關(guān)系圖。由圖可見(jiàn)滲透系數(shù)與注漿量是正相關(guān)的，滲透系數(shù)對(duì)各滲流帶中注漿量的影響趨勢(shì)基本一致，無(wú)顯著差別。同等滲透系數(shù)下所需注漿量大小從高到低為碎粉巖帶、碎裂巖帶、上影響帶、下影響帶。碎粉巖帶中注漿量對(duì)滲透系數(shù)的敏感性最強(qiáng)。

圖9 注漿量對(duì)滲透系數(shù)的敏感性

4.2 孔隙率

為研究注漿效果對(duì)斷層各滲流帶孔隙率的敏感性，設(shè)定水灰比1.5，注漿壓力1.5 MPa，改變各滲流帶的孔隙率進(jìn)行注漿模擬計(jì)算。在水灰比為1.5，注漿壓力1.5 MPa作用下，不同孔隙率條件下金口河斷層上影響帶漿液擴(kuò)散見(jiàn)圖3(d)。對(duì)比不同孔隙率下的漿液擴(kuò)散情況，孔隙率對(duì)注漿體的形狀影響較小，而對(duì)漿液擴(kuò)散半徑有明顯影響，在不同孔隙率條件下漿液沿注漿孔呈柱形向四周擴(kuò)散。

圖10為金口河斷層各滲流帶孔隙率與擴(kuò)散半徑關(guān)系圖。在各滲流帶中，孔隙率與擴(kuò)散半徑均為負(fù)相關(guān)。在上影響帶和碎裂巖帶中，漿液擴(kuò)散半徑對(duì)孔隙率的敏感性較為一致，其中上下影響帶和碎裂巖帶中孔隙率與擴(kuò)散半徑關(guān)系曲線(xiàn)存在明顯的拐點(diǎn)，即存在臨界孔隙率使上下影響帶和碎裂巖帶擴(kuò)散半徑對(duì)孔隙率的敏感性發(fā)生變化。在上下影響帶中，當(dāng)孔隙率小于0.08時(shí)，擴(kuò)散半徑對(duì)滲透系數(shù)敏感性較強(qiáng)；孔隙率大于0.08時(shí)，擴(kuò)散半徑對(duì)滲透系數(shù)敏感性較弱。在碎裂巖帶中，當(dāng)孔隙率小于0.10時(shí)，擴(kuò)散半徑對(duì)滲透系數(shù)敏感性較強(qiáng)；孔隙率大于0.10時(shí)，擴(kuò)散半徑對(duì)滲透系數(shù)敏感性較弱。在碎粉巖帶中，擴(kuò)散半徑對(duì)滲透系數(shù)的敏感性基本無(wú)變化，且敏感性基本弱于其他3帶。

圖10 擴(kuò)散半徑對(duì)孔隙率的敏感性

圖11為斷層各滲流帶孔隙率與注漿量關(guān)系圖。由圖可見(jiàn)孔隙率與注漿量是正相關(guān)的，在上下影響帶和碎裂巖帶中孔隙率對(duì)注漿量的影響趨勢(shì)基本一致，無(wú)顯著差別。同等孔隙率下所需注漿量大小從高到低為碎裂巖帶、上影響帶、下影響帶。碎粉巖帶中注漿量對(duì)孔隙率的敏感性最弱。

圖11 注漿量對(duì)孔隙率的敏感性

5 結(jié)語(yǔ)

本文在現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查和壓水試驗(yàn)的基礎(chǔ)上，采用數(shù)值模擬研究注漿參數(shù)對(duì)金口河斷層各滲流帶注漿效果的影響及注漿效果對(duì)巖土體性質(zhì)的敏感性。通過(guò)以上研究，得出以下主要基本結(jié)論：

(1) 注漿壓力對(duì)擴(kuò)散半徑的影響均是呈“階梯型”，且注漿壓力越大，擴(kuò)散半徑越大。注漿壓力與注漿量呈線(xiàn)性正相關(guān)，注漿壓力對(duì)各滲流帶中注漿量的影響基本一致。在金口河斷層碎裂巖帶和上下影響帶內(nèi)，可考慮注漿壓力水平1.0 ～1.5 MPa和2.5 ～3.0 MPa。在碎粉巖中，可考慮注漿壓力水平1.5 MPa。

(2) 水灰比對(duì)注漿有效擴(kuò)散半徑的影響是有限的。水灰比小于1.0 ～1.2時(shí)，漿液的有效擴(kuò)散半徑隨水灰比的增大而增大，但水灰比大于1.0 ～1.2時(shí)，水灰比不會(huì)對(duì)有效擴(kuò)散半徑產(chǎn)生明顯影響。在金口河斷層碎裂巖帶和上下影響帶內(nèi)，水灰比W/C>1.0為宜。在碎粉巖中，水灰比W/C>1.2為宜。

(3) 滲透系數(shù)與有效擴(kuò)散半徑均呈正相關(guān)。在碎粉巖帶中擴(kuò)散半徑對(duì)滲透系數(shù)敏感性最弱。滲透系數(shù)與注漿量是呈正相關(guān)的，滲透系數(shù)對(duì)各滲流帶中注漿量的影響趨勢(shì)基本一致。在碎粉巖帶中注漿量對(duì)滲透系數(shù)敏感性最強(qiáng)。

(4) 孔隙率與擴(kuò)散半徑均呈負(fù)相關(guān)。存在臨界孔隙率使上下影響帶和碎裂巖帶擴(kuò)散半徑對(duì)孔隙率的敏感性發(fā)生變化，在上、下影響帶中臨界孔隙率為0.08，在碎裂巖帶中臨界孔隙率為0.10?？紫堵逝c注漿量是呈正相關(guān)的。