蔣懷宇，李 楊，陶 坤,李家正,林育強(qiáng)

(1.華電西藏能源有限公司大古水電分公司，四川 成都 856200；2.長(zhǎng)江水利委員會(huì)長(zhǎng)江科學(xué)院 材料與結(jié)構(gòu)研究所，湖北 武漢 430010)

西部地區(qū)是我國(guó)重要的水電能源基地。隨著川滇水電工程建設(shè)的相繼完成，西部地區(qū)水電開(kāi)發(fā)速度不斷加快，“十四五”規(guī)劃明確提出“要加快雅魯藏布江下游的水電工程建設(shè)”[1]。但西部地區(qū)特別是西藏境內(nèi)普遍面臨混凝土摻和料短缺問(wèn)題[2]，大量的粉煤灰摻和料需要從甘肅、寧夏、云南和四川等周邊省份外購(gòu)[3]，不僅增加了工程投資和經(jīng)濟(jì)成本，長(zhǎng)途運(yùn)輸也導(dǎo)致施工進(jìn)度難以保障。因此，結(jié)合地緣性材料的性能與特點(diǎn)，利用當(dāng)?shù)夭牧献鳛榛炷翐胶土暇唢@著的經(jīng)濟(jì)效益和社會(huì)價(jià)值，并可減少混凝土制備的碳足跡，提升工程建設(shè)的綠色化水平，符合集約型社會(huì)的發(fā)展策略。

目前，不少學(xué)者圍繞西部地區(qū)儲(chǔ)量豐富的天然火山灰材料開(kāi)展了大量研究[4-5]，其中成果較多的主要是凝灰?guī)r粉摻和料[6-8]。本課題組在前期系統(tǒng)探討了凝灰?guī)r粉摻和料對(duì)水工混凝土宏觀性能、微觀結(jié)構(gòu)和耐久性能的影響[9]，掌握了摻凝灰?guī)r粉混凝土性能的發(fā)展趨勢(shì)和演化規(guī)律，后續(xù)又進(jìn)一步結(jié)合實(shí)際工程開(kāi)展現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)和應(yīng)用探索，深入考察了凝灰?guī)r粉混凝土的施工性能，明確了現(xiàn)有施工技術(shù)和工藝對(duì)摻凝灰?guī)r粉混凝土的作用效果，總結(jié)這些工作和經(jīng)驗(yàn)對(duì)加快凝灰?guī)r粉摻和料在西部地區(qū)的推廣應(yīng)用很有意義，也可為流域其他工程建設(shè)提供參考和指導(dǎo)。

1 工程概況

1.1 總體布置與需求

西部某水電站工程位于雅魯藏布江中游，采用RCC重力壩壩型和壩后式廠房設(shè)計(jì)，混凝土澆筑總量為332萬(wàn)m3，壩址處控制流域面積為15.74萬(wàn)km2，多年平均流量為1010m3/s，大壩壩頂長(zhǎng)113m，最大壩高為124m，總裝機(jī)容量為660MW。

電站位于高海拔嚴(yán)寒地區(qū)，壩址區(qū)氣候呈明顯的“日溫差大、氣壓低、日照強(qiáng)輻射”等高原特征[10]，其中晝夜溫差最高可達(dá)25℃，每年發(fā)生凍融循環(huán)天數(shù)多達(dá)一百余天?；炷列阅芤筝^高，服役環(huán)境比較嚴(yán)酷。

前期原材料調(diào)研表明，工程區(qū)附近無(wú)粉煤灰、礦渣等摻和料供應(yīng)，需借助青藏鐵路從甘肅、寧夏等省份外購(gòu)，運(yùn)輸距離近2000km，粉煤灰需求得不到有效保障，并且大幅增加了工程投資。因此，需結(jié)合工程區(qū)附近地緣性材料的性能和特點(diǎn)，使用天然火山灰質(zhì)凝灰?guī)r粉作為摻和料替代粉煤灰。

1.2 應(yīng)用情況

選擇大壩下游左岸靠邊坡的消力池邊墻作為凝灰?guī)r粉摻和料應(yīng)用示范區(qū)?；炷翝仓偭拷?.1萬(wàn)m3，最大澆筑面積為965m2，澆筑時(shí)間為冬季12月份，混凝土類(lèi)型包括二級(jí)配RCC、三級(jí)配RCC和三級(jí)配常態(tài)混凝土?；炷恋募夹g(shù)指標(biāo)和摻和料類(lèi)型見(jiàn)表1。

表1 混凝土技術(shù)指標(biāo)和摻和料類(lèi)型

2 原材料與配合比

2.1 原材料

為降低混凝土絕熱溫升和溫度裂縫的發(fā)生風(fēng)險(xiǎn)，使用中熱硅酸鹽(P·MH)水泥制備混凝土，水泥強(qiáng)度等級(jí)為42.5級(jí)，細(xì)度為4.0%，密度為3.12g/cm3，標(biāo)準(zhǔn)稠度用水量為24.1%。水泥性能檢測(cè)結(jié)果見(jiàn)表2。

表2 水泥性能檢測(cè)結(jié)果

使用工程附近的凝灰?guī)r粉作為摻和料替代部分或全部粉煤灰進(jìn)行試驗(yàn)。凝灰?guī)r塊石經(jīng)開(kāi)采和破碎后，進(jìn)一步使用輥磨機(jī)對(duì)毛料磨細(xì)加工。凝灰?guī)r粉火山灰活性試驗(yàn)結(jié)果符合要求，巖相分析表明主要由晶屑、巖屑和變質(zhì)火山灰組成，含有斜長(zhǎng)石、輝石、玄武巖和絹云母等物質(zhì)。化學(xué)分析表明凝灰?guī)r粉主要以SiO2、Al2O3、Fe2O3和CaO組成，其中SiO2、Al2O3和Fe2O3的總含量超過(guò)70%。凝灰?guī)r粉性能檢測(cè)結(jié)果見(jiàn)表3。

為比較凝灰?guī)r粉和粉煤灰對(duì)混凝土施工性能的影響，現(xiàn)場(chǎng)同時(shí)使用凝灰?guī)r粉和粉煤灰復(fù)摻的技術(shù)方案。選用的粉煤灰為F類(lèi)Ⅱ級(jí)灰，密度為2.32g/cm3，細(xì)度為8.7%，28d齡期的活性指數(shù)為80%。粉煤灰性能檢測(cè)結(jié)果見(jiàn)表4。

比較表3和表4中凝灰?guī)r粉、粉煤灰的活性指數(shù)可看出，凝灰?guī)r粉的水化活性低于粉煤灰，前者約為后者的86%，這主要與2種材料的形成過(guò)程、化學(xué)成分、礦物組成、顆粒形貌等性能存在較大差異有關(guān)。粉煤灰形成經(jīng)歷了高溫煅燒和極冷降溫過(guò)程，非結(jié)晶相和玻璃體含量較高；而凝灰?guī)r粉屬天然火山灰材料，形成過(guò)程中雖經(jīng)歷了高溫階段，但噴發(fā)后又經(jīng)歷了漫長(zhǎng)的風(fēng)化過(guò)程，同時(shí)含有多孔沸石相組分[7]，使得凝灰?guī)r粉的水化活性較低。

表3 凝灰?guī)r粉性能檢測(cè)結(jié)果

表4 粉煤灰性能檢測(cè)結(jié)果 單位:%

2.2 混凝土配合比

混凝土的配合比見(jiàn)表5，凝灰?guī)r粉和粉煤灰采用內(nèi)摻法等質(zhì)量取代水泥。二級(jí)配RCC的水泥總?cè)〈繛?0%，其中凝灰?guī)r粉單摻時(shí)的摻量為50%，凝灰?guī)r粉和粉煤灰復(fù)摻時(shí)的摻量均為25%。三級(jí)配RCC中的水泥總?cè)〈繛?2%，其中凝灰?guī)r粉單摻時(shí)的摻量為62%，凝灰?guī)r粉和粉煤灰復(fù)摻時(shí)的摻量分別為32%、30%。

表5 混凝土配合比

現(xiàn)場(chǎng)控制RCC的VC值為1～3s，常態(tài)混凝土坍落度為120～140mm。RCC的萘系減水劑，減水率為22.3%；常態(tài)混凝土使用的減水劑為聚羧酸減水劑，減水率為32.5%。變態(tài)混凝土加漿量為5.3%，二級(jí)配RCC(技術(shù)標(biāo)號(hào)R9020W8F200)加漿的水灰比為0.5，三級(jí)配RCC(技術(shù)標(biāo)號(hào)R9015W6F100)加漿的水灰比為0.55。現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)混凝土出機(jī)口的含氣量為4.8%～5.4%。

3 混凝土施工和質(zhì)量情況

3.1 施工方法和工藝

3.1.1入倉(cāng)和平倉(cāng)方法

RCC采用后退法進(jìn)行卸料，按照一次攤鋪一次碾壓的方式施工。同時(shí)為防止卸料過(guò)程中發(fā)生骨料分離，運(yùn)輸車(chē)在拌合站采用兩點(diǎn)式接料，并在倉(cāng)面采用兩點(diǎn)式卸料，如圖1所示。兩點(diǎn)式卸料要求自卸車(chē)在卸料完成50%后，保持車(chē)斗門(mén)打開(kāi)的情況下同向前行2～4m后再次卸料，控制每層起料堆位置距端模板5～6m，距側(cè)模板1.5m。水泥層砂漿分層攤鋪，每施工一個(gè)條帶，攤鋪一個(gè)條帶，與模板接觸部位則采用人工鋪料。

圖1 RCC的接料和卸料

采用平層通倉(cāng)澆筑的方法進(jìn)行施工，沿上下游岸方向垂直于壩軸線進(jìn)行鋪料，控制平倉(cāng)厚度為34±2cm，壓實(shí)厚度為30cm。鋪料條帶長(zhǎng)度基本在20m左右后進(jìn)行平倉(cāng)，條帶卸料結(jié)束后，人工將料堆周邊集中的粗骨料分散到料堆頂部，平倉(cāng)機(jī)再將混凝土拌合物向端頭模板側(cè)推平達(dá)到平倉(cāng)厚度，最后掉頭開(kāi)始平倉(cāng)，并保持條帶前部略低。

平倉(cāng)過(guò)程始終按照一次鋪料、一次碾壓的方式進(jìn)行，遵循先攤鋪兩邊、后攤鋪中間的原則，并保證平倉(cāng)后的場(chǎng)面基本平整，無(wú)顯著坑洼?？拷０?、異形結(jié)構(gòu)區(qū)或小碾無(wú)法碾壓的部位，采用澆筑變態(tài)混凝土(局部人工加漿)的方法進(jìn)行施工。

3.1.2碾壓工藝和質(zhì)量

RCC施工程序如圖2所示。前期現(xiàn)場(chǎng)的工藝試驗(yàn)表明，凝灰?guī)r粉單摻或凝灰?guī)r粉和粉煤灰復(fù)摻的二級(jí)配RCC、三級(jí)配RCC可采用相同的碾壓工藝，按照“2遍無(wú)振碾壓+6遍有振碾壓+2遍無(wú)振碾壓”的方式施工。碾壓方向平行于鋪筑條，行走速度為1.0～1.5km/h，走偏誤差控制在10cm以?xún)?nèi)，相鄰碾壓條帶必須重疊碾壓10～20cm。同一條帶分段碾壓時(shí)，接頭部位應(yīng)重疊碾壓1～2m。

圖2 RCC施工程序

施工中對(duì)于2條碾壓帶因碾壓作業(yè)形成的高差，采用無(wú)振慢速碾壓1—2遍的方式進(jìn)行處理；對(duì)于靠近模板、異形結(jié)構(gòu)等無(wú)法碾壓的區(qū)域，應(yīng)優(yōu)先采用局部人工加漿的方式澆筑變態(tài)混凝土，振搗器應(yīng)垂直按順序插入混凝土，并插入下層混凝土5～10cm。

RCC相對(duì)密實(shí)度的檢測(cè)結(jié)果如圖3所示。現(xiàn)場(chǎng)按照每碾壓100～200m2倉(cāng)面后，使用核子密度儀對(duì)RCC的相對(duì)密實(shí)度進(jìn)行檢測(cè)。整體上，RCC的相對(duì)密實(shí)度均在98%以上，平均值在99%左右，表明碾壓施工質(zhì)量滿足技術(shù)要求，也說(shuō)明現(xiàn)有施工工藝對(duì)摻凝灰?guī)r粉RCC仍具有較好的碾壓效果。

圖3 RCC相對(duì)密實(shí)度檢測(cè)結(jié)果

混凝土芯樣的抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果如圖4所示。芯樣的直徑為φ190mm，高徑比為1∶1。試驗(yàn)前先對(duì)芯樣進(jìn)行切割、加工和修補(bǔ)，然后浸泡48h至吸水飽和后開(kāi)始試驗(yàn)。從圖4中可已看出，單摻凝灰?guī)r粉RCC及復(fù)摻凝灰?guī)r粉和粉煤灰RCC的芯樣抗壓強(qiáng)度均能滿足技術(shù)要求，并且復(fù)摻凝灰?guī)r粉和粉煤灰RCC的芯樣抗壓強(qiáng)度高于單摻凝灰?guī)r粉RCC，這與前期室內(nèi)試驗(yàn)的研究結(jié)論相一致[9]。

圖4 混凝土芯樣的抗壓強(qiáng)度

前期研究發(fā)現(xiàn)凝灰?guī)r粉活性低于粉煤灰?；炷列緲拥目箟簭?qiáng)度試驗(yàn)進(jìn)一步表明，單摻凝灰?guī)r粉RCC的后期強(qiáng)度增長(zhǎng)幅度小于復(fù)摻凝灰?guī)r粉和粉煤灰RCC。這一方面與凝灰?guī)r粉和粉煤灰的密度不同有關(guān)，相同質(zhì)量情況下凝灰?guī)r粉的體積小于粉煤灰，導(dǎo)致凝灰?guī)r粉和粉煤灰復(fù)摻試驗(yàn)組的膠凝材料體積較多；另一方面也與凝灰?guī)r粉的水化活性低于粉煤灰有關(guān)，凝灰?guī)r粉和粉煤灰復(fù)摻試驗(yàn)組對(duì)混凝土后期性能的改善效果較好，混凝土內(nèi)部密實(shí)程度的提高幅度較大。

3.1.3養(yǎng)護(hù)和保溫措施

工程位于高海拔嚴(yán)寒地區(qū)，年平均氣溫較低，并且晝夜溫度變化明顯，施工期環(huán)境溫度的變化情況如圖5所示，最高氣溫出現(xiàn)在下午14點(diǎn)左右，而晚上24點(diǎn)之后溫度降至最低，然后凌晨5點(diǎn)之后溫度逐漸上升，晝夜溫差近16℃。因此，RCC施工過(guò)程中需采取保溫措施，并避開(kāi)低溫時(shí)段施工。

圖5 施工期環(huán)境溫度的變化情況

結(jié)合施工期環(huán)境溫度的變化情況，當(dāng)施工中日平均氣溫連續(xù)5d溫度在5℃以下，或者氣溫連續(xù)5d穩(wěn)定在-3℃以下時(shí)，按照低溫季節(jié)施工。同時(shí)，混凝土澆筑期間，進(jìn)一步加強(qiáng)氣象預(yù)報(bào)工作，及時(shí)了解雪情和氣溫情況，減小外界環(huán)境對(duì)RCC質(zhì)量造成的不利影響。

前期室內(nèi)試驗(yàn)觀測(cè)的摻凝灰?guī)r粉RCC絕熱溫升情況如圖6所示，單摻凝灰?guī)r粉試驗(yàn)組的絕熱溫升小于單摻粉煤灰試驗(yàn)組及凝灰?guī)r粉與粉煤灰復(fù)摻試驗(yàn)組。為觀測(cè)凝灰?guī)r粉單摻、凝灰?guī)r粉和粉煤灰復(fù)摻對(duì)RCC溫度場(chǎng)分布的影響，應(yīng)用倉(cāng)段內(nèi)共布置12支溫度計(jì)。溫度計(jì)在各試驗(yàn)倉(cāng)段的中心分層布置，埋設(shè)時(shí)待混凝土澆筑到預(yù)定高程平倉(cāng)壓實(shí)后，在測(cè)定區(qū)域開(kāi)挖深度為20cm的凹槽，然后用混凝土覆蓋保護(hù)并再次碾壓，防止溫度計(jì)線路受損。

圖6 混凝土絕熱溫升試驗(yàn)結(jié)果

為保證混凝土內(nèi)部溫度場(chǎng)的均勻性，鋼模板拆除前使用10cm厚的聚苯乙烯板將格柵粘貼密實(shí)，鋼模板拆除后使用“塑料薄膜+3cm橡塑海綿+彩條布”的方式進(jìn)行保溫，并在白天高溫時(shí)段進(jìn)行灑水養(yǎng)護(hù)?，F(xiàn)場(chǎng)觀測(cè)表明：?jiǎn)螕侥規(guī)r粉混凝土、復(fù)摻凝灰?guī)r粉和粉煤灰混凝土均未出現(xiàn)開(kāi)裂現(xiàn)象。

3.2 施工質(zhì)量分析

3.2.1芯樣質(zhì)量分析

采用鉆芯取樣的方法對(duì)混凝土的內(nèi)部質(zhì)量狀況進(jìn)行分析?；炷列緲诱掌鐖D7所示，芯樣分別取自二級(jí)配凝灰?guī)r粉單摻RCC、二級(jí)配凝灰?guī)r粉和粉煤灰復(fù)摻RCC，芯樣直徑為φ200mm。芯樣表面光滑、致密，無(wú)大的空洞、裂縫等缺陷出現(xiàn)，并且混凝土斷口平整，骨料分布均勻，漿體的包裹較好，說(shuō)明現(xiàn)有施工工藝能夠滿足摻凝灰?guī)r粉RCC的技術(shù)要求。

圖7 混凝土芯樣的質(zhì)量情況

各試驗(yàn)組混凝土干密度、濕密度和吸水率的試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表6。試驗(yàn)利用混凝土芯樣進(jìn)行，控制芯樣的切割厚度為10cm左右，然后通過(guò)多次測(cè)量試塊的直徑和厚度來(lái)計(jì)算表觀體積。從表6中可以看出，同級(jí)配情況下RCC的密度和吸水率均高于常態(tài)混凝土；而凝灰?guī)r粉單摻RCC、凝灰?guī)r粉和粉煤灰復(fù)摻RCC的密度相差不大。

表6 各試驗(yàn)組混凝土的密度和吸水率結(jié)果

3.2.2壓水試驗(yàn)分析

利用壓水試驗(yàn)方法對(duì)混凝土的密實(shí)情況進(jìn)行檢測(cè)，試驗(yàn)結(jié)果如圖8所示。試驗(yàn)鉆孔的直徑為φ75mm，長(zhǎng)度為10m。鉆孔使用水栓塞封閉，每個(gè)鉆孔分3段進(jìn)行試驗(yàn)，各試驗(yàn)段的長(zhǎng)度分別為3、3、4m，按照鉆孔完成一段、壓水試驗(yàn)一段的方法進(jìn)行。壓水試驗(yàn)分2級(jí)壓力進(jìn)行，第一級(jí)壓力為0.3MPa，第二級(jí)壓力為0.6MPa，每級(jí)壓力下的穩(wěn)定時(shí)間為20min，加載順序?yàn)?→0.3MPa→0.6MPa→0.3MPa→0。由于鉆芯過(guò)程中會(huì)產(chǎn)生泥漿護(hù)壁的現(xiàn)象，壓水試驗(yàn)前需要先進(jìn)行洗孔處理，控制洗孔壓力為0.5MPa，洗孔時(shí)間為10min。

圖8 混凝土壓水試驗(yàn)結(jié)果

從圖8中可以看出，各類(lèi)混凝土的壓水試驗(yàn)結(jié)果均在0.05Lu以下，顯著低于其它工程的檢測(cè)結(jié)果[9-11]，而試驗(yàn)過(guò)程中也未見(jiàn)顯著的壓力下降、流量增大等情況，說(shuō)明混凝土的抗?jié)B性能較好，密實(shí)程度較高。同時(shí)，單摻凝灰?guī)r粉混凝土、復(fù)摻凝灰?guī)r粉和粉煤灰混凝土的透水率比較接近，說(shuō)明在現(xiàn)有施工工藝和技術(shù)水平的情況下，摻凝灰?guī)r粉混凝土仍可獲得較為理想的壓實(shí)效果，這與室內(nèi)試驗(yàn)的結(jié)論相一致[12]。

RCC層面結(jié)合性能一直是工程質(zhì)量控制的關(guān)鍵指標(biāo)。現(xiàn)場(chǎng)RCC的倉(cāng)面厚度為3m，但壓水試驗(yàn)結(jié)果表明，含層面試驗(yàn)段與不含層面試驗(yàn)段的滲透性能相一致，說(shuō)明凝灰?guī)r粉對(duì)RCC的層面結(jié)合性能沒(méi)有影響，也表明現(xiàn)有施工方法和處理工藝對(duì)摻凝灰?guī)r粉RCC也具有較好的作用效果。

實(shí)際上，壓水試驗(yàn)是根據(jù)恒壓過(guò)程中鉆孔內(nèi)水流流量的變化情況來(lái)表征混凝土的抗?jié)B性能，對(duì)開(kāi)放、連通孔隙有較好的效果，但對(duì)內(nèi)部封閉的孔洞則無(wú)法表征。同時(shí)，試驗(yàn)過(guò)程中流量計(jì)的電位漂移、水栓塞的封閉效果、水泵的穩(wěn)壓性能等都對(duì)結(jié)果準(zhǔn)確性有影響[13]。因此，現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)一步利用孔內(nèi)超聲的方法研究混凝土內(nèi)部質(zhì)量進(jìn)行研究。

3.2.3孔內(nèi)超聲試驗(yàn)

孔內(nèi)超聲試驗(yàn)利用壓水試驗(yàn)的鉆孔進(jìn)行，試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表7，典型的波速分布情況如圖9所示。不同類(lèi)型混凝土的超聲波波速基本都分布在3900～4200m/s范圍內(nèi)，平均值均在4100m/s左右。從圖9中可以看出，超聲波波速的分布較為集中，呈現(xiàn)出“兩頭少、中間多”的局面，超過(guò)85%測(cè)點(diǎn)的波速都分布在4000～4200m/s之間，說(shuō)明混凝土整體的均質(zhì)性較好，孔洞、酥松、漿骨分布不均勻的情況較少。

圖9 超聲波波速的分布情況

表7 孔內(nèi)超聲試驗(yàn)結(jié)果 單位：m/s

混凝土是多組分、多相的復(fù)合材料，超聲波波速與骨料分布、骨料含量、混凝土含水狀態(tài)等多種因素有關(guān)[14]，不少研究也表明超聲波速與混凝土抗壓強(qiáng)度之間存在較好的相關(guān)關(guān)系，利用超聲波波速的分布情況可間接表征混凝土的強(qiáng)度分布情況[15]。從表7中可以看出，各試驗(yàn)孔混凝土超聲波波速最大值和最小值相差均不超過(guò)300m/s，偏差幅度也小于平均值的10%，說(shuō)明鉆孔上下的混凝土強(qiáng)度分布較為均勻。

超聲波波速可反應(yīng)混凝土內(nèi)部的缺陷情況。根據(jù)國(guó)內(nèi)外對(duì)大體積混凝土質(zhì)量的統(tǒng)計(jì)資料[16]，超聲波波速3000～3600m/s的混凝土有缺陷，波速2100～3000m/s的混凝土質(zhì)量較為粗劣，而波速超過(guò)3940m/s的混凝土質(zhì)量較好?，F(xiàn)場(chǎng)孔內(nèi)超聲試驗(yàn)檢測(cè)的超聲波波速均超過(guò)3600m/s，說(shuō)明混凝土的質(zhì)量較好，無(wú)粗劣或缺陷等情況出現(xiàn)。

通過(guò)上述鉆芯取樣、壓水試驗(yàn)以及孔內(nèi)超聲波的研究，表明現(xiàn)有施工方法、碾壓工藝、養(yǎng)護(hù)措施和保溫手段對(duì)單摻凝灰?guī)r粉混凝土、復(fù)摻凝灰?guī)r粉和粉煤灰混凝土都具有較好的效果，凝灰?guī)r粉作為摻和料單摻或復(fù)摻粉煤灰均不會(huì)影響RCC、常態(tài)混凝土的施工質(zhì)量。

4 結(jié)論

凝灰?guī)r粉摻和料替代粉煤灰在西部地區(qū)有著迫切的工程需求。本文針對(duì)凝灰?guī)r粉RCC施工性能和質(zhì)量開(kāi)展應(yīng)用研究，得出以下結(jié)論：

(1)現(xiàn)有的碾壓工藝和施工手段對(duì)凝灰?guī)r粉RCC具有較好的作用效果，相對(duì)壓實(shí)程度可達(dá)98%以上，硬化后RCC的內(nèi)部均質(zhì)性較好，密實(shí)程度較高。

(2)凝灰?guī)r粉RCC的抗?jié)B性能和抗壓強(qiáng)度均能滿足技術(shù)要求，實(shí)際服役環(huán)境下凝灰?guī)r粉RCC還具有穩(wěn)定的抗壓強(qiáng)度增長(zhǎng)特性。

(3)在凝灰?guī)r粉單摻摻量為62%的情況下，RCC性能仍能滿足施工和技術(shù)要求。凝灰?guī)r粉和粉煤灰復(fù)摻對(duì)RCC抗壓強(qiáng)度有利。

西部地區(qū)多屬高海拔、嚴(yán)寒低濕和大氣溫變幅的復(fù)雜環(huán)境，凝灰?guī)r粉RCC的抗凍性能需要關(guān)注，并且實(shí)際服役環(huán)境下凝灰?guī)r粉RCC的長(zhǎng)期性能演變規(guī)律有待進(jìn)一步探索。