王曉峰，栗 紅，曹 東，康 偉，常桂華，鄧志銀，顧 超

1) 陜西科技大學(xué)機(jī)電工程學(xué)院，西安 710021 2) 鞍鋼集團(tuán)有限公司，鞍山 114051 3) 東北大學(xué)冶金學(xué)院，沈陽 110089 4) 北京科技大學(xué)鋼鐵冶金新技術(shù)國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 100083

鋼的潔凈度是制約鋼材質(zhì)量和工業(yè)應(yīng)用的關(guān)鍵因素，提高鋼產(chǎn)品質(zhì)量、生產(chǎn)潔凈鋼的關(guān)鍵在于控制鋼中夾雜物[1-3].生產(chǎn)超潔凈鋼最有效的手段是在鋼液中產(chǎn)生大量微小氣泡[4-6]，利用這些微小氣泡上浮及攜帶作用，實(shí)現(xiàn)鋼液中細(xì)小夾雜物的高效分離與去除.研究表明：彌散細(xì)小的氣泡具有較高的夾雜物去除效率，從鋼液中去除50 μm以下的Al2O3夾雜的最佳氣泡直徑為0.5～2 mm[4,7-12].為此，冶金科技工作者開展了大量的研究工作，期望在鋼液中得到更小尺寸的氣泡實(shí)現(xiàn)細(xì)小夾雜物的深度去除，形成了中間包氣幕擋墻[13-15]、鋼包長水口吹氬[16-19]、增壓減壓法[20-21]、增氮析氮法[22]、微小氫氣泡法[23]、超聲空化法[24-26]等技術(shù).但目前上述技術(shù)仍處于實(shí)驗(yàn)室開發(fā)和工業(yè)生產(chǎn)試運(yùn)行階段，限制其進(jìn)一步發(fā)展的主要問題是：

（1）中間包氣幕擋技術(shù)是在中間包整備過程中在其底部預(yù)埋透氣元件(透氣磚、透氣塞等)，通過透氣元件向中間包內(nèi)吹入惰性氣體產(chǎn)生小氣泡清洗鋼液.目前該技術(shù)在理論研究方面取得了一些進(jìn)展，如通過在水模和數(shù)模試驗(yàn)方面，優(yōu)化組合中間包氣幕擋墻與控流裝置的工藝布置；但實(shí)際應(yīng)用效果并不穩(wěn)定，其主要存在的問題是產(chǎn)生的氣泡尺寸較大，彌散程度差，夾雜物去除效率低，尤其是對顯微夾雜物的去除效果不夠理想.

（2）利用鋼包長水口中湍急的鋼液將氣體破碎為小氣泡，氣泡的最大尺寸約為 0.5～3 mm[15]，遠(yuǎn)小于采用透氣磚或透氣塞向鋼水中吹入氣體產(chǎn)生的氣泡尺寸.但鋼包長水口吹氬過程易造成中間包鋼水表面裸露導(dǎo)致鋼液二次氧化.隨著中間包密封技術(shù)的發(fā)展，該技術(shù)有望得到進(jìn)一步應(yīng)用.

（3）增壓減壓法、增氮析氮法以及微小氫氣泡法等技術(shù)采用加壓方式使鋼水中氮?dú)饣驓錃膺_(dá)到過飽和，隨后在真空環(huán)境下迅速減壓，溶解氣體析出并在細(xì)小夾雜物表面快速形核、長大進(jìn)而攜帶夾雜物上浮去除.上述方法產(chǎn)生氣泡細(xì)小、彌散，夾雜物去除效果較好，但操作難度大，不適合對氮、氫含量要求高的鋼種.

（4）超聲空化法是在液相中采用超聲波攪拌產(chǎn)生空化效應(yīng)進(jìn)而產(chǎn)生大量直徑為幾十微米的小氣泡，彌散分布的微氣泡有利于鋼液中的細(xì)小夾雜物去除.盡管超聲空化法在細(xì)小夾雜物去除方面具有很大的優(yōu)勢，但由于難以將超聲波作用于鋼水中，因此，目前超聲空化氣泡法去除夾雜物的研究仍集中在實(shí)驗(yàn)室試驗(yàn)，未進(jìn)行大規(guī)模工業(yè)化應(yīng)用實(shí)踐.

近年來，在新型高端鋼鐵產(chǎn)品的開發(fā)過程中采用微氣泡去除鋼中細(xì)小夾雜物研究越來越受到重視[27-32].因此，研究在鋼液中如何獲得尺寸可控、數(shù)量穩(wěn)定、彌散分布的氣泡具有較強(qiáng)的現(xiàn)實(shí)意義和緊迫性.鑒于此，近年來鞍鋼的冶金科技工作者提出采用碳酸鹽原位分解反應(yīng)的方式實(shí)現(xiàn)在鋼液中產(chǎn)生彌散分布的微細(xì)異相凈化鋼液技術(shù)，并開展了大量的試驗(yàn)研究工作[33-39]，取得一定的進(jìn)展.本文在總結(jié)目前基于微細(xì)異相凈化鋼液技術(shù)特點(diǎn)的基礎(chǔ)上，介紹了微細(xì)異相凈化鋼液工藝優(yōu)化與應(yīng)用方面的最新研究進(jìn)展，以期為微小氣泡去除夾雜物技術(shù)的研發(fā)提供思路與思考.

1 基于微細(xì)異相凈化鋼液技術(shù)

研究表明碳酸鹽粉劑能夠在鋼液中生成小氣泡, 微氣泡不但能夠促進(jìn)鋼液成分和溫度均勻, 而且還能捕捉、去除夾雜[40-41].因此，本研究設(shè)計(jì)了一種能夠在煉鋼溫度下發(fā)生爆裂反應(yīng)釋放出微細(xì)異相（氣泡和渣滴）的球體，如圖1所示.由于碳酸鹽的分解反應(yīng)溫度遠(yuǎn)低于煉鋼溫度，如何在鋼液中均勻加入碳酸鹽粉劑是獲得微小氣泡的關(guān)鍵.為此本研究提出采用復(fù)合球體爆裂反應(yīng)分散粉劑的方式實(shí)現(xiàn)在鋼液中產(chǎn)生彌散分布的微細(xì)異相.即在鋼液中加入一種復(fù)合球體，該球體在高溫下具有一定的熱穩(wěn)定性，能夠隨著湍流的鋼液循環(huán)至鋼水深處，然后發(fā)生爆裂反應(yīng)釋放出碳酸鈣粉劑和對煉鋼有益的熔劑，進(jìn)而產(chǎn)生微小氣泡與渣滴去除細(xì)小夾雜物.研究中的復(fù)合球體是將具有較強(qiáng)夾雜物吸附能力CaO-Al2O3-SiO2渣系煉鋼熔劑與碳酸鈣粉劑按一定比例復(fù)合制成的特定結(jié)構(gòu)球體，即球芯部分由CaO-Al2O3-SiO2渣系熔劑與碳酸鈣粉劑組成；中間層完全由碳酸鈣粉劑構(gòu)成，控制球體爆裂反應(yīng)強(qiáng)度（作用范圍半徑）；外層為球體熱穩(wěn)定控制層，主要由堿金屬氧化物粉劑構(gòu)成，控制球體爆裂反應(yīng)發(fā)生時(shí)間，如圖2所示[42].

圖1 復(fù)合球體爆裂反應(yīng)生產(chǎn)微小氣泡和渣滴[40]Fig.1 Fine bubbles and slag droplets in molten steel induced by the explosive reaction of the composite sphere[40]

圖2 復(fù)合球體實(shí)物截面圖Fig.2 Cross section of a composite sphere

復(fù)合球體具有良好的熱穩(wěn)定性，在煉鋼溫度下熱爆裂反應(yīng)并不會立即發(fā)生.隨著熱量導(dǎo)入，球體表層碳酸鈣粉劑分解釋放出二氧化碳?xì)怏w.由于氧化鈣導(dǎo)熱性能差，傳熱過程滯后于碳酸鈣粉劑分解反應(yīng).這樣，二氧化碳?xì)怏w在球體內(nèi)聚合、膨脹，直至球體發(fā)生爆裂（圖3）.球體爆裂后釋放出內(nèi)部的碳酸鈣粉劑，在高溫下這些碳酸鈣粉劑持續(xù)發(fā)生分解反應(yīng)生成大量二氧化碳?xì)怏w.另外，球體爆裂后釋放出的低熔點(diǎn)預(yù)熔渣粉末在煉鋼溫度下也會迅速熔化形成細(xì)小渣滴[42].

圖3 復(fù)合球體在1600 ℃熱爆裂分解反應(yīng)過程[42]Fig.3 Thermal explosion decomposition process of composite spheres at 1600 °C[42]

球體的高溫?zé)岜逊磻?yīng)行為決定了微細(xì)異相（氣泡與渣滴）在鋼液中分布.統(tǒng)計(jì)分析了復(fù)合球體在1600 ℃熱爆裂分解反應(yīng)試驗(yàn)結(jié)果，發(fā)現(xiàn)球體的熱爆裂反應(yīng)行為主要有以下四種形式：(1)完全爆裂，生成大量小碎塊（圖4(a)）；(2)部分爆裂，球體表層發(fā)生熱爆裂反應(yīng)，且在表層下出現(xiàn)裂紋（圖4(b)）；(3)球體分裂為兩部分，表面出現(xiàn)較深裂紋（圖4(c））；(4)球體表面沒有明顯變化，未發(fā)生顯著爆裂反應(yīng).統(tǒng)計(jì)分析復(fù)合球體熱爆裂試驗(yàn)結(jié)果表明：發(fā)生完全爆裂反應(yīng)的球體比例為61.54%，發(fā)生部分爆裂的球體占比23.08%.因此，在煉鋼溫度下能夠發(fā)生熱爆裂反應(yīng)的球體比例可達(dá)84.62%.

圖4 復(fù)合球體高溫?zé)岜逊纸夥磻?yīng)試驗(yàn)產(chǎn)物[43-44]Fig.4 Products of high temperature thermal burst decomposition reaction of composite spheres[43-44]

球體在鋼液中爆裂后生成兩種類型的氣泡：(1)小氣泡及氣泡群，尺寸在200 μm以下；(2)渣滴與氣泡，尺寸為 100～280 μm，具體如圖5所示，與傳統(tǒng)吹氬工藝相比，本研究在鋼水中生成的氣泡更為細(xì)小彌散[43].

圖5 鑄錠中原位生成微小氣泡的種類.（a）單個(gè)氣泡；（b）渣滴與氣泡[43]Fig.5 Fine bubbles due to decomposition reactions in the as-cast ingot: (a) single bubble; (b) bubble and slag droplet[43]

另外，在鑄錠中還發(fā)現(xiàn)大量渣滴，尺寸在 20～200 μm.渣洗實(shí)質(zhì)上與吹氬非常類似，即以異相顆粒(渣滴、氣泡)為媒介吸附夾雜物，促進(jìn)夾雜物碰撞聚合，如圖6(a)所示.通過對CaO-Al2O3-SiO2渣系在1600 °C的等溫截面圖觀察表明(圖6(b) )，本研究所選用的渣系對于Al2O3夾雜物具有良好的吸附能力，因此可采用渣洗的方式實(shí)現(xiàn)對鋼液中Al2O3夾雜物的有效去除[45].此外，對于不同鋼種的生產(chǎn)，亦可采用該種方法在鋼液中生成不同種類的渣滴凈化鋼水.因此該工藝的適用性廣泛，值得深入研究.

圖6 反應(yīng)生成渣滴捕獲夾雜物上浮過程示意圖(a)及渣滴熔解氧化鋁夾雜后CaO-Al2O3-SiO2渣系過飽和度(b)的變化[40]Fig.6 Schematic showing slag particle capturing inclusion during flotation (a) and change of supersaturation (b) of CaO-Al2O3-SiO2 slag system after slag drop dissolves alumina inclusion[40]

2 基于微細(xì)異相凈化鋼水技術(shù)工業(yè)試驗(yàn)應(yīng)用

2.1 基于微細(xì)異相去除夾雜技術(shù)

具有微細(xì)異相去除細(xì)小夾雜物功能的球體可在RH精煉后期加入，具體如圖7所示.當(dāng)RH精煉合金化結(jié)束后，真空室的真空度達(dá)到100 Pa以下時(shí)加入球體，球體加入后凈循環(huán)0～15 min，隨后RH搬出上機(jī)澆注[42-43].試驗(yàn)鋼種為IF鋼，工藝路線為BOF＋RH＋CC，試驗(yàn)共進(jìn)行50爐.

圖7 RH精煉加入復(fù)合球體示意圖Fig.7 Schematic diagram of RH refining adding composite ball

采用本工藝處理后鋼水的全氧發(fā)生顯著變化.如試驗(yàn)罐次RH搬出時(shí)鋼水的全氧值（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，T.O.）均低于0.0035%，最低可達(dá)0.0021%，而對比罐次鋼水的全氧平均值僅為0.0035%，可見，RH精煉過程中向鋼水中加入復(fù)合球體能夠顯著去除鋼中氧化物夾雜，降低鋼水的全氧.并且，中間包和鑄坯的全氧也得到了進(jìn)一步降低.取樣分析表明中包和鑄坯全氧最低可達(dá)0.0013%和0.0005%，平均全氧值亦遠(yuǎn)低于對比罐次，具體如圖8所示.此外，采用本工藝處理后IF鋼鑄坯中鮮有簇狀A(yù)l2O3顆粒出現(xiàn)[44-45].

圖8 對比罐次與試驗(yàn)罐次復(fù)合球體處理前后過程與鑄坯試樣全氧變化情況Fig.8 Variation of total oxygen content in process samples and casting bland for compared furnaces and composite ball treated furnaces

2.2 基于微細(xì)異相 RH 脫硫技術(shù)

調(diào)整復(fù)合球體中低熔點(diǎn)精煉渣的成分，添加冷態(tài)回收的LF爐高堿度白渣制成復(fù)合球體.以超低碳無取向硅鋼作為試驗(yàn)鋼種，工藝路線為 BOF＋RH＋CC，試驗(yàn)共進(jìn)行50爐.通常情況下，若RH過程中未添加脫硫劑，則不會出現(xiàn)脫硫現(xiàn)象.在RH脫氧合金化后，將復(fù)合球體加入鋼水中，鋼水循環(huán)0～10 min.鋼水溫度控制在 1600～1620 ℃.活性氧質(zhì)量分?jǐn)?shù)控制在0.0002%以下.在RH脫氧合金化后經(jīng)復(fù)合球處理，鋼液中硫含量明顯降低（圖9）.例如，鋼液中的平均硫質(zhì)量分?jǐn)?shù)約為0.0041%，復(fù)合球處理后約為0.0015%.平均脫硫率約為64%，最佳脫硫率可接近72%，表明該工藝具有良好的脫硫效率[38].此外，工業(yè)試驗(yàn)結(jié)果表明，復(fù)合球體加入后，RH精煉爐過長時(shí)間的凈循環(huán)會導(dǎo)致溫降過大，增加鋁的損失，也增加了生產(chǎn)組織的難度.因此，添加復(fù)合球體后的RH循環(huán)時(shí)間不應(yīng)超過10 min.

圖9 基于微細(xì)異相無取向硅鋼脫硫試驗(yàn)結(jié)果.(a)脫硫試驗(yàn)結(jié)果；(b)脫硫率Fig.9 Desulfurization results for nonoriented silicon steel: (a) desulfurization results; (b) desulfurization rate

2.3 基于微細(xì)異相轉(zhuǎn)爐爐后快速脫磷技術(shù)

在轉(zhuǎn)爐出鋼過程中通過合金溜槽向鋼水中加入復(fù)合球體，球體與鋼液相互作用后爆裂釋放出脫磷熔劑，實(shí)現(xiàn)轉(zhuǎn)爐出鋼過程的快速脫磷.隨后在后道工序?qū)︿摪斣M(jìn)行二次處理（扒渣、隔離頂渣或改質(zhì)頂渣），控制頂渣的氧化性，進(jìn)而實(shí)現(xiàn)低成本生產(chǎn)低磷高潔凈度鋼水，如圖10所示[37].

圖10 轉(zhuǎn)爐出鋼過程加入復(fù)合球體Fig.10 Adding composite sphere in tapping process of converter

試驗(yàn)鋼種為IF鋼，工藝路線為BOF-RH-CC，共進(jìn)行60爐次試驗(yàn).在出鋼過程中采用復(fù)合球體處理后鋼水中的磷得到有效降低，鑄坯中磷的質(zhì)量分?jǐn)?shù)小于0.01%的比例達(dá)到85.7%，鑄坯中磷的質(zhì)量分?jǐn)?shù)不超過0.007%的比例可達(dá)71.4%，脫磷效果顯著.此外，該工藝的平均脫磷率為39%，最高可達(dá)70%[37]，如圖11所示.

圖11 基于微細(xì)異相轉(zhuǎn)爐爐后快速脫磷試驗(yàn)結(jié)果.(a)脫磷結(jié)果；(b)脫磷率Fig.11 Dephosphorization results after composite ball during tapping: (a) dephosphorization results; (b) dephosphorization rate

復(fù)合球體處理后，鋼水中的全氧和磷有著較好的對應(yīng)關(guān)系.當(dāng)鑄坯中磷的質(zhì)量分?jǐn)?shù)小于0.01%時(shí)，鑄坯全氧也會達(dá)到一個(gè)較低的水平，其平均值為0.00099%，最低可達(dá)0.00072%，遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于目前控制水平（平均全氧為0.0016%），如圖12所示.研究表明復(fù)合球體反應(yīng)生成的大量煉鋼有益熔劑熔化后上浮到頂渣，提高了鋼包頂渣的堿度，降低了其氧化性.另外， 氧化鈣渣滴均勻分布在渣金界面有效地阻隔了渣金間的傳氧過程，降低了鋼水的氧化性.同時(shí)，碳酸鹽分解生成的微小氣泡亦能夠捕獲鋼液中的FeO夾雜，促進(jìn)其上浮，凈化了鋼水[37].

圖12 復(fù)合球體處理后鑄坯中全氧的情況Fig.12 T.O in the composite ball treated as-cast and compared heats

2.4 RH 噴粉快速脫碳及去除夾雜物技術(shù)

傳統(tǒng)流程生產(chǎn)超低碳鋼種的主要問題：在RH精煉爐內(nèi)要想達(dá)到理想的碳濃度所需時(shí)間過長.因此，為了縮短RH的脫碳時(shí)間，必須降低轉(zhuǎn)爐出鋼時(shí)的鋼水的碳含量.但是，隨之而來的是鋼水過氧化和頂渣氧化鐵含量的增加，這將降低冷軋薄板的表面質(zhì)量.研究表明在RH精煉過程中增加提升氣體流量可提高氣-液反應(yīng)界面，從而加速脫碳反應(yīng).但是過量增加提升氣體流量將會導(dǎo)致鋼水噴濺嚴(yán)重，在RH真空室內(nèi)易結(jié)冷鋼，從而導(dǎo)致RH真空室真空度降低，不利于脫碳反應(yīng)進(jìn)行.然而，增加氣-液界面反應(yīng)仍然被認(rèn)為是提高RH脫碳能力的最有效的手段.本研究的核心思想就是通過在RH提升氣體管路噴吹一定比例的碳酸鹽與堿土金屬氧化物的混合粉劑，利用碳酸鹽粉劑分解反應(yīng)在鋼液中生成大量微細(xì)異相促進(jìn)RH脫碳反應(yīng)進(jìn)行，如圖13所示[39].

圖13 RH微細(xì)異相脫碳技術(shù)示意圖Fig.13 Schematic diagram of RH micro heterogeneous decarburization technology

鞍鋼200 t RH精煉爐的試驗(yàn)結(jié)果表明采用RH微細(xì)異相脫碳技術(shù)能夠進(jìn)行脫碳處理，并且這種技術(shù)在不改變現(xiàn)行工藝的前提下可以加速脫碳反應(yīng)，縮短RH精煉處理時(shí)間(圖14(a))，如對于傳統(tǒng)RH處理工藝將鋼液中的碳的質(zhì)量分?jǐn)?shù)從0.02%脫至0.001%需要10 min；而對于RH微細(xì)異相脫碳技術(shù)只需6 min，RH處理周期縮短3～6 min.

通常對于氣體攪拌，攪拌能的大小與氣體的流量成正比關(guān)系.研究表明當(dāng)氣體的流量增加64倍才能使得傳質(zhì)系數(shù)增加一倍.這表明對于傳統(tǒng)的RH處理工藝在鋼液中提高碳原子的傳質(zhì)系數(shù)并不容易.但是，從另一方面來說，增加界面反應(yīng)似乎更為實(shí)際.盡管不能完全估算出反應(yīng)界面的絕對值大小，但是，相對變化趨勢是可以估算的.采用RH微細(xì)異相脫碳工藝后，相對反應(yīng)界面的大小(γα)是傳統(tǒng)RH工藝的1.8倍（圖14(b)）.因此界面反應(yīng)的擴(kuò)大是RH微細(xì)異相脫碳反應(yīng)速度提高的主要原因.

圖14 RH噴吹復(fù)合粉劑脫碳處理過程碳含量變化（a）及其對真空下脫碳反應(yīng)界面（b)的影響Fig.14 Change of carbon content during decarburization treatment of RH injection carbonate powder (a) and its effect on decarburization reaction interface under vacuum (b)

在RH精煉處理后期，采用稀相噴粉方式噴吹含有碳酸鈣粉劑的冶金熔劑也可以在鋼液中生成彌散微小氣泡與渣滴（圖15），實(shí)現(xiàn)鋼液中夾雜物的有效去除，尺寸細(xì)化，對于IF鋼鑄坯全氧最低可達(dá)0.001%.

2.5 中間包長水口噴吹碳酸鹽復(fù)合粉劑技術(shù)

伴隨著高品質(zhì)鋼對鋼液潔凈度要求的提升，中間包冶金技術(shù)越來越重要.為此，本文探索了基于微細(xì)異相凈化鋼水技術(shù)在中間包冶金過程的應(yīng)用.對長水口結(jié)構(gòu)進(jìn)行了優(yōu)化設(shè)計(jì)，采用雙筒送粉器將含有碳酸鈣的復(fù)合粉劑通過長水口上部噴吹進(jìn)入鋼液從而實(shí)現(xiàn)在湍流的鋼液中生成彌散分布的微小氣泡與渣滴，具體如圖16所示.前期在鞍鋼的工業(yè)試驗(yàn)結(jié)果表明通過中間包長水口噴吹碳酸鹽粉末處理后，全氧可達(dá)到非常低的水平，如圖17所示.與傳統(tǒng)夾雜物去除工藝相比，長水口噴吹碳酸鹽復(fù)合粉劑具有較高的效率[40]，但是，由于噴吹過程裝置的復(fù)雜性高、操作難度大，因此，該項(xiàng)技術(shù)的應(yīng)用后續(xù)還需在設(shè)備方面加強(qiáng)改進(jìn)完善.

圖16 中間包長水口噴吹復(fù)合粉劑[40]Fig.16 Carbonate powder injection through the ladle shroud in the tundish[40]

圖17 中間包噴粉后過程全氧的變化情況Fig.17 Variation of T.O.at different stages after carbonate powder injection through the shroud

3 亟待解決的關(guān)鍵技術(shù)問題及展望

基于微細(xì)異相凈化鋼水技術(shù)的研發(fā)工作已在鞍鋼開展十余年，得到了國內(nèi)外同行的廣泛關(guān)注.前期的研究工作結(jié)果表明該技術(shù)對鋼液中的夾雜物，尤其是顯微夾雜有著良好的去除效果，適應(yīng)性強(qiáng)，有望得到大規(guī)模工業(yè)應(yīng)用.但現(xiàn)有成果研究多注重生產(chǎn)實(shí)踐過程中工藝參數(shù)的優(yōu)化對夾雜物去除效果的影響，對于鋼液中碳酸鈣粉劑反應(yīng)生成微小氣泡的形成、長大、形態(tài)演變規(guī)律以及彌散分布調(diào)控機(jī)制等理論研究尚無展開，仍然存在進(jìn)一步探討的科學(xué)問題：如煉鋼溫度下復(fù)合球體熱爆裂反應(yīng)行為調(diào)控機(jī)制還未建立；復(fù)合球體熱爆裂反應(yīng)作用下碳酸鈣粉劑在冶金熔池中運(yùn)動行為以及停留反應(yīng)時(shí)間研究還不夠深入；碳酸鈣粉劑在冶金熔池中分解產(chǎn)生CO2小氣泡的形成、長大及上浮過程中形態(tài)演變規(guī)律還不清楚，粉劑粒度、加入量與生成微小異相數(shù)量、尺寸分布的量化關(guān)系還未建立；反應(yīng)誘發(fā)微小氣泡與渣滴相互作用下形態(tài)演變與空間均勻分布調(diào)控機(jī)制尚不清楚；微小異相去除鋼液中細(xì)小夾雜物的作用機(jī)理有待深入研究.同時(shí)，對于RH噴粉與中間包長水口噴粉技術(shù)，在前期的試驗(yàn)工作中，設(shè)備的穩(wěn)定性與可靠性一直是困擾該項(xiàng)技術(shù)穩(wěn)定應(yīng)用的難題.

隨著新型高端鋼種的深入開發(fā)對鋼中夾雜物的控制要求越來越嚴(yán)格，采用微細(xì)異相去除鋼中細(xì)小夾雜物的技術(shù)研究越來越受到重視.微細(xì)異相具有優(yōu)異的粘附去除夾雜物效果已逐漸成為共識，相較于其它微氣泡去除夾雜物技術(shù)，基于微細(xì)異相凈化鋼水技術(shù)對鋼中夾雜物及其它雜質(zhì)元素去除效果良好、適用性強(qiáng).因此，在相應(yīng)關(guān)鍵設(shè)備與基礎(chǔ)理論完善后，該技術(shù)將會得到進(jìn)一步應(yīng)用推廣.

4 結(jié)語

隨著鋼鐵工業(yè)的進(jìn)一步發(fā)展, 鋼的材質(zhì)設(shè)計(jì)和應(yīng)用技術(shù)的開發(fā)給鋼鐵企業(yè)帶來了極大的挑戰(zhàn).鋼鐵產(chǎn)品將按著鋼液潔凈度高、成分控制精度高和產(chǎn)品性能穩(wěn)定性高的方向發(fā)展，其中高潔凈度鋼的生產(chǎn)是目前鋼鐵企業(yè)面臨的重大課題.提高鋼鐵產(chǎn)品質(zhì)量、生產(chǎn)高結(jié)凈度鋼鐵產(chǎn)品的關(guān)鍵在于控制鋼中夾雜物.在鋼液中獲得尺寸可控、彌散分布的氣泡是去除細(xì)小夾雜物、生產(chǎn)高品質(zhì)鋼的重要手段.基于微細(xì)異相凈化鋼液技術(shù)是近年來研發(fā)的一種新型鋼水凈化技術(shù)，其對鋼中夾雜物及其它雜質(zhì)元素去除效果良好、適用性強(qiáng)，部分研究成果得到良好的應(yīng)用.因此，在相應(yīng)關(guān)鍵設(shè)備與基礎(chǔ)理論完善后，該項(xiàng)技術(shù)將會具有廣泛為應(yīng)用前景.